Matur nuwun sampun ngunjungi Nature.com. Versi browser sing sampeyan gunakake nduweni dhukungan CSS sing winates. Kanggo pengalaman sing paling apik, disaranake sampeyan nggunakake browser sing dianyari (utawa mateni mode kompatibilitas ing Internet Explorer). Kangge, kanggo njamin dhukungan sing terus-terusan, kita bakal nampilake situs tanpa gaya lan JavaScript.
Eksperimen ditindakake ing saluran persegi panjang sing diblokir dening garis transversal saka papat batang silinder sing miring. Tekanan ing permukaan batang tengah lan penurunan tekanan ing saluran diukur kanthi ngowahi sudut kemiringan batang. Telung rakitan batang diameter sing beda diuji. Asil pangukuran dianalisis nggunakake prinsip konservasi momentum lan pertimbangan semi-empiris. Sawetara set parameter tanpa dimensi sing ora owah digawe sing ngubungake tekanan ing lokasi kritis sistem karo dimensi karakteristik batang. Prinsip kamardikan ditemokake kanggo umume angka Euler sing nggambarake tekanan ing lokasi sing beda, yaiku yen tekanan tanpa dimensi nggunakake proyeksi kecepatan inlet normal menyang batang, set kasebut ora gumantung saka sudut dip. Korelasi semi-empiris sing diasilake bisa digunakake kanggo Desain hidrolik sing padha.
Akeh piranti transfer panas lan massa kasusun saka sakumpulan modul, saluran, utawa sel sing diliwati cairan ing struktur internal sing luwih kompleks kayata batang, buffer, sisipan, lan liya-liyane. Bubar iki, ana minat anyar kanggo entuk pangerten sing luwih apik babagan mekanisme sing ngubungake distribusi tekanan internal lan gaya ing internal sing kompleks karo penurunan tekanan sakabèhé modul. Antarane liyane, minat iki wis didorong dening inovasi ing ilmu material, ekspansi kemampuan komputasi kanggo simulasi numerik, lan miniaturisasi piranti sing saya tambah. Panliten eksperimen anyar babagan distribusi internal tekanan lan kerugian kalebu saluran sing diasah dening macem-macem iga sing bentuke 1, sel reaktor elektrokimia 2, penyempitan kapiler 3 lan bahan pigura kisi 4.
Struktur internal sing paling umum bisa diarani batang silinder liwat modul unit, sing dibundel utawa diisolasi. Ing penukar panas, konfigurasi iki khas ing sisih cangkang. Penurunan tekanan sisih cangkang ana hubungane karo desain penukar panas kayata generator uap, kondensor lan evaporator. Ing panliten anyar, Wang et al. 5 nemokake kahanan aliran reattachment lan co-detachment ing konfigurasi tandem batang. Liu et al. 6 ngukur penurunan tekanan ing saluran persegi panjang kanthi bundel tabung bentuk U dobel sing dibangun kanthi sudut kemiringan sing beda lan kalibrasi model numerik sing nyimulasi bundel batang kanthi media berpori.
Kaya sing dikarepake, ana sawetara faktor konfigurasi sing mengaruhi kinerja hidrolik bank silinder: jinis susunan (kayata, staggered utawa in-line), dimensi relatif (kayata, pitch, diameter, dawa), lan sudut inklinasi, lan liya-liyane. Sawetara penulis fokus ing nemokake kriteria tanpa dimensi kanggo nuntun desain kanggo nangkep efek gabungan saka parameter geometris. Ing panliten eksperimen anyar, Kim et al. 7 ngusulake model porositas sing efektif nggunakake dawa sel unit minangka parameter kontrol, nggunakake tandem lan staggered array lan nomer Reynolds antarane 103 lan 104. Snarski8 nyinaoni kepiye spektrum daya, saka akselerometer lan hidrofon sing dipasang ing silinder ing trowongan banyu, beda-beda karo inklinasi arah aliran. Marino et al. 9 nyinaoni distribusi tekanan tembok ing sekitar batang silinder ing aliran udara yaw. Mityakov et al. 10 ngrancang lapangan kecepatan sawise silinder yawed nggunakake stereo PIV. Alam et al. 11 nganakake panliten lengkap babagan silinder tandem, kanthi fokus ing efek angka Reynolds lan rasio geometris ing vortex shedding. Dheweke bisa ngenali limang kahanan, yaiku penguncian, penguncian intermiten, ora ana penguncian, penguncian subharmonik lan kahanan shear layer reattachment. Panliten numerik anyar nuduhake pembentukan struktur vortex ing aliran liwat silinder yaw sing diwatesi.
Umumé, kinerja hidrolik saka sel unit diarepake gumantung marang konfigurasi lan geometri struktur internal, biasane diukur kanthi korelasi empiris saka pangukuran eksperimen tartamtu. Ing pirang-pirang piranti sing kasusun saka komponen periodik, pola aliran diulang ing saben sel, lan kanthi mangkono, informasi sing ana gandhengane karo sel perwakilan bisa digunakake kanggo nyatakake prilaku hidrolik sakabèhé saka struktur liwat model multiskala. Ing kasus simetris iki, derajat spesifisitas sing diterapake prinsip konservasi umum asring bisa dikurangi. Conto khas yaiku persamaan debit kanggo pelat orifice 15. Ing kasus khusus batang miring, apa ing aliran winates utawa mbukak, kriteria sing menarik sing asring dikutip ing literatur lan digunakake dening para desainer yaiku gedhene hidrolik sing dominan (contone, penurunan tekanan, gaya, frekuensi pelepasan vortex, lsp.)) kanggo kontak.) menyang komponen aliran tegak lurus karo sumbu silinder. Iki asring diarani minangka prinsip kamardikan lan nganggep yen dinamika aliran didorong utamane dening komponen normal aliran mlebu lan efek komponen aksial sing selaras karo sumbu silinder bisa diabaikan. Sanajan ora ana konsensus ing literatur babagan rentang validitas kriteria iki, ing pirang-pirang kasus nyedhiyakake prakiraan sing migunani sajrone ketidakpastian eksperimental sing khas saka korelasi empiris. Panliten anyar babagan validitas prinsip independen kalebu getaran sing diinduksi vortex16 lan seret rata-rata fase tunggal lan rong fase417.
Ing karya saiki, asil saka panliten babagan tekanan internal lan penurunan tekanan ing saluran kanthi garis transversal saka papat batang silinder miring ditampilake. Ukur telung rakitan batang kanthi diameter sing beda-beda, ganti sudut kemiringan. Tujuan sakabèhé yaiku kanggo nyelidiki mekanisme distribusi tekanan ing permukaan batang ana hubungane karo penurunan tekanan sakabèhé ing saluran. Data eksperimen dianalisis kanthi nggunakake persamaan Bernoulli lan prinsip konservasi momentum kanggo ngevaluasi validitas prinsip kamardikan. Pungkasan, korelasi semi-empiris tanpa dimensi digawe sing bisa digunakake kanggo ngrancang piranti hidrolik sing padha.
Persiapan eksperimen iki kasusun saka bagean uji persegi panjang sing nampa aliran udara sing diwenehake dening kipas aksial. Bagean uji iki ngemot unit sing kasusun saka rong batang tengah paralel lan rong setengah batang sing dipasang ing tembok saluran, kaya sing dituduhake ing Gambar 1e, kabeh duwe diameter sing padha. Gambar 1a-e nuduhake geometri lan dimensi rinci saben bagean saka persiapan eksperimen. Gambar 3 nuduhake persiapan proses.
a Bagean mlebu (dawa ing mm). Gawe b nggunakake Openscad 2021.01, openscad.org. Bagean tes utama (dawa ing mm). Gawe nganggo Openscad 2021.01, openscad.org c Tampilan penampang bagean tes utama (dawa ing mm). Gawe nganggo Openscad 2021.01, openscad.org d bagean ekspor (dawa ing mm). Gawe nganggo Openscad 2021.01, tampilan njeblug bagean tes openscad.org e. Gawe nganggo Openscad 2021.01, openscad.org.
Telung set batang kanthi diameter sing beda-beda diuji. Tabel 1 ndhaptar karakteristik geometris saben kasus. Batang dipasang ing protraktor supaya sudut relatif marang arah aliran bisa beda-beda antarane 90° lan 30° (Gambar 1b lan 3). Kabeh batang digawe saka baja tahan karat lan dipusatake kanggo njaga jarak celah sing padha ing antarane. Posisi relatif batang tetep dening rong spacer sing dumunung ing njaba bagean uji.
Laju aliran mlebu saka bagean uji diukur nganggo venturi sing wis dikalibrasi, kaya sing dituduhake ing Gambar 2, lan dipantau nganggo DP Cell Honeywell SCX. Suhu cairan ing outlet bagean uji diukur nganggo termometer PT100 lan dikontrol ing suhu 45±1°C. Kanggo njamin distribusi kecepatan planar lan nyuda tingkat turbulensi ing lawang mlebu saluran, aliran banyu sing mlebu dipeksa liwat telung saringan logam. Jarak pengendapan kira-kira 4 diameter hidrolik digunakake antarane saringan pungkasan lan batang, lan dawane outlet yaiku 11 diameter hidrolik.
Diagram skematis tabung Venturi sing digunakake kanggo ngukur kecepatan aliran mlebu (dawa ing milimeter). Digawé nganggo Openscad 2021.01, openscad.org.
Pantau tekanan ing salah sawijining sisih rod tengah nganggo kran tekanan 0,5 mm ing bidang tengah bagean uji. Diameter kran cocog karo bentang sudut 5°; mulane akurasi sudut kira-kira 2°. Rod sing dipantau bisa diputer ing sekitar sumbune, kaya sing dituduhake ing Gambar 3. Bentenane antarane tekanan permukaan rod lan tekanan ing lawang mlebu bagean uji diukur nganggo seri diferensial DP Cell Honeywell SCX. Bentenane tekanan iki diukur kanggo saben susunan bar, kecepatan aliran sing beda-beda, sudut kemiringan \(\alpha \) lan sudut azimuth \(\theta \).
Setelan aliran. Tembok saluran dituduhake kanthi warna abu-abu. Aliran mili saka kiwa menyang tengen lan diblokir dening rod. Elinga yen tampilan "A" tegak lurus karo sumbu rod. Rod njaba semi-embedded ing tembok saluran lateral. Protractor digunakake kanggo ngukur sudut inklinasi \(\alpha \). Digawe nganggo Openscad 2021.01, openscad.org.
Tujuan saka eksperimen iki yaiku kanggo ngukur lan napsirake penurunan tekanan antarane saluran mlebu lan tekanan ing permukaan batang tengah, \(\theta\) lan \(\alpha\) kanggo azimuth lan dips sing beda. Kanggo ngringkes asil, tekanan diferensial bakal dinyatakake ing bentuk tanpa dimensi minangka angka Euler:
ing ngendi \(\rho \) minangka kapadhetan cairan, \({u}_{i}\) minangka kecepatan rata-rata mlebu, \({p}_{i}\) minangka tekanan mlebu, lan \({p }_{ w}\) minangka tekanan ing titik tartamtu ing tembok batang. Kecepatan mlebu tetep ing telung rentang sing beda sing ditemtokake dening pambukaan katup mlebu. Kecepatan sing diasilake kisaran saka 6 nganti 10 m/s, sing cocog karo angka Reynolds saluran, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (ing ngendi \(H\) minangka dhuwur saluran, lan \(\nu \) minangka viskositas kinematik) antarane 40.000 lan 67.000. Angka Reynolds batang (\(Re\equiv {u}_{i}d/\nu \)) kisaran saka 2500 nganti 6500. Intensitas turbulensi sing diestimasikake dening deviasi standar relatif saka sinyal sing direkam ing venturi yaiku 5% ing rata-rata.
Gambar 4 nuduhake korelasi \({Eu}_{w}\) karo sudut azimuth \(\theta \), sing diparameterisasi dening telung sudut celup, \(\alpha \) = 30°, 50° lan 70°. Pangukuran kasebut dipérang dadi telung grafik miturut diameter batang. Bisa dideleng manawa ing ketidakpastian eksperimen, angka Euler sing dipikolehi ora gumantung karo laju aliran. Katergantungan umum ing θ ngetutake tren tekanan tembok sing biasane ana ing sekitar perimeter alangan bunder. Ing sudut sing madhep aliran, yaiku, θ saka 0 nganti 90°, tekanan tembok batang mudhun, tekan minimal ing 90°, sing cocog karo celah antarane batang ing ngendi kecepatan paling gedhe amarga watesan area aliran. Sabanjure, ana pemulihan tekanan θ saka 90° nganti 100°, sawise tekanan tetep seragam amarga pamisahan lapisan wates mburi tembok batang. Elinga yen ora ana owah-owahan ing sudut tekanan minimal, sing nuduhake manawa gangguan sing bisa kedadeyan saka jejere Lapisan geser, kayata efek Coanda, minangka sekunder.
Variasi angka Euler tembok ing sakubenge batang kanggo sudut kemiringan lan diameter batang sing beda-beda. Digawé nganggo Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Ing ngisor iki, kita nganalisa asil adhedhasar asumsi manawa angka Euler mung bisa diestimasikake kanthi parameter geometris, yaiku rasio dawa fitur \(d/g\) lan \(d/H\) (ing ngendi \(H\) minangka dhuwur saluran) lan inklinasi \(\alpha \). Aturan praktis sing populer nyatakake manawa gaya struktural fluida ing batang yaw ditemtokake dening proyeksi kecepatan inlet sing tegak lurus karo sumbu batang, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \). Iki kadhangkala diarani prinsip kamardikan. Salah sawijining tujuan saka analisis ing ngisor iki yaiku kanggo mriksa apa prinsip iki ditrapake kanggo kasus kita, ing ngendi aliran lan alangan diwatesi ing saluran sing ditutup.
Ayo padha nimbang tekanan sing diukur ing ngarep permukaan batang tengah, yaiku θ = 0. Miturut persamaan Bernoulli, tekanan ing posisi iki memenuhi:
ing ngendi \({u}_{o}\) minangka kecepatan cairan cedhak tembok batang ing θ = 0, lan kita nganggep kerugian sing ora bisa dibalikke sing relatif cilik. Elinga yen tekanan dinamis ora gumantung ing istilah energi kinetik. Yen \({u}_{o}\) kosong (yaiku kondisi stagnan), angka Euler kudu disatukan. Nanging, bisa diamati ing Gambar 4 yen ing \(\theta = 0\) asil \({Eu}_{w}\) cedhak nanging ora persis padha karo nilai iki, utamane kanggo sudut dip sing luwih gedhe. Iki nuduhake yen kecepatan ing permukaan batang ora ilang ing \(\theta = 0\), sing bisa dicegah dening defleksi munggah saka garis arus sing digawe dening miring batang. Amarga aliran diwatesi ing sisih ndhuwur lan ngisor bagean uji, defleksi iki kudu nggawe resirkulasi sekunder, nambah kecepatan aksial ing sisih ngisor lan nyuda kecepatan ing sisih ndhuwur. Anggep yen gedhene defleksi ing ndhuwur minangka proyeksi kecepatan inlet ing poros (yaiku \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), asil angka Euler sing cocog yaiku:
Gambar 5 mbandhingake persamaan kasebut. (3) Iki nuduhake persetujuan sing apik karo data eksperimen sing cocog. Deviasi rata-rata yaiku 25%, lan tingkat kapercayan yaiku 95%. Elinga yen persamaan kasebut. (3) Selaras karo prinsip kamardikan. Uga, Gambar 6 nuduhake yen angka Euler cocog karo tekanan ing permukaan mburi rod, \({p}_{180}\), lan ing metu saka segmen tes, \({p}_{e}\), Uga ngetutake tren sing proporsional karo \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \). Nanging, ing loro kasus kasebut, koefisien gumantung ing diameter rod, sing cukup amarga sing terakhir nemtokake area sing terhalang. Fitur iki padha karo penurunan tekanan saka piring orifice, ing ngendi saluran aliran sebagian suda ing lokasi tartamtu. Ing bagean tes iki, peran orifice dimainake dening celah antarane rod. Ing kasus iki, tekanan mudhun banget ing throttling lan sebagian pulih nalika ngembang mundur. Ngelingi watesan minangka pamblokiran tegak lurus menyang sumbu rod, penurunan tekanan antarane ngarep lan mburi rod bisa ditulis minangka 18:
ing ngendi \({c}_{d}\) minangka koefisien seret sing njelasake pemulihan tekanan parsial antarane θ = 90° lan θ = 180°, lan \({A}_{m}\) lan \ ({A}_{f}\) minangka penampang bebas minimal saben unit dawa sing tegak lurus karo sumbu batang, lan hubungane karo diameter batang yaiku \({A}_{f}/{A}_{m}=\ ​​Kiri (g+d\kanan)/g\). Angka Euler sing cocog yaiku:
Angka Euler tembok ing \(\theta =0\) minangka fungsi saka dip. Kurva iki cocog karo persamaan.(3). Digawé nganggo Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Owah-owahan angka Euler ing tembok, ing \(\theta =18{0}^{o}\) (tandha lengkap) lan metu (tandha kosong) kanthi dip. Kurva iki cocog karo prinsip kamardikan, yaiku \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \). Digawé nganggo Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Gambar 7 nuduhake katergantungan \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) marang \(d/g\), sing nuduhake konsistensi Apik sing ekstrem.(5). Koefisien seret sing dipikolehi yaiku \({c}_{d}=1.28\pm 0.02\) kanthi tingkat kapercayan 67%. Kajaba iku, grafik sing padha uga nuduhake yen penurunan tekanan total antarane inlet lan outlet bagean uji ngetutake tren sing padha, nanging kanthi koefisien sing beda sing nganggep pemulihan tekanan ing ruang mburi antarane bar lan outlet saluran. Koefisien seret sing cocog yaiku \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) kanthi tingkat kapercayan 67%.
Koefisien hambatan ana gandheng cenenge karo penurunan tekanan \(d/g\) ing ngarep lan mburi rod\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) lan penurunan tekanan total antarane saluran mlebu lan metu. Area abu-abu yaiku pita kapercayan 67% kanggo korelasi kasebut. Digawé nganggo Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Tekanan minimal \({p}_{90}\) ing permukaan batang ing θ = 90° mbutuhake penanganan khusus. Miturut persamaan Bernoulli, ing sadawane garis arus liwat celah antarane batang, tekanan ing tengah\({p}_{g}\) lan kecepatan\({u}_{g}\) ing celah antarane batang (padha karo titik tengah saluran) ana hubungane karo faktor-faktor ing ngisor iki:
Tekanan \({p}_{g}\) bisa digandhengake karo tekanan permukaan batang ing θ = 90° kanthi nggabungake distribusi tekanan ing celah sing misahake batang tengah antarane titik tengah lan tembok (deleng Gambar 8). Keseimbangan daya menehi 19:
ing ngendi \(y\) minangka koordinat normal menyang permukaan batang saka titik tengah celah antarane batang tengah, lan \(K\) minangka kelengkungan garis arus ing posisi \(y\). Kanggo evaluasi analitis tekanan ing permukaan batang, kita nganggep yen \({u}_{g}\) seragam lan \(K\left(y\right)\) linier. Asumsi kasebut wis diverifikasi kanthi itungan numerik. Ing tembok batang, kelengkungan ditemtokake dening bagean elips batang ing sudut \(\alpha \), yaiku \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (waca Gambar 8). Banjur, babagan kelengkungan streamline sing ilang ing \(y=0\) amarga simetri, kelengkungan ing koordinat universal \(y\) diwenehake dening:
Fitur tampilan penampang melintang, ngarep (kiwa) lan ndhuwur (ngisor). Digawé nganggo Microsoft Word 2019,
Ing sisih liya, kanthi konservasi massa, kecepatan rata-rata ing bidang sing tegak lurus karo aliran ing lokasi pangukuran \(\langle {u}_{g}\rangle \) ana hubungane karo kecepatan mlebu:
ing ngendi \({A}_{i}\) minangka area aliran penampang ing saluran mlebu lan \({A}_{g}\) minangka area aliran penampang ing lokasi pangukuran (waca Gambar 8) kanthi:
Elinga yen \({u}_{g}\) ora padha karo \(\langle {u}_{g}\rangle \). Nyatane, Gambar 9 nggambarake rasio kecepatan \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), sing diitung nganggo persamaan kasebut.(10)–(14), diplot miturut rasio \(d/g\). Senajan ana sawetara diskrit, tren bisa diidentifikasi, sing diaproksimasi nganggo polinomial urutan kapindho:
Rasio kecepatan maksimum\({u}_{g}\) lan rata-rata\(\langle {u}_{g}\rangle \) saka penampang tengah saluran\(.\) Kurva padat lan putus-putus cocog karo persamaan.(5) lan rentang variasi koefisien sing cocog\(\pm 25\%\).Digawé nganggo Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Gambar 10 mbandhingake \({Eu}_{90}\) karo asil eksperimen saka persamaan kasebut.(16). Deviasi relatif rata-rata yaiku 25%, lan tingkat kapercayan yaiku 95%.
Angka Wall Euler ing \(\theta ={90}^{o}\). Kurva iki cocog karo persamaan.(16). Digawé nganggo Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Gaya total \({f}_{n}\) sing tumindak ing batang tengah sing tegak lurus karo sumbune bisa diitung kanthi nggabungake tekanan ing permukaan batang kaya ing ngisor iki:
ing ngendi koefisien pisanan yaiku dawa rod ing njero saluran, lan integrasi ditindakake antarane 0 lan 2π.
Proyeksi \({f}_{n}\) ing arah aliran banyu kudu cocog karo tekanan antarane saluran mlebu lan metu, kajaba gesekan sejajar karo batang lan luwih cilik amarga perkembangan bagean sabanjure sing ora lengkap. Fluks momentum ora seimbang. Mulane,
Gambar 11 nuduhake grafik persamaan. (20) nuduhake persetujuan sing apik kanggo kabeh kondisi eksperimen. Nanging, ana deviasi 8% sing sithik ing sisih tengen, sing bisa dianggep lan digunakake minangka prakiraan ketidakseimbangan momentum antarane saluran mlebu lan metu.
Keseimbangan daya saluran. Garis kasebut cocog karo persamaan. (20). Koefisien korelasi Pearson yaiku 0,97. Digawé nganggo Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
Kanthi ngowahi sudut kemiringan batang, tekanan ing tembok permukaan batang lan penurunan tekanan ing saluran kanthi garis transversal saka papat batang silinder sing miring diukur. Telung rakitan batang diameter sing beda diuji. Ing kisaran angka Reynolds sing diuji, antarane 2500 lan 6500, angka Euler ora gumantung karo laju aliran. Tekanan ing permukaan batang tengah ngetutake tren sing biasane diamati ing silinder, yaiku maksimum ing ngarep lan minimum ing celah lateral antarane batang, pulih ing bagean mburi amarga pamisahan lapisan wates.
Data eksperimen dianalisis nggunakake pertimbangan konservasi momentum lan evaluasi semi-empiris kanggo nemokake angka tanpa dimensi invarian sing nggandhengake angka Euler karo dimensi karakteristik saluran lan batang. Kabeh fitur geometris saka pamblokiran diwakili kanthi lengkap dening rasio antarane diameter batang lan celah antarane batang (lateral) lan dhuwur saluran (vertikal).
Prinsip kamardikan ditemokake ditrapake kanggo umume angka Euler sing nggambarake tekanan ing lokasi sing beda-beda, yaiku yen tekanan ora ana dimensi nggunakake proyeksi kecepatan inlet normal menyang rod, set kasebut ora gumantung saka sudut dip. Kajaba iku, fitur kasebut ana gandhengane karo massa lan momentum aliran. Persamaan konservasi konsisten lan ndhukung prinsip empiris ing ndhuwur. Mung tekanan permukaan rod ing celah antarane rod sing rada nyimpang saka prinsip iki. Korelasi semi-empiris tanpa dimensi digawe sing bisa digunakake kanggo ngrancang piranti hidrolik sing padha. Pendekatan klasik iki konsisten karo aplikasi persamaan Bernoulli sing padha sing bubar dilaporake kanggo hidrolik lan hemodinamika20,21,22,23,24.
Asil sing menarik banget asale saka analisis penurunan tekanan antarane saluran mlebu lan metu saka bagean uji. Ing sajroning ketidakpastian eksperimen, koefisien hambatan sing diasilake padha karo siji, sing nuduhake anane parameter invarian ing ngisor iki:
Elinga ukuran \(\left(d/g+2\right)d/g\) ing penyebut persamaan.(23) yaiku gedhene ing njero kurung ing persamaan.(4), yen ora, bisa diitung nganggo penampang minimum lan bebas sing tegak lurus karo batang, \({A}_{m}\) lan \({A}_{f}\). Iki nuduhake yen angka Reynolds dianggep tetep ana ing kisaran panliten saiki (40.000-67.000 kanggo saluran lan 2500-6500 kanggo batang). Penting kanggo dicathet yen ana bedane suhu ing njero saluran, bisa mengaruhi kapadhetan cairan. Ing kasus iki, owah-owahan relatif ing angka Euler bisa diestimasikake kanthi ngalikan koefisien ekspansi termal kanthi bedane suhu maksimum sing diarepake.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., lan Arbeiter, F. Pangukuran transfer panas lan penurunan tekanan ing saluran sing diasah dening iga sing bentuke beda ing tembok. expert. Transfer Panas 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J., lan Walsh, F. Karakterisasi sel aliran: visualisasi aliran, penurunan tekanan, lan transportasi massa ing elektroda rong dimensi ing saluran persegi panjang. J. Electrochemistry.Socialis Party.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. Parameter kunci saka efek Jamin ing kapiler kanthi penampang sing sempit. J. Gasoline.science.Britain.196, 107635 (2021).