ຂອບໃຈທີ່ທ່ານເຂົ້າມາຢ້ຽມຊົມ Nature.com. ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບລຸ້ນທີ່ທ່ານກຳລັງໃຊ້ຢູ່ມີການຮອງຮັບ CSS ທີ່ຈຳກັດ. ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer). ໃນລະຫວ່າງນີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະໜັບສະໜູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງເວັບໄຊໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບ ແລະ JavaScript.
ການທົດລອງໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນຊ່ອງທາງຮູບສີ່ແຈສາກທີ່ຖືກບລັອກໂດຍເສັ້ນຂວາງຂອງແກນຮູບຊົງກະບອກສີ່ອັນທີ່ອຽງ. ຄວາມກົດດັນເທິງໜ້າດິນຂອງແກນກາງ ແລະ ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນທົ່ວຊ່ອງທາງໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍການປ່ຽນແປງມຸມອຽງຂອງແກນ. ການປະກອບແກນເສັ້ນຜ່າສູນກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນສາມອັນໄດ້ຖືກທົດສອບ. ຜົນການວັດແທກໄດ້ຖືກວິເຄາະໂດຍໃຊ້ຫຼັກການອະນຸລັກໂມເມນຕຳ ແລະ ການພິຈາລະນາແບບເຄິ່ງປະສົບການ. ຊຸດພາລາມິເຕີທີ່ບໍ່ມີມິຕິທີ່ບໍ່ປ່ຽນແປງຫຼາຍຊຸດຖືກສ້າງຂຶ້ນເຊິ່ງກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມກົດດັນຢູ່ສະຖານທີ່ສຳຄັນຂອງລະບົບກັບຂະໜາດລັກສະນະຂອງແກນ. ຫຼັກການເອກະລາດແມ່ນພົບວ່າຖືກຕ້ອງສຳລັບຕົວເລກອອຍເລີສ່ວນໃຫຍ່ທີ່ສະແດງລັກສະນະຄວາມກົດດັນຢູ່ສະຖານທີ່ຕ່າງໆ, ເຊັ່ນວ່າຖ້າຄວາມກົດດັນບໍ່ມີມິຕິໂດຍໃຊ້ການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວເຂົ້າປົກກະຕິກັບແກນ, ຊຸດດັ່ງກ່າວຈະບໍ່ຂຶ້ນກັບມຸມຫຼຸດລົງ. ສະຫະສຳພັນແບບເຄິ່ງປະສົບການທີ່ໄດ້ຮັບສາມາດໃຊ້ສຳລັບການອອກແບບໄຮໂດຼລິກທີ່ຄ້າຍຄືກັນ.
ອຸປະກອນການຖ່າຍໂອນຄວາມຮ້ອນ ແລະ ມວນສານຫຼາຍຢ່າງປະກອບດ້ວຍຊຸດຂອງໂມດູນ, ຊ່ອງທາງ ຫຼື ຈຸລັງທີ່ຂອງແຫຼວຜ່ານໂຄງສ້າງພາຍໃນທີ່ສັບສົນຫຼາຍ ຫຼື ໜ້ອຍ ເຊັ່ນ: ແທ່ງ, ບັຟເຟີ, ແຜ່ນໃສ່, ແລະອື່ນໆ. ເມື່ອບໍ່ດົນມານີ້, ມີຄວາມສົນໃຈໃໝ່ໃນການເຂົ້າໃຈກົນໄກທີ່ເຊື່ອມໂຍງການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນພາຍໃນ ແລະ ແຮງຕໍ່ພາຍໃນທີ່ສັບສົນກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໂດຍລວມຂອງໂມດູນ. ໃນບັນດາສິ່ງອື່ນໆ, ຄວາມສົນໃຈນີ້ໄດ້ຮັບການກະຕຸ້ນຈາກນະວັດຕະກໍາໃນວິທະຍາສາດວັດສະດຸ, ການຂະຫຍາຍຄວາມສາມາດໃນການຄິດໄລ່ສໍາລັບການຈໍາລອງຕົວເລກ, ແລະ ການຫຍໍ້ຂອງອຸປະກອນທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນ. ການສຶກສາທົດລອງທີ່ຜ່ານມາກ່ຽວກັບການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນພາຍໃນ ແລະ ການສູນເສຍລວມມີຊ່ອງທາງທີ່ຫຍາບຄາຍໂດຍກະດູກຂ້າງທີ່ມີຮູບຮ່າງຕ່າງໆ 1, ຈຸລັງເຄື່ອງປະຕິກອນໄຟຟ້າເຄມີ 2, ການຫົດຕົວຂອງເສັ້ນເລືອດຝອຍ 3 ແລະ ວັດສະດຸກອບຕາໜ່າງ 4.
ໂຄງສ້າງພາຍໃນທີ່ພົບເລື້ອຍທີ່ສຸດແມ່ນເສົາທໍ່ກົມຜ່ານໂມດູນໜ່ວຍ, ບໍ່ວ່າຈະເປັນມັດ ຫຼື ແຍກອອກ. ໃນເຄື່ອງແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນ, ການຕັ້ງຄ່ານີ້ແມ່ນປົກກະຕິຢູ່ດ້ານເປືອກ. ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນຢູ່ດ້ານເປືອກແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການອອກແບບເຄື່ອງແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນເຊັ່ນ: ເຄື່ອງກຳເນີດໄອນ້ຳ, ເຄື່ອງຄວບແໜ້ນ ແລະ ເຄື່ອງລະເຫີຍ. ໃນການສຶກສາທີ່ຜ່ານມາ, Wang et al. 5 ໄດ້ພົບເຫັນສະພາບການໄຫຼທີ່ຕິດກັນຄືນໃໝ່ ແລະ ການແຍກອອກຮ່ວມກັນໃນການຕັ້ງຄ່າແບບ tandem ຂອງເສົາ. Liu et al. 6 ໄດ້ວັດແທກການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງສີ່ຫລ່ຽມທີ່ມີມັດທໍ່ຮູບຕົວ U ຄູ່ໃນຕົວທີ່ມີມຸມອຽງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ ແລະ ໄດ້ປັບແບບຈຳລອງຕົວເລກທີ່ຈຳລອງມັດເສົາທີ່ມີສື່ທີ່ມີຮູພຸນ.
ຕາມທີ່ຄາດໄວ້, ມີຫຼາຍປັດໄຈການຕັ້ງຄ່າທີ່ສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ປະສິດທິພາບຂອງໄຮໂດຼລິກຂອງກະບອກສູບ: ປະເພດຂອງການຈັດລຽງ (ເຊັ່ນ: ແບບຊ້ອນກັນ ຫຼື ແບບໃນແຖວ), ຂະໜາດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງ (ເຊັ່ນ: ຄວາມສູງ, ເສັ້ນຜ່າສູນກາງ, ຄວາມຍາວ), ແລະ ມຸມອຽງ, ແລະອື່ນໆ. ຜູ້ຂຽນຫຼາຍຄົນໄດ້ສຸມໃສ່ການຊອກຫາເງື່ອນໄຂທີ່ບໍ່ມີມິຕິເພື່ອນຳພາການອອກແບບເພື່ອຈັບຜົນກະທົບລວມຂອງຕົວກໍານົດທາງເລຂາຄະນິດ. ໃນການສຶກສາທົດລອງທີ່ຜ່ານມາ, Kim ແລະ ເພື່ອນຮ່ວມງານ 7 ໄດ້ສະເໜີຮູບແບບ porosity ທີ່ມີປະສິດທິພາບໂດຍໃຊ້ຄວາມຍາວຂອງໜ່ວຍ cell ເປັນຕົວກໍານົດການຄວບຄຸມ, ໂດຍໃຊ້ອາເຣ tandem ແລະ staggered ແລະ ຕົວເລກ Reynolds ລະຫວ່າງ 103 ແລະ 104. Snarski8 ໄດ້ສຶກສາວິທີການທີ່ spectrum ພະລັງງານ, ຈາກ accelerometers ແລະ hydrophones ທີ່ຕິດກັບກະບອກສູບໃນອຸໂມງນໍ້າ, ແຕກຕ່າງກັນໄປຕາມຄວາມອຽງຂອງທິດທາງການໄຫຼ. Marino ແລະ ເພື່ອນຮ່ວມງານ 9 ໄດ້ສຶກສາການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນຂອງຝາອ້ອມຮອບແກນກະບອກສູບໃນກະແສລົມ yaw. Mityakov ແລະ ເພື່ອນຮ່ວມງານ 10 ໄດ້ວາງແຜນພາກສະໜາມຄວາມໄວຫຼັງຈາກກະບອກສູບ yawed ໂດຍໃຊ້ stereo PIV. Alam ແລະ ເພື່ອນຮ່ວມງານ 11 ໄດ້ດຳເນີນການສຶກສາຢ່າງລະອຽດກ່ຽວກັບກະບອກສູບແບບ tandem, ໂດຍສຸມໃສ່ຜົນກະທົບຂອງຈຳນວນ Reynolds ແລະອັດຕາສ່ວນເລຂາຄະນິດຕໍ່ການຫຼົ່ນຂອງ vortex. ພວກເຂົາສາມາດລະບຸສະຖານະຫ້າຢ່າງຄື: ການລັອກ, ການລັອກແບບບໍ່ຕໍ່ເນື່ອງ, ບໍ່ມີການລັອກ, ການລັອກ subharmonic ແລະສະຖານະການຕິດກັນຄືນຂອງຊັ້ນ shear. ການສຶກສາຕົວເລກທີ່ຜ່ານມາໄດ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການສ້າງໂຄງສ້າງ vortex ໃນກະແສຜ່ານກະບອກສູບ yaw ທີ່ຈຳກັດ.
ໂດຍທົ່ວໄປ, ປະສິດທິພາບໄຮໂດຼລິກຂອງໜ່ວຍເຊວຄາດວ່າຈະຂຶ້ນກັບການຕັ້ງຄ່າ ແລະ ເລຂາຄະນິດຂອງໂຄງສ້າງພາຍໃນ, ໂດຍປົກກະຕິແລ້ວຈະຖືກວັດແທກໂດຍສະຫະສຳພັນທາງປະສົບການຂອງການວັດແທກການທົດລອງສະເພາະ. ໃນອຸປະກອນຫຼາຍຢ່າງທີ່ປະກອບດ້ວຍອົງປະກອບທີ່ເປັນໄລຍະ, ຮູບແບບການໄຫຼຈະຖືກເຮັດຊ້ຳໃນແຕ່ລະເຊວ, ແລະ ດັ່ງນັ້ນ, ຂໍ້ມູນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບເຊວຕົວແທນສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສະແດງພຶດຕິກໍາໄຮໂດຼລິກໂດຍລວມຂອງໂຄງສ້າງຜ່ານແບບຈໍາລອງຫຼາຍຂະໜາດ. ໃນກໍລະນີສົມມາດເຫຼົ່ານີ້, ລະດັບຄວາມຈຳເພາະທີ່ຫຼັກການອະນຸລັກທົ່ວໄປຖືກນໍາໃຊ້ມັກຈະຫຼຸດລົງ. ຕົວຢ່າງທົ່ວໄປແມ່ນສົມຜົນການປ່ອຍສໍາລັບແຜ່ນຮູ 15. ໃນກໍລະນີພິເສດຂອງແກນອຽງ, ບໍ່ວ່າຈະຢູ່ໃນການໄຫຼທີ່ຈໍາກັດ ຫຼື ເປີດ, ເງື່ອນໄຂທີ່ໜ້າສົນໃຈທີ່ມັກອ້າງອີງໃນວັນນະຄະດີ ແລະ ນໍາໃຊ້ໂດຍນັກອອກແບບແມ່ນຂະໜາດໄຮໂດຼລິກທີ່ໂດດເດັ່ນ (ເຊັ່ນ: ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນ, ແຮງ, ຄວາມຖີ່ຂອງການໄຫຼຂອງກະແສລົມ, ແລະອື່ນໆ) ) ເພື່ອຕິດຕໍ່.) ກັບອົງປະກອບການໄຫຼທີ່ຕັ້ງສາກກັບແກນກະບອກສູບ. ນີ້ມັກຖືກເອີ້ນວ່າຫຼັກການເອກະລາດ ແລະ ສົມມຸດວ່າການເຄື່ອນໄຫວຂອງການໄຫຼແມ່ນຖືກຂັບເຄື່ອນຕົ້ນຕໍໂດຍອົງປະກອບປົກກະຕິຂອງການໄຫຼເຂົ້າ ແລະ ຜົນກະທົບຂອງອົງປະກອບແກນທີ່ສອດຄ່ອງກັບແກນກະບອກສູບແມ່ນບໍ່ສໍາຄັນ. ເຖິງແມ່ນວ່າບໍ່ມີຄວາມເຫັນດີເປັນເອກະພາບໃນວັນນະຄະດີກ່ຽວກັບຂອບເຂດຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງເງື່ອນໄຂນີ້, ໃນຫຼາຍໆ ກໍລະນີຕ່າງໆມັນໃຫ້ການຄາດຄະເນທີ່ເປັນປະໂຫຍດພາຍໃນຄວາມບໍ່ແນ່ນອນຂອງການທົດລອງທີ່ເປັນແບບຢ່າງຂອງສະຫະສຳພັນທາງປະສົບການ. ການສຶກສາທີ່ຜ່ານມາກ່ຽວກັບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງຫຼັກການເອກະລາດລວມມີການສັ່ນສະເທືອນທີ່ເກີດຈາກກະແສລົມໝູນ16 ແລະ ການຕ້ານທານສະເລ່ຍໄລຍະດຽວ ແລະ ສອງໄລຍະ417.
ໃນວຽກງານປະຈຸບັນ, ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການສຶກສາກ່ຽວກັບຄວາມກົດດັນພາຍໃນ ແລະ ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງທາງທີ່ມີເສັ້ນຂວາງຂອງກ້ານຮູບຊົງກະບອກສີ່ອັນທີ່ອຽງໄດ້ຖືກນຳສະເໜີ. ວັດແທກສາມຊຸດກ້ານທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ໂດຍການປ່ຽນມຸມອຽງ. ເປົ້າໝາຍໂດຍລວມແມ່ນເພື່ອສືບສວນກົນໄກທີ່ການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນເທິງໜ້າຜິວຂອງກ້ານມີຄວາມກ່ຽວຂ້ອງກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໂດຍລວມໃນຊ່ອງທາງ. ຂໍ້ມູນການທົດລອງໄດ້ຖືກວິເຄາະໂດຍນຳໃຊ້ສົມຜົນຂອງ Bernoulli ແລະຫຼັກການອະນຸລັກແຮງດັນເພື່ອປະເມີນຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງຫຼັກການເອກະລາດ. ສຸດທ້າຍ, ສະຫະສຳພັນແບບບໍ່ມີມິຕິແມ່ນຖືກສ້າງຂຶ້ນເຊິ່ງສາມາດນຳໃຊ້ເພື່ອອອກແບບອຸປະກອນໄຮໂດຼລິກທີ່ຄ້າຍຄືກັນ.
ການຕັ້ງຄ່າການທົດລອງປະກອບດ້ວຍພາກສ່ວນທົດສອບຮູບສີ່ແຈສາກທີ່ຮັບກະແສລົມທີ່ສະໜອງໃຫ້ໂດຍພັດລົມແກນ. ພາກສ່ວນທົດສອບປະກອບດ້ວຍໜ່ວຍທີ່ປະກອບດ້ວຍສອງກ້ານກາງຂະໜານກັນ ແລະ ສອງກ້ານເຄິ່ງທີ່ຝັງຢູ່ໃນຝາຂອງຊ່ອງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1e, ເຊິ່ງທັງໝົດມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງດຽວກັນ. ຮູບທີ 1a–e ສະແດງໃຫ້ເຫັນຮູບຮ່າງ ແລະ ຂະໜາດລະອຽດຂອງແຕ່ລະພາກສ່ວນຂອງການຕັ້ງຄ່າການທົດລອງ. ຮູບທີ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕັ້ງຄ່າຂະບວນການ.
ກ. ພາກຕັດທາງເຂົ້າ (ຄວາມຍາວເປັນມມ). ສ້າງຂ. ໂດຍໃຊ້ Openscad 2021.01, openscad.org. ພາກທົດສອບຫຼັກ (ຄວາມຍາວເປັນມມ). ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org ຄ. ມຸມມອງຕັດຂວາງຂອງພາກທົດສອບຫຼັກ (ຄວາມຍາວເປັນມມ). ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org ງ. ສົ່ງອອກພາກ (ຄວາມຍາວເປັນມມ). ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, ມຸມມອງຂະຫຍາຍຂອງພາກການທົດສອບຂອງ openscad.org ຈ. ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org.
ການທົດສອບໄມ້ສາມຊຸດທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງແຕກຕ່າງກັນ. ຕາຕະລາງທີ 1 ລະບຸລັກສະນະທາງເລຂາຄະນິດຂອງແຕ່ລະກໍລະນີ. ໄມ້ຖືກຕິດຕັ້ງຢູ່ເທິງເຄື່ອງວັດແທກເພື່ອໃຫ້ມຸມຂອງມັນທຽບກັບທິດທາງການໄຫຼສາມາດປ່ຽນແປງໄດ້ລະຫວ່າງ 90° ແລະ 30° (ຮູບທີ 1b ແລະ 3). ໄມ້ທັງໝົດແມ່ນເຮັດດ້ວຍເຫຼັກສະແຕນເລດ ແລະ ພວກມັນຢູ່ໃຈກາງເພື່ອຮັກສາໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງພວກມັນຄືກັນ. ຕຳແໜ່ງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຂອງໄມ້ຖືກກຳນົດໂດຍຕົວແຍກສອງອັນທີ່ຕັ້ງຢູ່ນອກພາກສ່ວນທົດສອບ.
ອັດຕາການໄຫຼເຂົ້າຂອງພາກສ່ວນທົດສອບໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍ venturi ທີ່ໄດ້ຮັບການປັບທຽບ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2, ແລະຕິດຕາມກວດກາໂດຍໃຊ້ DP Cell Honeywell SCX. ອຸນຫະພູມຂອງນໍ້າຢູ່ທີ່ທາງອອກຂອງພາກສ່ວນທົດສອບໄດ້ຖືກວັດແທກດ້ວຍເຄື່ອງວັດແທກອຸນຫະພູມ PT100 ແລະຄວບຄຸມທີ່ 45±1°C. ເພື່ອຮັບປະກັນການແຈກຢາຍຄວາມໄວແບບຮາບພຽງ ແລະຫຼຸດຜ່ອນລະດັບຄວາມວຸ້ນວາຍຢູ່ທີ່ທາງເຂົ້າຂອງຊ່ອງທາງ, ການໄຫຼຂອງນໍ້າທີ່ເຂົ້າມາຈະຖືກບັງຄັບຜ່ານຕາໜ່າງໂລຫະສາມອັນ. ໄລຍະການຕົກຕະກອນປະມານ 4 ເສັ້ນຜ່າສູນກາງໄຮໂດຼລິກໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ລະຫວ່າງຕາໜ່າງສຸດທ້າຍ ແລະ ກ້ານ, ແລະຄວາມຍາວຂອງທາງອອກແມ່ນເສັ້ນຜ່າສູນກາງໄຮໂດຼລິກ 11 ເສັ້ນ.
ແຜນວາດຂອງທໍ່ Venturi ທີ່ໃຊ້ເພື່ອວັດແທກຄວາມໄວຂອງການໄຫຼເຂົ້າ (ຄວາມຍາວເປັນມິນລິແມັດ). ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org.
ຕິດຕາມຄວາມກົດດັນຢູ່ໜ້າໜຶ່ງຂອງແກນກາງໂດຍໃຊ້ກ໊ອກຄວາມດັນຂະໜາດ 0.5 ມມ ຢູ່ກາງແຜ່ນຂອງພາກສ່ວນທົດສອບ. ເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງກ໊ອກສອດຄ່ອງກັບໄລຍະຫ່າງມຸມ 5°; ດັ່ງນັ້ນຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງມຸມແມ່ນປະມານ 2°. ແກນທີ່ຕິດຕາມກວດກາສາມາດໝຸນໄດ້ຮອບແກນຂອງມັນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 3. ຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງຄວາມກົດດັນຂອງໜ້າດິນຂອງແກນ ແລະ ຄວາມດັນຢູ່ທີ່ທາງເຂົ້າຂອງພາກສ່ວນທົດສອບແມ່ນວັດແທກດ້ວຍຊຸດ DP Cell Honeywell SCX ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງຄວາມດັນນີ້ຖືກວັດແທກສຳລັບແຕ່ລະການຈັດລຽງແຖບ, ຄວາມໄວຂອງການໄຫຼທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ມຸມອຽງ \(\alpha \) ແລະ ມຸມ azimuth \(\theta \).
ການຕັ້ງຄ່າການໄຫຼ. ກຳແພງຊ່ອງນ້ຳສະແດງເປັນສີເທົາ. ການໄຫຼໄຫຼຈາກຊ້າຍຫາຂວາ ແລະ ຖືກບລັອກໂດຍກ້ານ. ໃຫ້ສັງເກດວ່າມຸມມອງ "A" ຕັ້ງສາກກັບແກນກ້ານ. ກ້ານດ້ານນອກຖືກຝັງເຄິ່ງໜຶ່ງຢູ່ໃນກຳແພງຊ່ອງຂ້າງ. ເຄື່ອງວັດແທກມຸມອຽງຖືກໃຊ້ເພື່ອວັດແທກມຸມອຽງ \(\alpha \). ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org.
ຈຸດປະສົງຂອງການທົດລອງແມ່ນເພື່ອວັດແທກ ແລະ ຕີຄວາມໝາຍຄວາມດັນຫຼຸດລົງລະຫວ່າງທາງເຂົ້າຂອງຊ່ອງທາງ ແລະ ຄວາມດັນຢູ່ເທິງໜ້າດິນຂອງແກນກາງ, \(\theta\) ແລະ \(\alpha\) ສຳລັບ azimuths ແລະ dips ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ເພື່ອສະຫຼຸບຜົນໄດ້ຮັບ, ຄວາມດັນທີ່ແຕກຕ່າງກັນຈະຖືກສະແດງອອກໃນຮູບແບບບໍ່ມີມິຕິເປັນຕົວເລກຂອງ Euler:
ບ່ອນທີ່ \(\rho \) ແມ່ນຄວາມໜາແໜ້ນຂອງນ້ຳ, \({u}_{i}\) ແມ່ນຄວາມໄວສະເລ່ຍຂອງນ້ຳເຂົ້າ, \({p}_{i}\) ແມ່ນຄວາມດັນນ້ຳເຂົ້າ, ແລະ \({p }_{ w}\) ແມ່ນຄວາມດັນຢູ່ຈຸດທີ່ກຳນົດໄວ້ເທິງຝາຂອງກ້ານ. ຄວາມໄວນ້ຳເຂົ້າແມ່ນຄົງທີ່ພາຍໃນສາມລະດັບທີ່ແຕກຕ່າງກັນ ເຊິ່ງກຳນົດໂດຍການເປີດຂອງວາວນ້ຳເຂົ້າ. ຄວາມໄວທີ່ໄດ້ຮັບແມ່ນຕັ້ງແຕ່ 6 ຫາ 10 m/s, ເຊິ່ງສອດຄ້ອງກັບຈຳນວນຊ່ອງທາງ Reynolds, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (ບ່ອນທີ່ \(H\) ແມ່ນຄວາມສູງຂອງຊ່ອງທາງ, ແລະ \(\nu \) ແມ່ນຄວາມໜືດ kinematic) ລະຫວ່າງ 40,000 ແລະ 67,000. ຈຳນວນກ້ານ Reynolds (\(Re\equiv {u}_{i}d/\nu \)) ແມ່ນຕັ້ງແຕ່ 2500 ຫາ 6500. ຄວາມເຂັ້ມຂອງຄວາມປັ່ນປ່ວນທີ່ປະເມີນໂດຍຄ່າຜັນປ່ຽນມາດຕະຖານທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຂອງສັນຍານທີ່ບັນທຶກໄວ້ໃນ venturi ແມ່ນ 5% ໃນ ໂດຍສະເລ່ຍ.
ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມສຳພັນຂອງ \({Eu}_{w}\) ກັບມຸມ azimuth \(\theta \), ເຊິ່ງຖືກກຳນົດໂດຍມຸມຈຸ່ມສາມມຸມ, \(\alpha \) = 30°, 50° ແລະ 70°. ການວັດແທກແມ່ນແບ່ງອອກເປັນສາມກຣາຟຕາມເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງກ້ານ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າພາຍໃນຄວາມບໍ່ແນ່ນອນຂອງການທົດລອງ, ຕົວເລກ Euler ທີ່ໄດ້ຮັບແມ່ນບໍ່ຂຶ້ນກັບອັດຕາການໄຫຼ. ການເພິ່ງພາອາໄສໂດຍທົ່ວໄປໃນ θ ປະຕິບັດຕາມແນວໂນ້ມປົກກະຕິຂອງຄວາມກົດດັນຂອງຝາອ້ອມຮອບຂອບເຂດຂອງອຸປະສັກວົງມົນ. ທີ່ມຸມຫັນໜ້າຂອງການໄຫຼ, ເຊັ່ນ, θ ຈາກ 0 ຫາ 90°, ຄວາມກົດດັນຂອງຝາກ້ານຫຼຸດລົງ, ບັນລຸຕໍ່າສຸດທີ່ 90°, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງກ້ານບ່ອນທີ່ຄວາມໄວສູງສຸດເນື່ອງຈາກຂໍ້ຈຳກັດຂອງພື້ນທີ່ໄຫຼ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ມີການຟື້ນຕົວຂອງຄວາມກົດດັນຂອງ θ ຈາກ 90° ຫາ 100°, ຫຼັງຈາກນັ້ນຄວາມກົດດັນຍັງຄົງເປັນເອກະພາບເນື່ອງຈາກການແຍກຊັ້ນຂອບເຂດດ້ານຫຼັງຂອງຝາກ້ານ. ໃຫ້ສັງເກດວ່າບໍ່ມີການປ່ຽນແປງໃນມຸມຂອງຄວາມກົດດັນຕໍ່າສຸດ, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າການລົບກວນທີ່ເປັນໄປໄດ້ຈາກແຮງຕັດທີ່ຢູ່ຕິດກັນ ຊັ້ນຕ່າງໆ, ເຊັ່ນ: ຜົນກະທົບ Coanda, ແມ່ນຊັ້ນຮອງ.
ການປ່ຽນແປງຂອງຈຳນວນອອຍເລີຂອງກຳແພງອ້ອມຮອບກ້ານສຳລັບມຸມອຽງ ແລະ ເສັ້ນຜ່າສູນກາງກ້ານທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ໃນຕໍ່ໄປນີ້, ພວກເຮົາວິເຄາະຜົນໄດ້ຮັບໂດຍອີງໃສ່ສົມມຸດຕິຖານທີ່ວ່າຕົວເລກອອຍເລີສາມາດປະມານໄດ້ໂດຍຕົວກໍານົດທາງເລຂາຄະນິດເທົ່ານັ້ນ, ເຊັ່ນ: ອັດຕາສ່ວນຄວາມຍາວຂອງຄຸນລັກສະນະ \(d/g\) ແລະ \(d/H\) (ບ່ອນທີ່ \(H\) ແມ່ນຄວາມສູງຂອງຊ່ອງທາງ) ແລະ ຄວາມອຽງ \(\alpha \). ກົດລະບຽບທີ່ໃຊ້ໄດ້ຈິງທີ່ນິຍົມລະບຸວ່າແຮງໂຄງສ້າງຂອງນໍ້າໃນກ້ານ yaw ແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວທາງເຂົ້າທີ່ຕັ້ງສາກກັບແກນກ້ານ, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \). ບາງຄັ້ງນີ້ເອີ້ນວ່າຫຼັກການຂອງຄວາມເປັນເອກະລາດ. ໜຶ່ງໃນເປົ້າໝາຍຂອງການວິເຄາະຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນເພື່ອກວດສອບວ່າຫຼັກການນີ້ໃຊ້ໄດ້ກັບກໍລະນີຂອງພວກເຮົາ, ບ່ອນທີ່ການໄຫຼ ແລະ ສິ່ງກີດຂວາງຖືກຈໍາກັດພາຍໃນຊ່ອງທາງປິດ.
ໃຫ້ພວກເຮົາພິຈາລະນາຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກຢູ່ດ້ານໜ້າຂອງໜ້າໄມ້ກາງ, ເຊັ່ນ θ = 0. ອີງຕາມສົມຜົນຂອງ Bernoulli, ຄວາມກົດດັນຢູ່ຕຳແໜ່ງນີ້ \({p}_{o}\) ຕອບສະໜອງ:
ບ່ອນທີ່ \({u}_{o}\) ແມ່ນຄວາມໄວຂອງນ້ຳໃກ້ກັບຝາຂອງກ້ານທີ່ θ = 0, ແລະພວກເຮົາສົມມຸດວ່າການສູນເສຍທີ່ບໍ່ສາມາດປ່ຽນແປງໄດ້ຂ້ອນຂ້າງນ້ອຍ. ໃຫ້ສັງເກດວ່າຄວາມກົດດັນແບບໄດນາມິກແມ່ນບໍ່ຂຶ້ນກັບພະລັງງານຈົນ. ຖ້າ \({u}_{o}\) ຫວ່າງເປົ່າ (ເຊັ່ນ: ສະພາບຢຸດນິ້ງ), ຕົວເລກອອຍເລີຄວນຈະລວມເຂົ້າກັນ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ມັນສາມາດສັງເກດເຫັນໄດ້ໃນຮູບທີ 4 ວ່າທີ່ \(\theta =0\) ຜົນໄດ້ຮັບ \({Eu}_{w}\) ແມ່ນໃກ້ຄຽງກັບແຕ່ບໍ່ເທົ່າກັບຄ່ານີ້, ໂດຍສະເພາະສຳລັບມຸມຈຸ່ມທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ. ນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມໄວເທິງໜ້າຂອງກ້ານບໍ່ຫາຍໄປທີ່ \(\theta =0\), ເຊິ່ງອາດຈະຖືກສະກັດກັ້ນໂດຍການໂຄ້ງງໍຂຶ້ນຂອງສາຍກະແສໄຟຟ້າທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍການອຽງຂອງກ້ານ. ເນື່ອງຈາກການໄຫຼຖືກຈຳກັດຢູ່ດ້ານເທິງແລະດ້ານລຸ່ມຂອງພາກສ່ວນທົດສອບ, ການໂຄ້ງງໍນີ້ຄວນສ້າງການໄຫຼວຽນຄືນໃໝ່ຄັ້ງທີສອງ, ເພີ່ມຄວາມໄວແກນຢູ່ດ້ານລຸ່ມແລະຫຼຸດຄວາມໄວຢູ່ດ້ານເທິງ. ສົມມຸດວ່າຂະໜາດຂອງການໂຄ້ງງໍຂ້າງເທິງແມ່ນການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວທາງເຂົ້າເທິງກ້ານ (ເຊັ່ນ: \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), ຜົນຂອງຈຳນວນ Euler ທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ:
ຮູບທີ 5 ປຽບທຽບສົມຜົນ.(3) ມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ດີກັບຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ສອດຄ້ອງກັນ. ຄ່າຜັນປ່ຽນສະເລ່ຍແມ່ນ 25%, ແລະລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈແມ່ນ 95%. ໃຫ້ສັງເກດວ່າສົມຜົນ.(3) ສອດຄ່ອງກັບຫຼັກການຂອງຄວາມເປັນເອກະລາດ. ເຊັ່ນດຽວກັນ, ຮູບທີ 6 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຕົວເລກອອຍເລີສອດຄ່ອງກັບຄວາມກົດດັນຢູ່ດ້ານຫຼັງຂອງກ້ານ, \({p}_{180}\), ແລະຢູ່ທີ່ທາງອອກຂອງສ່ວນທົດສອບ, \({p}_{e}\), ຍັງຕິດຕາມແນວໂນ້ມທີ່ມີສັດສ່ວນກັບ \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \). ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ໃນທັງສອງກໍລະນີ, ສຳປະສິດແມ່ນຂຶ້ນກັບເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງກ້ານ, ເຊິ່ງສົມເຫດສົມຜົນເນື່ອງຈາກວ່າອັນສຸດທ້າຍກຳນົດພື້ນທີ່ທີ່ຖືກກີດຂວາງ. ລັກສະນະນີ້ແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນຂອງແຜ່ນຮູ, ບ່ອນທີ່ຊ່ອງທາງການໄຫຼຖືກຫຼຸດລົງບາງສ່ວນຢູ່ໃນສະຖານທີ່ສະເພາະ. ໃນພາກການທົດສອບນີ້, ບົດບາດຂອງຮູແມ່ນຫຼິ້ນໂດຍຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງກ້ານ. ໃນກໍລະນີນີ້, ຄວາມກົດດັນຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຢູ່ທີ່ການຄວບຄຸມ ແລະຟື້ນຕົວບາງສ່ວນເມື່ອມັນຂະຫຍາຍໄປທາງຫຼັງ. ໂດຍພິຈາລະນາການຈຳກັດເປັນການອຸດຕັນທີ່ຕັ້ງສາກກັບແກນກ້ານ, ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນ ລະຫວ່າງດ້ານໜ້າ ແລະ ດ້ານຫຼັງຂອງກ້ານສາມາດຂຽນໄດ້ວ່າ 18:
ບ່ອນທີ່ \({c}_{d}\) ແມ່ນສຳປະສິດການຕ້ານທານທີ່ອະທິບາຍການຟື້ນຕົວຂອງຄວາມກົດດັນບາງສ່ວນລະຫວ່າງ θ = 90° ແລະ θ = 180°, ແລະ \({A}_{m}\) ແລະ \ ({A}_{f}\) ແມ່ນພາກຕັດຂວາງທີ່ຕໍ່າສຸດຕໍ່ໜ່ວຍຄວາມຍາວທີ່ຕັ້ງສາກກັບແກນຂອງກ້ານ, ແລະ ຄວາມສຳພັນຂອງມັນກັບເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງກ້ານແມ່ນ \({A}_{f}/{A}_{m}=\ ​​ຊ້າຍ (g+d\right)/g\). ຕົວເລກ Euler ທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ:
ຈຳນວນອອຍເລີກຳແພງທີ່ \(\theta = 0\) ເປັນຟັງຊັນຂອງການ dip. ເສັ້ນໂຄ້ງນີ້ສອດຄ່ອງກັບສົມຜົນ.(3). ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຈຳນວນອອຍເລີຂອງກຳແພງມີການປ່ຽນແປງ, ໃນ \(\theta =18{0}^{o}\) (ເຄື່ອງໝາຍເຕັມ) ແລະ ອອກ (ເຄື່ອງໝາຍຫວ່າງເປົ່າ) ດ້ວຍການປັບ. ເສັ້ນໂຄ້ງເຫຼົ່ານີ້ສອດຄ່ອງກັບຫຼັກການຂອງຄວາມເປັນເອກະລາດ, ເຊັ່ນ \(Eu\propto {\mathrm{sin}}^{2}\alpha \). ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຮູບທີ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງການເພິ່ງພາອາໄສຂອງ \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}^{2}\alpha \) ຕໍ່ \(d/g\), ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ດີສຸດໆ.(5). ສຳປະສິດການຕ້ານທານທີ່ໄດ້ຮັບແມ່ນ \({c}_{d}=1.28\pm 0.02\) ດ້ວຍລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈ 67%. ເຊັ່ນດຽວກັນ, ກຣາຟດຽວກັນຍັງສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນທັງໝົດລະຫວ່າງທາງເຂົ້າ ແລະ ທາງອອກຂອງພາກສ່ວນທົດສອບປະຕິບັດຕາມແນວໂນ້ມທີ່ຄ້າຍຄືກັນ, ແຕ່ມີສຳປະສິດທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ຄຳນຶງເຖິງການຟື້ນຕົວຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງຫຼັງລະຫວ່າງແຖບ ແລະ ທາງອອກຂອງຊ່ອງທາງ. ສຳປະສິດການຕ້ານທານທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) ດ້ວຍລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈ 67%.
ຄ່າສຳປະສິດຄວາມຕ້ານທານແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນ \(d/g\) ທາງໜ້າ ແລະ ທາງຫຼັງຂອງແກນ \(\left({Eu}_{0-180}\right)\) ແລະ ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນທັງໝົດລະຫວ່າງຊ່ອງທາງເຂົ້າ ແລະ ຊ່ອງທາງອອກ. ພື້ນທີ່ສີເທົາແມ່ນແຖບຄວາມໝັ້ນໃຈ 67% ສຳລັບສະຫະສຳພັນ. ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຄວາມດັນຕໍ່າສຸດ \({p}_{90}\) ເທິງໜ້າໄມ້ຄ້ອນທີ່ θ = 90° ຕ້ອງການການຈັດການພິເສດ. ອີງຕາມສົມຜົນຂອງ Bernoulli, ຕາມເສັ້ນກະແສໄຟຟ້າຜ່ານຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງແຖບ, ຄວາມດັນໃນຈຸດໃຈກາງ \({p}_{g}\) ແລະຄວາມໄວ \({u}_{g}\) ໃນຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງແຖບ (ກົງກັບຈຸດກາງຂອງຊ່ອງທາງ) ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບປັດໃຈຕໍ່ໄປນີ້:
ຄວາມດັນ \({p}_{g}\) ສາມາດກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມດັນໜ້າຜິວຂອງໄມ້ຄ້ອນທີ່ θ = 90° ໂດຍການປະສົມປະສານການແຈກຢາຍຄວາມດັນຜ່ານຊ່ອງຫວ່າງທີ່ແຍກໄມ້ຄ້ອນກາງລະຫວ່າງຈຸດກາງ ແລະ ຝາ (ເບິ່ງຮູບທີ 8). ຄວາມສົມດຸນຂອງພະລັງງານໃຫ້ 19:
ບ່ອນທີ່ \(y\) ແມ່ນຈຸດປະສານງານປົກກະຕິກັບໜ້າດິນຂອງກ້ານຈາກຈຸດກາງຂອງຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງກ້ານກາງ, ແລະ \(K\) ແມ່ນຄວາມໂຄ້ງຂອງເສັ້ນປະຈຸບັນຢູ່ທີ່ຕຳແໜ່ງ \(y\). ສຳລັບການປະເມີນການວິເຄາະຄວາມກົດດັນຢູ່ເທິງໜ້າດິນຂອງກ້ານ, ພວກເຮົາສົມມຸດວ່າ \({u}_{g}\) ເປັນເອກະພາບ ແລະ \(K\left(y\right)\) ເປັນເສັ້ນຊື່. ສົມມຸດຕິຖານເຫຼົ່ານີ້ໄດ້ຮັບການຢືນຢັນໂດຍການຄິດໄລ່ຕົວເລກ. ຢູ່ທີ່ຝາຂອງກ້ານ, ຄວາມໂຄ້ງແມ່ນຖືກກຳນົດໂດຍພາກສ່ວນຮູບໄຂ່ຂອງກ້ານຢູ່ທີ່ມຸມ \(\alpha \), ເຊັ່ນ \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin}}^{2}\alpha \) (ເບິ່ງຮູບທີ 8). ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ກ່ຽວກັບຄວາມໂຄ້ງຂອງເສັ້ນລວດທີ່ຫາຍໄປຢູ່ທີ່ \(y=0\) ເນື່ອງຈາກຄວາມສົມມາດ, ຄວາມໂຄ້ງຢູ່ທີ່ຈຸດປະສານງານສາກົນ \(y\) ແມ່ນໃຫ້ໂດຍ:
ມຸມມອງຕັດຂວາງຂອງຄຸນສົມບັດ, ດ້ານໜ້າ (ຊ້າຍ) ແລະ ຂ້າງເທິງ (ລຸ່ມ). ສ້າງດ້ວຍ Microsoft Word 2019,
ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໂດຍການອະນຸລັກມວນສານ, ຄວາມໄວສະເລ່ຍໃນລະນາບທີ່ຕັ້ງສາກກັບການໄຫຼຢູ່ຕຳແໜ່ງວັດແທກ \(\langle {u}_{g}\rangle \) ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມໄວເຂົ້າ:
ບ່ອນທີ່ \({A}_{i}\) ແມ່ນພື້ນທີ່ໄຫຼຕັດຂວາງຢູ່ທີ່ທາງເຂົ້າຂອງຊ່ອງທາງ ແລະ \({A}_{g}\) ແມ່ນພື້ນທີ່ໄຫຼຕັດຂວາງຢູ່ທີ່ຈຸດວັດແທກ (ເບິ່ງຮູບທີ 8) ຕາມລຳດັບໂດຍ:
ໃຫ້ສັງເກດວ່າ \({u}_{g}\) ບໍ່ເທົ່າກັບ \(\langle {u}_{g}\rangle \). ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ຮູບທີ 9 ສະແດງໃຫ້ເຫັນອັດຕາສ່ວນຄວາມໄວ \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), ຄິດໄລ່ໂດຍສົມຜົນ.(10)–(14), ວາງແຜນຕາມອັດຕາສ່ວນ \(d/g\). ເຖິງວ່າຈະມີຄວາມແຕກຕ່າງກັນບາງຢ່າງ, ແຕ່ແນວໂນ້ມສາມາດຖືກລະບຸໄດ້, ເຊິ່ງຖືກປະມານໂດຍພະຫຸພົດລຳດັບທີສອງ:
ອັດຕາສ່ວນຂອງຄວາມໄວສູງສຸດ\({u}_{g}\) ແລະ ຄວາມໄວສະເລ່ຍ\(\langle {u}_{g}\rangle \) ຂອງພາກຕັດຂວາງສູນກາງຂອງຊ່ອງທາງ\(.\). ເສັ້ນໂຄ້ງເຕັມ ແລະ ເສັ້ນປະສອດຄ່ອງກັບສົມຜົນ.(5) ແລະ ຂອບເຂດການປ່ຽນແປງຂອງສຳປະສິດທີ່ສອດຄ້ອງກັນ\(\pm 25\%\). ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຮູບທີ 10 ປຽບທຽບ \({Eu}_{90}\) ກັບຜົນການທົດລອງຂອງສົມຜົນ.(16). ຄ່າຜັນປ່ຽນສະເລ່ຍແມ່ນ 25%, ແລະລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈແມ່ນ 95%.
ຈຳນວນ Wall Euler ທີ່ \(\theta ={90}^{o}\). ເສັ້ນໂຄ້ງນີ້ສອດຄ່ອງກັບສົມຜົນ.(16). ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ແຮງສຸດທິ \({f}_{n}\) ທີ່ກະທຳຕໍ່ແກນກາງທີ່ຕັ້ງສາກກັບແກນຂອງມັນສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້ໂດຍການລວມຄວາມກົດດັນໃສ່ໜ້າຜິວຂອງແກນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ບ່ອນທີ່ສຳປະສິດທຳອິດແມ່ນຄວາມຍາວຂອງກ້ານພາຍໃນຊ່ອງທາງ, ແລະການເຊື່ອມໂຍງແມ່ນປະຕິບັດລະຫວ່າງ 0 ແລະ 2π.
ການຄາດຄະເນຂອງ \({f}_{n}\) ໃນທິດທາງຂອງການໄຫຼຂອງນໍ້າຄວນຈະກົງກັບຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງທາງເຂົ້າ ແລະ ທາງອອກຂອງຊ່ອງທາງ, ເວັ້ນເສຍແຕ່ວ່າແຮງສຽດທານຂະໜານກັບກ້ານ ແລະ ນ້ອຍກວ່າເນື່ອງຈາກການພັດທະນາທີ່ບໍ່ຄົບຖ້ວນຂອງພາກສ່ວນຕໍ່ມາ. ກະແສໂມເມນຕຳບໍ່ສົມດຸນ. ດັ່ງນັ້ນ,
ຮູບທີ 11 ສະແດງກຣາຟຂອງສົມຜົນ.(20) ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ດີສຳລັບເງື່ອນໄຂການທົດລອງທັງໝົດ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ມີຄວາມຜັນຜວນເລັກນ້ອຍ 8% ຢູ່ເບື້ອງຂວາ, ເຊິ່ງສາມາດອະທິບາຍ ແລະ ນຳໃຊ້ເປັນການຄາດຄະເນຄວາມບໍ່ສົມດຸນຂອງໂມເມນຕຳລະຫວ່າງຊ່ອງທາງເຂົ້າ ແລະ ຊ່ອງທາງອອກ.
ຄວາມສົມດຸນຂອງພະລັງງານຊ່ອງ. ເສັ້ນສອດຄ່ອງກັບສົມຜົນ.(20). ຄ່າສຳປະສິດສະຫະສຳພັນ Pearson ແມ່ນ 0.97. ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ການປ່ຽນແປງມຸມອຽງຂອງກ້ານ, ຄວາມກົດດັນຢູ່ທີ່ຝາໜ້າກ້ານ ແລະ ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຮ່ອງທີ່ມີເສັ້ນຂວາງຂອງກ້ານຮູບຊົງກະບອກທີ່ອຽງສີ່ອັນໄດ້ຖືກວັດແທກ. ການທົດສອບການປະກອບກ້ານທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນສາມອັນ. ໃນລະດັບຕົວເລກ Reynolds ທີ່ທົດສອບ, ລະຫວ່າງ 2500 ແລະ 6500, ຕົວເລກ Euler ແມ່ນບໍ່ຂຶ້ນກັບອັດຕາການໄຫຼ. ຄວາມກົດດັນຢູ່ເທິງໜ້າກ້ານກາງປະຕິບັດຕາມແນວໂນ້ມປົກກະຕິທີ່ສັງເກດເຫັນໃນກະບອກ, ສູງສຸດຢູ່ທາງໜ້າ ແລະ ຕໍ່າສຸດຢູ່ຊ່ອງຫວ່າງຂ້າງລະຫວ່າງກ້ານ, ຟື້ນຕົວຢູ່ສ່ວນຫຼັງເນື່ອງຈາກການແຍກຊັ້ນເຂດແດນ.
ຂໍ້ມູນການທົດລອງໄດ້ຖືກວິເຄາະໂດຍໃຊ້ການພິຈາລະນາການອະນຸລັກໂມເມນຕຳ ແລະ ການປະເມີນຜົນແບບເຄິ່ງປະສົບການເພື່ອຊອກຫາຕົວເລກທີ່ບໍ່ມີມິຕິທີ່ປ່ຽນແປງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຕົວເລກອອຍເລີກັບມິຕິລັກສະນະຂອງຊ່ອງທາງ ແລະ ກ້ານ. ລັກສະນະເລຂາຄະນິດທັງໝົດຂອງການບລັອກແມ່ນສະແດງຢ່າງເຕັມທີ່ໂດຍອັດຕາສ່ວນລະຫວ່າງເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງກ້ານ ແລະ ຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງກ້ານ (ຂ້າງ) ແລະ ຄວາມສູງຂອງຊ່ອງທາງ (ແນວຕັ້ງ).
ຫຼັກການຄວາມເປັນເອກະລາດແມ່ນພົບເຫັນວ່າຖືກຕ້ອງສຳລັບຕົວເລກອອຍເລີສ່ວນໃຫຍ່ທີ່ສະແດງລັກສະນະຄວາມກົດດັນຢູ່ສະຖານທີ່ຕ່າງໆ, ເຊັ່ນວ່າຖ້າຄວາມກົດດັນບໍ່ມີມິຕິໂດຍໃຊ້ການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວທາງເຂົ້າປົກກະຕິກັບກ້ານ, ຊຸດດັ່ງກ່າວຈະບໍ່ຂຶ້ນກັບມຸມຈຸ່ມ. ນອກຈາກນັ້ນ, ລັກສະນະດັ່ງກ່າວກ່ຽວຂ້ອງກັບມວນສານ ແລະ ໂມເມນຕຳຂອງການໄຫຼ. ສົມຜົນການອະນຸລັກແມ່ນສອດຄ່ອງ ແລະ ສະໜັບສະໜູນຫຼັກການທາງປະສົບການຂ້າງເທິງ. ມີພຽງແຕ່ຄວາມກົດດັນຂອງໜ້າດິນກ້ານຢູ່ຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງກ້ານເທົ່ານັ້ນທີ່ແຕກຕ່າງຈາກຫຼັກການນີ້ເລັກນ້ອຍ. ສະຫະສຳພັນເຄິ່ງປະສົບການທີ່ບໍ່ມີມິຕິແມ່ນຖືກສ້າງຂຶ້ນເຊິ່ງສາມາດນຳໃຊ້ເພື່ອອອກແບບອຸປະກອນໄຮໂດຼລິກທີ່ຄ້າຍຄືກັນ. ວິທີການແບບຄລາສສິກນີ້ແມ່ນສອດຄ່ອງກັບການນຳໃຊ້ສົມຜົນ Bernoulli ທີ່ຄ້າຍຄືກັນທີ່ລາຍງານບໍ່ດົນມານີ້ກັບໄຮໂດຼລິກ ແລະ ກະແສເລືອດ20,21,22,23,24.
ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ໜ້າສົນໃຈໂດຍສະເພາະແມ່ນມາຈາກການວິເຄາະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງທາງເຂົ້າ ແລະ ທາງອອກຂອງພາກສ່ວນທົດສອບ. ພາຍໃນຄວາມບໍ່ແນ່ນອນຂອງການທົດລອງ, ສຳປະສິດການລາກທີ່ໄດ້ຮັບເທົ່າກັບໜ່ວຍ, ເຊິ່ງຊີ້ບອກເຖິງການມີຢູ່ຂອງຕົວກໍານົດການທີ່ບໍ່ປ່ຽນແປງຕໍ່ໄປນີ້:
ໃຫ້ສັງເກດຂະໜາດ \(\left(d/g+2\right)d/g\) ໃນຕົວຫານຂອງສົມຜົນ.(23) ແມ່ນຂະໜາດໃນວົງເລັບໃນສົມຜົນ.(4), ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນມັນສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້ດ້ວຍສ່ວນຕັດຂວາງຕໍ່າສຸດ ແລະ ສ່ວນຕັດຂວາງທີ່ຕັ້ງສາກກັບແກນ, \({A}_{m}\) ແລະ \({A}_{f}\). ນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າຕົວເລກ Reynolds ຖືກສົມມຸດວ່າຍັງຄົງຢູ່ພາຍໃນຂອບເຂດຂອງການສຶກສາໃນປະຈຸບັນ (40,000-67,000 ສຳລັບຊ່ອງທາງ ແລະ 2500-6500 ສຳລັບແກນ). ມັນເປັນສິ່ງສຳຄັນທີ່ຄວນສັງເກດວ່າຖ້າມີຄວາມແຕກຕ່າງຂອງອຸນຫະພູມພາຍໃນຊ່ອງທາງ, ມັນອາດຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງນ້ຳ. ໃນກໍລະນີນີ້, ການປ່ຽນແປງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງໃນຕົວເລກ Euler ສາມາດປະມານໄດ້ໂດຍການຄູນສຳປະສິດການຂະຫຍາຍຕົວທາງຄວາມຮ້ອນດ້ວຍຄວາມແຕກຕ່າງຂອງອຸນຫະພູມສູງສຸດທີ່ຄາດໄວ້.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., ແລະ Arbeiter, F. ການວັດແທກການຖ່າຍໂອນຄວາມຮ້ອນ ແລະ ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຮ່ອງທີ່ຫຍາບຄາຍໂດຍກະດູກຂ້າງທີ່ມີຮູບຮ່າງແຕກຕ່າງກັນຢູ່ເທິງຝາ. ຜູ້ຊ່ຽວຊານ. ການຖ່າຍໂອນຄວາມຮ້ອນ 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J., ແລະ Walsh, F. ລັກສະນະຂອງຈຸລັງໄຫຼ: ການເບິ່ງເຫັນການໄຫຼ, ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນ, ແລະການຂົນສົ່ງມວນສານໃນເອເລັກໂຕຣດສອງມິຕິໃນຊ່ອງທາງສີ່ຫລ່ຽມ.J. Electrochemistry.Socialist Party.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. ພາລາມິເຕີຫຼັກຂອງຜົນກະທົບຂອງ Jamin ໃນເສັ້ນເລືອດຝອຍທີ່ມີພາກຕັດຂວາງທີ່ຫົດຕົວ.J. Gasoline.science.Britain.196, 107635 (2021).