ຂໍຂອບໃຈສຳລັບການເຂົ້າເບິ່ງ Nature.com. ເວີຊັນຂອງບຣາວເຊີທີ່ທ່ານກຳລັງໃຊ້ຢູ່ມີການຮອງຮັບ CSS. ສໍາລັບປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer). ໃນລະຫວ່າງນີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະໜັບສະໜູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງເວັບໄຊໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບ ແລະ JavaScript.
ການທົດລອງໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນຊ່ອງສີ່ຫລ່ຽມທີ່ຖືກສະກັດໂດຍເສັ້ນຂວາງຂອງສີ່ແກນເປັນຮູບທໍ່ກົມ inclined. ຄວາມກົດດັນໃນດ້ານສູນກາງຂອງ rod ແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນທົ່ວຊ່ອງທາງໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍການປ່ຽນແປງຂອງມຸມ inclination ຂອງ rod. ສາມເສັ້ນຜ່າສູນກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງ rods ປະກອບ. ຜົນໄດ້ຮັບການວັດແທກໄດ້ຖືກວິເຄາະໂດຍໃຊ້ຫຼັກການຂອງການອະນຸລັກຂອງ momentum ໄລຍະເວລາແລະ semi-varte. ຕົວກໍານົດການໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມກົດດັນໃນສະຖານທີ່ສໍາຄັນຂອງລະບົບກັບຂະຫນາດລັກສະນະຂອງ rod. ຫຼັກການເອກະລາດໄດ້ຖືກພົບເຫັນວ່າຖືສໍາລັບຕົວເລກ Euler ສ່ວນໃຫຍ່ characterizing ຄວາມກົດດັນໃນສະຖານທີ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ie ຖ້າຫາກວ່າຄວາມກົດດັນແມ່ນ dimensionless ການນໍາໃຊ້ການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວ inlet ປົກກະຕິກັບ rod, ຊຸດແມ່ນເອກະລາດຂອງມຸມອາບນ້ໍ. ຜົນ​ໄດ້​ຮັບ​ການ​ພົວ​ພັນ​ເຄິ່ງ​ປະ​ຈຸ​ບັນ​ສາ​ມາດ​ຖືກ​ນໍາ​ໃຊ້​ສໍາ​ລັບ​ການ​ອອກ​ແບບ​ທີ່​ຄ້າຍ​ຄື​ກັນ​ໄຮ​ໂດ​ລິກ​.
ອຸປະກອນການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນແລະມະຫາຊົນປະກອບດ້ວຍຊຸດຂອງໂມດູນ, ຊ່ອງທາງຫຼືຈຸລັງທີ່ນ້ໍາຜ່ານໂຄງສ້າງພາຍໃນທີ່ສັບສົນຫຼາຍຫຼືຫນ້ອຍເຊັ່ນ: rods, buffers, inserts, etc. ຫວ່າງມໍ່ໆມານີ້, ມີຄວາມສົນໃຈໃຫມ່ໃນການໄດ້ຮັບຄວາມເຂົ້າໃຈດີຂຶ້ນກ່ຽວກັບກົນໄກທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນພາຍໃນແລະກໍາລັງຂອງພາຍໃນທີ່ສັບສົນກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໂດຍລວມຂອງໂມດູນ. ສໍາລັບການຈໍາລອງຕົວເລກ, ແລະການເພີ່ມຂຶ້ນ miniaturization ຂອງອຸປະກອນ. ການສຶກສາທົດລອງທີ່ຜ່ານມາກ່ຽວກັບການກະຈາຍຄວາມກົດດັນພາຍໃນແລະການສູນເສຍປະກອບມີຊ່ອງທາງ roughened ໂດຍ ribs ຮູບຮ່າງຕ່າງໆ 1 , ຈຸລັງເຄື່ອງປະຕິກອນໄຟຟ້າເຄມີ 2 , capillary constriction 3 ແລະວັດສະດຸກອບ lattice 4 .
ໂຄງສ້າງພາຍໃນທົ່ວໄປທີ່ສຸດແມ່ນ rods cylindrical arguably ຜ່ານໂມດູນຫນ່ວຍ, ບໍ່ວ່າຈະເປັນມັດຫຼືແຍກ. ໃນການແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນ, ການຕັ້ງຄ່ານີ້ແມ່ນປົກກະຕິກ່ຽວກັບ shell side. ການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນຂ້າງ Shell ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການອອກແບບຂອງເຄື່ອງແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນເຊັ່ນ: ເຄື່ອງຜະລິດໄອນ້ໍາ, condensers ແລະ evaporators. ໃນການສຶກສາທີ່ຜ່ານມາ, Wang et al. 5 ພົບເຫັນການເຊື່ອມຈອດແລະການໄຫຼເຂົ້າຮ່ວມກັນໃນການຕັ້ງຄ່າ tandem ຂອງ rods.Liu et al.6 ໄດ້ວັດແທກການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງສີ່ຫລ່ຽມທີ່ມີຊຸດທໍ່ຮູບ U ຄູ່ທີ່ມີມຸມ inclination ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະໄດ້ປັບຕົວແບບຕົວເລກ simulating ມັດ rod ກັບສື່ porous.
ຕາມທີ່ຄາດໄວ້, ມີປັດໃຈການຕັ້ງຄ່າຈໍານວນຫນຶ່ງທີ່ສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ປະສິດທິພາບໄຮໂດຼລິກຂອງທະນາຄານກະບອກ: ປະເພດຂອງການຈັດລຽງ (ຕົວຢ່າງ, staggered ຫຼື in-line), ຂະຫນາດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງ (ຕົວຢ່າງ, pitch, ເສັ້ນຜ່າກາງ, ຄວາມຍາວ), ແລະມຸມ inclination, ແລະອື່ນໆ. 7 ສະເຫນີຮູບແບບ porosity ປະສິດທິພາບໂດຍໃຊ້ຄວາມຍາວຂອງຫນ່ວຍບໍລິການເປັນພາລາມິເຕີການຄວບຄຸມ, ການນໍາໃຊ້ tandem ແລະ staggered arrays ແລະ Reynolds ຕົວເລກລະຫວ່າງ 103 ແລະ 104.Snarski8 ໄດ້ສຶກສາວິທີການ spectrum ພະລັງງານ, ຈາກ accelerometers ແລະ hydrophones ຕິດກັບກະບອກສູບໃນອຸໂມງນ້ໍາ, ການປ່ຽນແປງຂອງທິດທາງໃນ Mar . 9 ໄດ້ສຶກສາການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນຂອງກໍາແພງຫີນປະມານ rod cylindrical ໃນ yaw airflow.Mityakov et al. 10 ວາງແຜນຄວາມໄວໃນພາກສະຫນາມຫຼັງຈາກກະບອກ yawed ໂດຍໃຊ້ stereo PIV.Alam et al. 11 ໄດ້ດໍາເນີນການສຶກສາທີ່ສົມບູນແບບຂອງກະບອກ tandem, ສຸມໃສ່ຜົນກະທົບຂອງຈໍານວນ Reynolds ແລະອັດຕາສ່ວນ geometric ກ່ຽວກັບການຫຼົ່ນລົງ vortex. ພວກເຂົາເຈົ້າສາມາດກໍານົດຫ້າລັດ, ຄື locking, locking intermittent, ບໍ່ມີ locking, subharmonic locking ແລະ shear layer reattachment states. ບໍ່ດົນມານີ້ມີໂຄງສ້າງການໄຫຼເຂົ້າຂອງຕົວເລກ. ຖັງ yaw ຈໍາກັດ.
ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວ, ປະສິດທິພາບໄຮໂດຼລິກຂອງເຊລໜ່ວຍໜຶ່ງຄາດວ່າຈະຂຶ້ນກັບການກຳນົດຄ່າ ແລະເລຂາຄະນິດຂອງໂຄງສ້າງພາຍໃນ, ໂດຍປົກກະຕິຈະຄິດໄລ່ໂດຍຄວາມສຳພັນທາງ empirical ຂອງການວັດແທກການທົດລອງສະເພາະ. ໃນຫຼາຍອຸປະກອນທີ່ປະກອບດ້ວຍອົງປະກອບແຕ່ລະໄລຍະ, ຮູບແບບການໄຫຼແມ່ນຊ້ຳກັນໃນແຕ່ລະເຊວ, ແລະດັ່ງນັ້ນ, ຂໍ້ມູນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບເຊລຕົວແທນສາມາດນຳໃຊ້ເພື່ອສະແດງພຶດຕິກຳຂອງລະບົບໄຮໂດຼລິກໂດຍລວມຂອງໂຄງສ້າງ, ໃນລະດັບຫຼາຍຂະໜາດຂອງໂຄງສ້າງ. ຫຼັກການອະນຸລັກຖືກນໍາໃຊ້ມັກຈະສາມາດຫຼຸດລົງໄດ້. ຕົວຢ່າງທົ່ວໄປແມ່ນສົມຜົນການລະບາຍສໍາລັບແຜ່ນ orifice 15. ໃນກໍລະນີພິເສດຂອງ rods inclined, ບໍ່ວ່າຈະຢູ່ໃນ confined ຫຼື open flow, ເປັນ criterion ທີ່ຫນ້າສົນໃຈມັກຈະອ້າງເຖິງໃນວັນນະຄະດີແລະນໍາໃຊ້ໂດຍນັກອອກແບບແມ່ນຂະຫນາດໄຮໂດຼລິກທີ່ເດັ່ນຊັດ (ຕົວຢ່າງ: ການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນ, ຜົນບັງຄັບໃຊ້, vortex contact shedding perqué). ແກນ cylinder. ນີ້ມັກຈະເອີ້ນວ່າຫຼັກການເອກະລາດແລະສົມມຸດວ່ານະໂຍບາຍດ້ານການໄຫຼແມ່ນຂັບເຄື່ອນຕົ້ນຕໍໂດຍອົງປະກອບປົກກະຕິຂອງ inflow ແລະຜົນກະທົບຂອງອົງປະກອບຕາມແກນທີ່ສອດຄ່ອງກັບແກນ cylinder ແມ່ນ negligible. ເຖິງແມ່ນວ່າບໍ່ມີຄວາມເປັນເອກະສັນກັນໃນວັນນະຄະດີກ່ຽວກັບຂອບເຂດຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງການຄາດຄະເນທົ່ວໄປໃນຫຼາຍໆກໍລະນີນີ້. correlations empirical.ການສຶກສາທີ່ຜ່ານມາກ່ຽວກັບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງຫຼັກການເອກະລາດປະກອບມີການສັ່ນສະເທືອນ vortex-induced vibration16 ແລະໄລຍະດຽວແລະສອງໄລຍະໂດຍສະເລ່ຍ drag417.
ໃນການເຮັດວຽກໃນປະຈຸບັນ, ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການສຶກສາຂອງຄວາມກົດດັນພາຍໃນແລະການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງທາງທີ່ມີເສັ້ນຂວາງຂອງສີ່ rods cylindrical inclined ໄດ້ນໍາສະເຫນີ. ວັດແທກສາມປະກອບ rod ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ການປ່ຽນມຸມ inclination. ເປົ້າຫມາຍໂດຍລວມແມ່ນເພື່ອສືບສວນກົນໄກທີ່ການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນໃນຫນ້າດິນຂອງ rod ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໂດຍລວມໃນຊ່ອງໄດ້. ຂໍ້ມູນການທົດລອງຂອງ Bernulqué ຫຼັກການ. ການອະນຸລັກຂອງ momentum ເພື່ອປະເມີນຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງຫຼັກການເອກະລາດ. ສຸດທ້າຍ, ການເຊື່ອມໂຍງ semi-empirical ທີ່ບໍ່ມີມິຕິແມ່ນຖືກສ້າງຂຶ້ນທີ່ສາມາດນໍາໃຊ້ໃນການອອກແບບອຸປະກອນໄຮໂດຼລິກທີ່ຄ້າຍຄືກັນ.
ການຕິດຕັ້ງແບບທົດລອງປະກອບດ້ວຍພາກທົດສອບສີ່ຫຼ່ຽມທີ່ຮັບການໄຫຼວຽນຂອງອາກາດທີ່ສະໜອງໃຫ້ໂດຍພັດລົມຕາມແກນ.ພາກທົດສອບປະກອບດ້ວຍໜ່ວຍໜຶ່ງທີ່ປະກອບດ້ວຍສອງເຊືອກກາງຂະໜານ ແລະ 2 ເຊືອກເຄິ່ງທີ່ຝັງຢູ່ໃນຝາຊ່ອງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບທີ 1e, ທັງໝົດມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງດຽວກັນ. ຮູບທີ 1a–e ສະແດງເລຂາຄະນິດລະອຽດ ແລະຂະໜາດຂອງຂັ້ນຕອນການຕິດຕັ້ງ.Fi ຂອງແຕ່ລະພາກສ່ວນ.
a inlet section (ຄວາມຍາວເປັນ mm).ສ້າງ b ໂດຍໃຊ້ Openscad 2021.01, openscad.org.Main test section (length in mm).ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org c ມຸມເບິ່ງຂ້າມພາກຂອງພາກທົດສອບຫຼັກ (ຄວາມຍາວເປັນ mm).ສ້າງໂດຍໃຊ້ Openscad export 2021.01. (ຄວາມຍາວເປັນ mm). ສ້າງຂຶ້ນດ້ວຍ Openscad 2021.01, ມຸມມອງການລະເບີດຂອງພາກທົດສອບຂອງ openscad.org e.Created with Openscad 2021.01, openscad.org.
3 ຊຸດຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກທົດສອບ. ຕາຕະລາງ 1 ລາຍຊື່ລັກສະນະທາງເລຂາຄະນິດຂອງແຕ່ລະກໍລະນີ. rods ໄດ້ຖືກຕິດຢູ່ເທິງ protractor ເພື່ອໃຫ້ມຸມຂອງພວກມັນພົວພັນກັບທິດທາງການໄຫຼສາມາດແຕກຕ່າງກັນລະຫວ່າງ 90 °ແລະ 30 ° (ຮູບ 1b ແລະ 3). rods ທັງຫມົດແມ່ນເຮັດດ້ວຍເຫຼັກສະແຕນເລດແລະພວກມັນຖືກວາງໄວ້ກາງເພື່ອຮັກສາໄລຍະຫ່າງຂອງ rods ທັງສອງດ້ານ. ຕັ້ງຢູ່ນອກພາກທົດສອບ.
ອັດຕາການໄຫຼເຂົ້າຂອງພາກທົດສອບໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍ venturi ທີ່ຖືກປັບ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2, ແລະຕິດຕາມໂດຍໃຊ້ DP Cell Honeywell SCX. ອຸນຫະພູມຂອງນ້ໍາຢູ່ທາງອອກຂອງພາກທົດສອບໄດ້ຖືກວັດແທກດ້ວຍເຄື່ອງວັດແທກອຸນຫະພູມ PT100 ແລະຄວບຄຸມຢູ່ທີ່ 45 ± 1 ° C. ເພື່ອຮັບປະກັນການແຜ່ກະຈາຍຄວາມໄວຂອງແຜນການແລະການຫຼຸດຜ່ອນຊ່ອງທາງຂອງນ້ໍາ, ລະດັບການໄຫຼເຂົ້າ. ບັງຄັບຜ່ານສາມຫນ້າຈໍໂລຫະ.A ໄລຍະຫ່າງຂອງປະມານ 4 ເສັ້ນຜ່າສູນກາງໄຮໂດຼລິກຖືກນໍາໃຊ້ລະຫວ່າງຫນ້າຈໍສຸດທ້າຍແລະ rod, ແລະຄວາມຍາວຂອງ outlet ແມ່ນ 11 ເສັ້ນຜ່າສູນກາງໄຮໂດຼລິກ.
ແຜນວາດແຜນວາດຂອງທໍ່ Venturi ໃຊ້ເພື່ອວັດແທກຄວາມໄວການໄຫຼເຂົ້າ (ຄວາມຍາວເປັນມິນລິແມັດ).ສ້າງດ້ວຍ Openscad 2021.01, openscad.org.
ຕິດຕາມຄວາມກົດດັນໃນຫນຶ່ງຂອງໃບຫນ້າຂອງ rod ສູນກາງໂດຍວິທີການຂອງທໍ່ຄວາມກົດດັນ 0.5 ມມຢູ່ກາງຍົນຂອງພາກສ່ວນການທົດສອບ. ເພາະສະນັ້ນ, ຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງມຸມແມ່ນປະມານ 2°. rod ຕິດຕາມກວດກາສາມາດຫມຸນປະມານແກນຂອງຕົນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 3. ຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງຄວາມກົດດັນດ້ານຫນ້າຂອງ rod ແລະຄວາມກົດດັນທີ່ເສັງເຂົ້າພາກສ່ວນການທົດສອບແມ່ນວັດແທກດ້ວຍຄວາມແຕກຕ່າງຂອງ DP Cell Honeywell SCX series. ຄວາມແຕກຕ່າງກັນຄວາມກົດດັນນີ້ແມ່ນວັດແທກສໍາລັບແຕ່ລະການຈັດແຖບ, ຄວາມໄວຂອງການໄຫຼແຕກຕ່າງກັນ \ ມຸມ \ phazimation, ມຸມໄຫຼ. \(\theta \).
ການຕັ້ງຄ່າການໄຫຼ. ຝາຊ່ອງແມ່ນສະແດງເປັນສີເທົາ. ກະແສໄຫຼຈາກຊ້າຍໄປຂວາ ແລະ ຖືກບລັອກໂດຍ rod. ໃຫ້ສັງເກດວ່າມຸມເບິ່ງ “A” ແມ່ນຕັ້ງສາກກັບແກນ rod. rods ຊັ້ນນອກແມ່ນເຄິ່ງຝັງຢູ່ໃນຝາຊ່ອງຂ້າງ.A protractor ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອວັດແທກມຸມ inclination \(\alpha \).Created.2.0.1.
ຈຸດປະສົງຂອງການທົດລອງແມ່ນເພື່ອວັດແທກ ແລະຕີລາຄາການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງຊ່ອງ inlets ແລະຄວາມກົດດັນໃນດ້ານຂອງ rod ສູນກາງ, \(\theta\) ແລະ \(\alpha\) ສໍາລັບ azimuths ແລະ dips ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ເພື່ອສະຫຼຸບຜົນໄດ້ຮັບ, ຄວາມກົດດັນທີ່ແຕກຕ່າງກັນຈະສະແດງອອກໃນຮູບແບບບໍ່ມີມິຕິເປັນຕົວເລກ Euler:
ບ່ອນທີ່ \(\rho \) ແມ່ນຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງນ້ໍາ, \({u}_{i}\) ແມ່ນຄວາມໄວຂອງ inlet ໂດຍສະເລ່ຍ, \({p}_{i}\) ແມ່ນຄວາມກົດດັນຂາເຂົ້າ, ແລະ \({p }_{w}\) ແມ່ນຄວາມກົດດັນຢູ່ໃນຈຸດທີ່ກໍານົດຢູ່ໃນກໍາແພງຫີນ. ຄວາມໄວຂອງຂາເຂົ້າແມ່ນຄົງທີ່ພາຍໃນສາມໄລຍະທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ກໍານົດໂດຍຄວາມໄວຂອງທໍ່ເປີດ. 10 m/s, ກົງກັບໝາຍເລກຊ່ອງ Reynolds, \(Re\equiv {u}_{i}H/\nu \) (ບ່ອນທີ່ \(H\) ແມ່ນຄວາມສູງຂອງຊ່ອງ, ແລະ \(\nu \) ແມ່ນຄວາມຫນືດຂອງ kinematic) ລະຫວ່າງ 40,000 ແລະ 67,000.The rod\Reynolds ({i}ໝາຍເລກ Reynolds) \)) ຕັ້ງແຕ່ 2500 ຫາ 6500. ຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງຄວາມວຸ້ນວາຍທີ່ຄາດຄະເນໂດຍຄວາມບ່ຽງເບນມາດຕະຖານພີ່ນ້ອງຂອງສັນຍານທີ່ບັນທຶກໄວ້ໃນ venturi ແມ່ນ 5% ໂດຍສະເລ່ຍ.
ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມສຳພັນຂອງ \({Eu}_{w}\) ກັບມຸມ azimuth \(\theta \), ພາຣາມິເຕີໂດຍສາມມຸມຈຸ່ມ, \(\alpha \) = 30°, 50° ແລະ 70° .ການວັດແທກຖືກແບ່ງອອກເປັນສາມເສັ້ນຕາມເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ rod. ມັນເຫັນໄດ້ວ່າບໍ່ແນ່ໃຈວ່າພາຍໃນການໄຫຼເຂົ້າຂອງໂຕເລກນັ້ນບໍ່ແນ່ນອນ. rate. ການເອື່ອຍອີງທົ່ວໄປກ່ຽວກັບθປະຕິບັດຕາມທ່າອ່ຽງປົກກະຕິຂອງຄວາມກົດດັນຂອງກໍາແພງອ້ອມຮອບຂອງອຸປະສັກເປັນວົງ. ໃນມຸມທີ່ປະເຊີນຫນ້າກັບກະແສ, θຈາກ 0 ຫາ 90 °, ຄວາມກົດດັນຂອງກໍາແພງຫີນຫຼຸດລົງ, ບັນລຸຕໍາ່ສຸດທີ່ 90 °, ເຊິ່ງກົງກັບຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງເຊືອກທີ່ຄວາມໄວຂອງການໄຫຼແມ່ນຈໍາກັດຫຼາຍທີ່ສຸດ. θຈາກ 90 °ຫາ 100 °, ຫຼັງຈາກນັ້ນຄວາມກົດດັນຍັງຄົງເປັນເອກະພາບເນື່ອງຈາກການແຍກຊັ້ນຊາຍແດນທາງຫລັງຂອງກໍາແພງຫີນ. ສັງເກດວ່າບໍ່ມີການປ່ຽນແປງໃນມຸມຂອງຄວາມກົດດັນຕໍາ່ສຸດທີ່, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າການລົບກວນທີ່ເປັນໄປໄດ້ຈາກຊັ້ນ shear ທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງ, ເຊັ່ນຜົນກະທົບ Coanda, ແມ່ນຮອງ.
ການປ່ຽນແປງຂອງຈໍານວນ Euler ຂອງກໍາແພງຫີນປະມານ rod ສໍາລັບມຸມ inclination ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະເສັ້ນຜ່າສູນກາງ rod.Created ກັບ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ໃນຕໍ່ໄປນີ້, ພວກເຮົາວິເຄາະຜົນໄດ້ຮັບໂດຍອີງໃສ່ສົມມຸດຕິຖານວ່າຕົວເລກ Euler ສາມາດຄາດຄະເນໄດ້ໂດຍພາລາມິເຕີເລຂາຄະນິດ, ເຊັ່ນ: ອັດຕາສ່ວນຄວາມຍາວຂອງຄຸນສົມບັດ \(d/g\) ແລະ \(d/H\) (ບ່ອນທີ່ \(H\) ແມ່ນຄວາມສູງຂອງຊ່ອງ) ແລະຄວາມອຽງ \(\alpha \). ກົດລະບຽບການປະຕິບັດທີ່ເປັນທີ່ນິຍົມຂອງ thumb states ວ່າຜົນບັງຄັບໃຊ້ຂອງນ້ໍາ. inlet velocity perpendicular to the rod axis, \({u}_{n}={u}_{i}\mathrm {sin} \alpha \). ອັນນີ້ບາງຄັ້ງເອີ້ນວ່າຫຼັກການເອກະລາດ. ຫນຶ່ງໃນເປົ້າຫມາຍຂອງການວິເຄາະຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນເພື່ອກວດເບິ່ງວ່າຫຼັກການນີ້ໃຊ້ກັບກໍລະນີຂອງພວກເຮົາ, ບ່ອນທີ່ການໄຫຼແລະການຂັດຂວາງຖືກຈໍາກັດຢູ່ໃນຊ່ອງທາງປິດ.
ໃຫ້ພວກເຮົາພິຈາລະນາຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກຢູ່ດ້ານຫນ້າຂອງພື້ນຜິວ rod ລະດັບປານກາງ, ເຊັ່ນ: θ = 0. ອີງຕາມສົມຜົນຂອງ Bernoulli, ຄວາມກົດດັນໃນຕໍາແຫນ່ງນີ້\({p}_{o}\) ພໍໃຈ:
ບ່ອນທີ່ \({u}_{o}\) ແມ່ນຄວາມໄວຂອງນ້ໍາຢູ່ໃກ້ກັບກໍາແພງຫີນຢູ່ທີ່ θ = 0, ແລະພວກເຮົາສົມມຸດວ່າການສູນເສຍທີ່ບໍ່ສາມາດປີ້ນກັບກັນໄດ້ຂ້ອນຂ້າງຫນ້ອຍ. ຈົ່ງສັງເກດວ່າຄວາມກົດດັນແບບເຄື່ອນໄຫວແມ່ນເອກະລາດໃນຄໍາສັບພະລັງງານ kinetic. ຖ້າ \({u}_{o}\) ຫວ່າງເປົ່າ (ເຊັ່ນ: ສະພາບທີ່ສະຫມໍ່າສະເຫມີ), ຕົວເລກ Euler ຄວນຈະເປັນຈໍານວນ 4 ທີ່ສາມາດສັງເກດໄດ້. \(\theta =0\) ຜົນໄດ້ຮັບ \({Eu}_{w}\) ແມ່ນຢູ່ໃກ້ກັບແຕ່ບໍ່ເທົ່າກັບຄ່ານີ້ແນ່ນອນ, ໂດຍສະເພາະສໍາລັບມຸມຈຸ່ມທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ. ນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມໄວຂອງຫນ້າດິນຂອງ rod ບໍ່ໄດ້ຫາຍໄປຢູ່ທີ່ \(\theta = 0\), ເຊິ່ງອາດຈະຖືກສະກັດກັ້ນໂດຍການຫົດຕົວຂຶ້ນຂອງເສັ້ນປະຈຸບັນທີ່ສ້າງຂື້ນໂດຍ rod ພາກສ່ວນການໄຫຼຂອງ fin, ແລະ fin. deflection ຄວນສ້າງການໄຫຼວຽນຂອງຂັ້ນສອງ, ເພີ່ມຄວາມໄວຕາມແກນຢູ່ລຸ່ມສຸດແລະຫຼຸດລົງຄວາມໄວຢູ່ດ້ານເທິງ. ສົມມຸດວ່າຂະຫນາດຂອງ deflection ຂ້າງເທິງນີ້ແມ່ນການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວ inlet ໃນ shaft (ie \({u}_{i}\mathrm{cos}\alpha \)), ຕົວເລກທີ່ກົງກັນ.
ຮູບທີ 5 ປຽບທຽບສົມຜົນ.(3) ມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕົກລົງທີ່ດີກັບຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ສອດຄ້ອງກັນ. ຄວາມບ່ຽງເບນໂດຍສະເລ່ຍແມ່ນ 25%, ແລະລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈແມ່ນ 95%. ຈື່ໄວ້ວ່າສົມຜົນ.(3) ສອດຄ່ອງກັບຫຼັກການຂອງເອກະລາດ. ເຊັ່ນດຽວກັນ, ຮູບ 6 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຕົວເລກ Euler ກົງກັບແຮງດັນຂອງ rod \ \ 1, ດ້ານຫລັງ, {8}. ທາງອອກຂອງພາກສ່ວນທົດສອບ, \({p}_{e}\), ຍັງປະຕິບັດຕາມແນວໂນ້ມທີ່ເປັນສັດສ່ວນກັບ \({\mathrm{sin}}^{2}\alpha \). ໃນທັງສອງກໍລະນີ, ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ຄ່າສໍາປະສິດແມ່ນຂຶ້ນກັບເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ rod, ເຊິ່ງສົມເຫດສົມຜົນນັບຕັ້ງແຕ່ໄລຍະສຸດທ້າຍຈະກໍານົດພື້ນທີ່ທີ່ຖືກຂັດຂວາງ. ລັກສະນະນີ້ແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນຂອງຊ່ອງຊ່ອງ, ພາກສ່ວນການໄຫຼຂອງຊ່ອງນີ້ສະເພາະ. ພາລະບົດບາດຂອງ orifice ແມ່ນມີຄົນຫຼິ້ນໂດຍຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods. ໃນກໍລະນີນີ້, ຄວາມກົດດັນຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຢູ່ທີ່ throttling ແລະບາງສ່ວນຟື້ນຕົວຍ້ອນວ່າມັນຂະຫຍາຍໄປຂ້າງຫນ້າ. ພິຈາລະນາຂໍ້ຈໍາກັດເປັນການອຸດຕັນຕັ້ງຂວາງກັບແກນ rod, ການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງທາງຫນ້າແລະດ້ານຫລັງຂອງ rod ສາມາດຂຽນເປັນ 18:
ບ່ອນທີ່ \({c}_{d}\) ແມ່ນຄ່າສໍາປະສິດການລາກທີ່ອະທິບາຍເຖິງການຟື້ນຕົວຂອງຄວາມກົດດັນບາງສ່ວນລະຫວ່າງ θ = 90° ແລະ θ = 180°, ແລະ \({A}_{m}\) ແລະ \({A}_{f}\) ແມ່ນສ່ວນຂ້າມຟຣີຂັ້ນຕໍ່າສຸດຕໍ່ຄວາມຍາວຂອງຫົວໜ່ວຍຕັ້ງຂວາງກັບແກນ rodf{}, ແລະຄວາມສຳພັນຂອງມັນແມ່ນ \m{A}_{f}\) ຊ້າຍ (g+d\right)/g\).ຕົວເລກ Euler ທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ:
ເລກ Wall Euler ທີ່ \(\theta =0\) ເປັນໜ້າທີ່ຂອງ dip.ເສັ້ນໂຄ້ງນີ້ກົງກັບສົມຜົນ.(3).ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ການປ່ຽນແປງຕົວເລກ Wall Euler, ໃນ \(\theta =18{0}^{o}\) (ປ້າຍເຕັມ) ແລະອອກ (ປ້າຍເປົ່າ) ທີ່ມີ dip. ເສັ້ນໂຄ້ງເຫຼົ່ານີ້ກົງກັບຫຼັກການຂອງເອກະລາດ, ເຊັ່ນ: \(Eu\propto {\ mathrm{sin}}^{2}\alpha \). ສ້າງຂຶ້ນດ້ວຍ Gnuplot. 5.
ຮູບທີ່ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການເພິ່ງພາອາໄສຂອງ \({Eu}_{0-180}/{\mathrm{sin}}}^{2}\alpha \) on \(d/g\), ສະແດງຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ດີທີ່ສຸດ.(5).ຄ່າສຳປະສິດການລາກທີ່ໄດ້ຮັບແມ່ນ \({c}_{d}=1.28\pm 0.02\) ດ້ວຍລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈທີ່ຫຼຸດລົງຈາກ 6 7%. outlet ຂອງພາກສ່ວນການທົດສອບປະຕິບັດຕາມແນວໂນ້ມທີ່ຄ້າຍຄືກັນ, ແຕ່ມີຄ່າສໍາປະສິດທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ຄໍານຶງເຖິງການຟື້ນຕົວຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງດ້ານຫລັງລະຫວ່າງແຖບແລະເຕົ້າສຽບຂອງຊ່ອງໄດ້. ຄ່າສໍາປະສິດ drag ທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນ \({c}_{d}=1.00\pm 0.05\) ທີ່ມີລະດັບຄວາມຫມັ້ນໃຈ 67%.
ຄ່າສໍາປະສິດການລາກແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບ \(d/g\) ການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນດ້ານຫນ້າແລະດ້ານຫລັງຂອງ rod\(\left({Eu}_{0-180}\right)\) ແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນທັງຫມົດລະຫວ່າງຊ່ອງເຂົ້າແລະ outlet. ພື້ນທີ່ສີຂີ້ເຖົ່າແມ່ນແຖບຄວາມຫມັ້ນໃຈ 67% ສໍາລັບການພົວພັນກັນ. ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4.info, www.gnup.
ຄວາມກົດດັນຕໍາ່ສຸດທີ່ \({p}_{90}\) ເທິງຫນ້າໄມ້ທີ່ θ = 90° ຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີການຈັດການພິເສດ. ອີງຕາມສົມຜົນຂອງ Bernoulli, ຕາມເສັ້ນປະຈຸບັນຜ່ານຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງແຖບ, ຄວາມກົດດັນໃນສູນກາງ \({p}_{g}\) ແລະຄວາມໄວ \({u}_{g}\) ທີ່ຢູ່ລະຫວ່າງຈຸດ ({u}_{g}\) ທີ່ຢູ່ລະຫວ່າງກາງຂອງຊ່ອງ ປັດໃຈຕໍ່ໄປນີ້:
ຄວາມກົດດັນ \({p}_{g}\) ສາມາດກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມກົດດັນດ້ານຂອງ rod ທີ່ θ = 90° ໂດຍການລວມເອົາການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນຜ່ານຊ່ອງຫວ່າງທີ່ແຍກ rod ກາງລະຫວ່າງຈຸດກາງແລະກໍາແພງ (ເບິ່ງຮູບ 8). ການດຸ່ນດ່ຽງຂອງອໍານາດໃຫ້ 19:
ບ່ອນທີ່ \(y\) ເປັນຈຸດປະສານງານປົກກະຕິກັບພື້ນຜິວ rod ຈາກຈຸດກາງຂອງຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods ກາງ, ແລະ \(K\) ແມ່ນ curvature ຂອງເສັ້ນປະຈຸບັນຢູ່ຕໍາແຫນ່ງ \(y\). ສໍາລັບການປະເມີນການວິເຄາະຂອງຄວາມກົດດັນຂອງຫນ້າດິນຂອງ rod, ພວກເຮົາສົມມຸດວ່າ \({u}_{g}\) ແມ່ນເປັນເອກະພາບແລະ \(pt. ການຄຳນວນຕົວເລກ.ຢູ່ທີ່ຝາຜະໜັງ, ຄວາມໂຄ້ງແມ່ນກຳນົດໂດຍສ່ວນຮູບສ້ວຍຂອງ rod ຢູ່ມຸມ \(\alpha \), ຄື \(K\left(g/2\right)=\left(2/d\right){\ mathrm{sin} }^{2}\alpha \) (ເບິ່ງຮູບທີ່ 8). \(y=0\) ເນື່ອງ​ຈາກ​ຄວາມ​ສົມ​ມາ​ຂອງ​, ຄວາມ​ໂຄ້ງ​ຢູ່​ໃນ​ການ​ປະ​ສານ​ງານ​ທົ່ວ​ໄປ \(y\​) ແມ່ນ​ໄດ້​ຮັບ​ໂດຍ​:
ຄຸນ​ນະ​ສົມ​ບັດ​ມຸມ​ມອງ​ຂ້າມ​ພາກ​ສ່ວນ​, ຫນ້າ (ຊ້າຍ​) ແລະ​ຂ້າງ​ເທິງ (ລຸ່ມ​)​.ສ້າງ​ດ້ວຍ Microsoft Word 2019​,
ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໂດຍການອະນຸລັກມະຫາຊົນ, ຄວາມໄວສະເລ່ຍໃນຍົນຕັ້ງສາກກັບການໄຫຼຢູ່ທີ່ສະຖານທີ່ວັດແທກ \(\langle {u}_{g}\rangle \) ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມໄວຂາເຂົ້າ:
ບ່ອນທີ່ \({A}_{i}\) ແມ່ນພື້ນທີ່ການໄຫຼຜ່ານທາງຂວາງຢູ່ທີ່ຊ່ອງເຂົ້າ ແລະ \({A}_{g}\) ແມ່ນພື້ນທີ່ການໄຫຼຜ່ານທາງຂວາງຢູ່ທີ່ສະຖານທີ່ວັດແທກ (ເບິ່ງຮູບ 8) ຕາມລໍາດັບໂດຍ :
ກະລຸນາຮັບຊາບວ່າ \({u}_{g}\) ບໍ່ເທົ່າກັບ \(\langle {u}_{g}\rangle \). ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ຮູບທີ 9 ອະທິບາຍອັດຕາສ່ວນຄວາມໄວ \({u}_{g}/\langle {u}_{g}\rangle \), ຄິດໄລ່ໂດຍສົມຜົນ.(10)–(14), ວາງແຜນຕາມອັດຕາສ່ວນສາມາດເປັນໄດ້ \sp(d/g) . ຖືກກໍານົດ, ເຊິ່ງປະມານໂດຍ polynomial ລໍາດັບທີສອງ:
ອັດຕາສ່ວນຂອງຄ່າສູງສຸດ\({u}_{g}\) ແລະສະເລ່ຍ\(\langle {u}_{g}\rangle \) ຄວາມໄວຂອງຊ່ອງກາງທາງຂວາງ\(.\) ເສັ້ນໂຄ້ງແຂງ ແລະເສັ້ນຂີດກົງກັນກັບສົມຜົນ.(5) ແລະໄລຍະການປ່ຽນແປງຂອງຄ່າສໍາປະສິດທີ່ສອດຄ້ອງກັນ\(5\pm).Cup 25%. www.gnuplot.info.
ຮູບທີ 10 ປຽບທຽບ \({Eu}_{90}\) ກັບຜົນການທົດລອງຂອງສົມຜົນ.(16).ຄວາມບ່ຽງເບນຂອງພີ່ນ້ອງສະເລ່ຍແມ່ນ 25%, ແລະລະດັບຄວາມໝັ້ນໃຈແມ່ນ 95%.
ຕົວເລກ Wall Euler ຢູ່ \(\theta ={90}^{o}\).ເສັ້ນໂຄ້ງນີ້ກົງກັບສົມຜົນ.(16).ສ້າງດ້ວຍ Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຜົນບັງຄັບໃຊ້ສຸດທິ \({f}_{n}\) ທີ່ເຮັດຢູ່ກັບແກນກາງທີ່ຕັ້ງຂວາງກັບແກນຂອງມັນສາມາດຖືກຄິດໄລ່ໂດຍການລວມເອົາຄວາມກົດດັນຢູ່ດ້ານຂອງ rod ດັ່ງນີ້:
ບ່ອນທີ່ຄ່າສໍາປະສິດທໍາອິດແມ່ນຄວາມຍາວຂອງ rod ພາຍໃນຊ່ອງທາງ, ແລະການເຊື່ອມໂຍງແມ່ນປະຕິບັດລະຫວ່າງ 0 ແລະ 2π.
ການຄາດຄະເນຂອງ \({f}_{n}\) ໃນທິດທາງຂອງການໄຫຼຂອງນ້ໍາຄວນຈະກົງກັບຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງ inlet ແລະ outlet ຂອງຊ່ອງທາງການ, ເວັ້ນເສຍແຕ່ friction ຂະຫນານກັບ rod ແລະຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າເນື່ອງຈາກການພັດທະນາບໍ່ສົມບູນຂອງພາກສ່ວນຕໍ່ມາ flux ຂອງ momentum ແມ່ນບໍ່ສົມດຸນ. ດັ່ງນັ້ນ,
ຮູບທີ 11 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເສັ້ນສະແດງຂອງສົມຜົນ.(20) ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕົກລົງທີ່ດີສໍາລັບທຸກເງື່ອນໄຂຂອງການທົດລອງ. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ມີການບ່ຽງເບນ 8% ຢູ່ດ້ານຂວາ, ເຊິ່ງສາມາດລະບຸ ແລະໃຊ້ເປັນການຄາດຄະເນຂອງຄວາມບໍ່ສົມດຸນລະຫວ່າງຊ່ອງເຂົ້າ ແລະທາງອອກ.
Channel power balance.The line ສອດຄ້ອງກັບສົມຜົນ.(20).ຄ່າສຳປະສິດຄວາມສຳພັນຂອງ Pearson ແມ່ນ 0.97.Created with Gnuplot 5.4, www.gnuplot.info.
ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງມຸມ inclination ຂອງ rod, ຄວາມກົດດັນທີ່ກໍາແພງດ້ານຂອງ rod ແລະການຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງທາງທີ່ມີເສັ້ນຂວາງຂອງສີ່ rods cylindrical inclined ໄດ້ຖືກວັດແທກ. ສາມເສັ້ນຜ່າກາງຂອງ rod ປະກອບທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກທົດສອບ. ໃນຂອບເຂດຈໍານວນ Reynolds ທີ່ໄດ້ທົດສອບ, ລະຫວ່າງ 2500 ແລະ 6500, ອັດຕາຂອງ Euler rod ແມ່ນເປັນເອກະລາດຂອງການໄຫຼຂອງປົກກະຕິ. cylinders, ສູງສຸດຢູ່ທາງຫນ້າແລະຕໍາ່ສຸດທີ່ຊ່ອງຫວ່າງຂ້າງຄຽງລະຫວ່າງ rods, ການຟື້ນຕົວຢູ່ສ່ວນຫລັງເນື່ອງຈາກການແຍກຊັ້ນເຂດແດນ.
ຂໍ້ມູນການທົດລອງຖືກວິເຄາະໂດຍໃຊ້ການພິຈາລະນາການອະນຸລັກ momentum ແລະການປະເມີນແບບເຄິ່ງປະຈັກພະຍານເພື່ອຊອກຫາຕົວເລກທີ່ບໍ່ມີມິຕິທີ່ບໍ່ປ່ຽນແປງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຕົວເລກ Euler ກັບຂະຫນາດລັກສະນະຂອງຊ່ອງແລະ rods. ລັກສະນະທາງເລຂາຄະນິດຂອງການສະກັດທັງຫມົດແມ່ນສະແດງຢ່າງເຕັມສ່ວນໂດຍອັດຕາສ່ວນລະຫວ່າງເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງ rod ແລະຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods (ທາງຂ້າງ) ແລະຄວາມສູງຂອງຊ່ອງທາງ.
ຫຼັກການເອກະລາດໄດ້ຖືກພົບເຫັນວ່າຖືສໍາລັບຕົວເລກ Euler ສ່ວນໃຫຍ່ທີ່ມີລັກສະນະຄວາມກົດດັນໃນສະຖານທີ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ie ຖ້າຫາກວ່າຄວາມກົດດັນແມ່ນ dimensionless ການນໍາໃຊ້ການຄາດຄະເນຂອງຄວາມໄວ inlet ປົກກະຕິກັບ rod, ຊຸດແມ່ນເອກະລາດຂອງມຸມອາບນ້ໍ. ນອກຈາກນັ້ນ, ຄຸນນະສົມບັດແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບມະຫາຊົນແລະ momentum ຂອງການໄຫຼ, ສົມຜົນການອະນຸລັກແມ່ນສອດຄ່ອງແລະສະຫນັບສະຫນູນຫຼັກການ empirical ຂ້າງເທິງ. ພຽງແຕ່ຄວາມກົດດັນດ້ານ rod ທີ່ຢູ່ຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງ rods deviates ເລັກນ້ອຍຈາກຫຼັກການນີ້. Dimensionless semi-empirical correlations ໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນທີ່ສາມາດນໍາໃຊ້ໃນການອອກແບບອຸປະກອນບົບໄຮໂດຼລິກທີ່ຄ້າຍຄືກັນ. This classical ລາຍງານຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງ Bernquli ທີ່ຄ້າຍຄືກັນບໍ່ດົນມານີ້. hemodynamics20,21,22,23,24.
ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ຫນ້າສົນໃຈໂດຍສະເພາະແມ່ນມາຈາກການວິເຄາະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງ inlet ແລະ outlet ຂອງພາກສ່ວນການທົດສອບ. ພາຍໃນຄວາມບໍ່ແນ່ນອນຂອງການທົດລອງ, ຄ່າສໍາປະສິດ drag ເທົ່າກັບຄວາມສາມັກຄີ, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນເຖິງການມີຢູ່ຂອງຕົວກໍານົດການ invariant ດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ໃຫ້ສັງເກດຂະໜາດ \(\left(d/g+2\right)d/g\) ໃນຕົວຫານຂອງສົມຜົນ.(23) ແມ່ນຂະໜາດໃນວົງເລັບໃນສົມຜົນ.(4), ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນ ມັນສາມາດຖືກຄຳນວນດ້ວຍສ່ວນຂ້າມຂັ້ນຕ່ຳ ແລະຟຣີທີ່ຕັ້ງຂວາງກັບ rod, \({A}_{m}\) ຕົວເລກເກົ່າແກ່ນັ້ນແມ່ນໝາຍເຖິງ \(A}_{m}\) . ສົມມຸດວ່າຍັງຄົງຢູ່ໃນຂອບເຂດຂອງການສຶກສາໃນປະຈຸບັນ (40,000-67,000 ສໍາລັບຊ່ອງແລະ 2500-6500 ສໍາລັບ rods). ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຈະສັງເກດວ່າຖ້າມີຄວາມແຕກຕ່າງກັນຂອງອຸນຫະພູມພາຍໃນຊ່ອງທາງ, ມັນອາດຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງນ້ໍາ. ໃນກໍລະນີນີ້, ການປ່ຽນແປງຂອງພີ່ນ້ອງໃນຈໍານວນ Euler ສາມາດຄາດຄະເນໄດ້ໂດຍການຄູນຄ່າສໍາປະສິດການຂະຫຍາຍຕົວຄວາມຮ້ອນສູງສຸດ.
Ruck, S., Köhler, S., Schlindwein, G., ແລະ Arbeiter, F. ການວັດແທກການຖ່າຍທອດຄວາມຮ້ອນ ແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກົດດັນໃນຊ່ອງ roughened ໂດຍ ribs ຮູບຮ່າງທີ່ແຕກຕ່າງກັນກ່ຽວກັບ wall.expert.Heat Transfer 31, 334–354 (2017).
Wu, L., Arenas, L., Graves, J., ແລະ Walsh, F. Flow cell characterization: flow visualization, pressure drop, and mass transport in two-dimensional electrodes in rectangular channels.J. Electrochemistry.Socialist Party.167, 043505 (2020).
Liu, S., Dou, X., Zeng, Q. & Liu, J. ຕົວກໍານົດການທີ່ສໍາຄັນຂອງຜົນກະທົບ Jamin ໃນ capillaries ມີ constricted cross-sections.J. Gasoline.science.Britain.196, 107635 (2021).