Ein revolutionärer neuer Inline-Statikmischer wurde speziell für die hohen Anforderungen von Hochleistungsflüssigkeitschromatographie- (HPLC) und Ultrahochleistungsflüssigkeitschromatographie-Systemen (HPLC und UHPLC) entwickelt. Eine unzureichende Vermischung von zwei oder mehr mobilen Phasen kann zu einem höheren Signal-Rausch-Verhältnis und damit zu einer geringeren Empfindlichkeit führen. Die homogene statische Vermischung von zwei oder mehr Flüssigkeiten mit minimalem Innenvolumen und geringen Abmessungen stellt den höchsten Standard für einen idealen Statikmischer dar. Der neue Statikmischer erreicht dies durch den Einsatz innovativer 3D-Drucktechnologie. Diese ermöglicht eine verbesserte hydrodynamische statische Vermischung mit der höchsten prozentualen Reduzierung der Basissinuswelle pro Volumeneinheit der Mischung. Durch die Verwendung von nur einem Drittel des Innenvolumens eines herkömmlichen Mischers wird die Basissinuswelle um 98 % reduziert. Der Mischer besteht aus miteinander verbundenen 3D-Strömungskanälen mit variierenden Querschnittsflächen und Weglängen, während die Flüssigkeit komplexe 3D-Geometrien durchströmt. Die Vermischung entlang mehrerer gewundener Strömungswege, kombiniert mit lokaler Turbulenz und Wirbeln, führt zu einer Durchmischung auf Mikro-, Meso- und Makroebene. Dieser einzigartige Mischer wurde mithilfe von CFD-Simulationen (Computational Fluid Dynamics) entwickelt. Die präsentierten Testdaten zeigen, dass eine hervorragende Durchmischung mit minimalem Innenvolumen erreicht wird.
Seit über 30 Jahren wird die Flüssigkeitschromatographie in zahlreichen Branchen eingesetzt, darunter Pharmazie, Schädlingsbekämpfung, Umweltschutz, Forensik und chemische Analytik. Die Fähigkeit, im ppm-Bereich oder darunter zu messen, ist für die technologische Entwicklung in jeder Branche entscheidend. Eine unzureichende Mischbarkeit führt zu einem schlechten Signal-Rausch-Verhältnis, was in der Chromatographie hinsichtlich Nachweisgrenzen und Empfindlichkeit problematisch ist. Beim Mischen zweier HPLC-Lösungsmittel ist es mitunter notwendig, die Mischung durch externe Mittel zu erzwingen, um eine Homogenisierung zu erreichen, da sich manche Lösungsmittel schlecht mischen. Werden die Lösungsmittel nicht gründlich vermischt, kann es zu einer Verschlechterung des HPLC-Chromatogramms kommen, die sich in übermäßigem Basislinienrauschen und/oder einer schlechten Peakform äußert. Bei unzureichender Mischung erscheint das Basislinienrauschen als sinusförmige (ansteigende und abfallende) Detektorsignal-Kurve. Gleichzeitig kann eine unzureichende Mischung zu Peakverbreiterungen und asymmetrischen Peaks führen und somit die analytische Leistungsfähigkeit, die Peakform und die Peakauflösung beeinträchtigen. Die Branche hat erkannt, dass Inline- und T-Stück-Statikmischer diese Grenzen verbessern und Anwendern niedrigere Nachweisgrenzen (Empfindlichkeiten) ermöglichen. Der ideale Statikmischer vereint die Vorteile hoher Mischeffizienz, geringen Totvolumens und niedrigen Druckverlusts mit minimalem Volumen und maximalem Systemdurchsatz. Da die Analytik zunehmend komplexer wird, müssen Anwender routinemäßig polarere und schwerer mischbare Lösungsmittel verwenden. Daher ist eine bessere Durchmischung für zukünftige Tests unerlässlich, was den Bedarf an überlegener Mischerkonstruktion und -leistung weiter erhöht.
Mott hat kürzlich eine neue Reihe patentierter PerfectPeak™ Inline-Statikmischer mit drei Innenvolumina entwickelt: 30 µl, 60 µl und 90 µl. Diese Größen decken den Bereich der benötigten Volumina und Mischeigenschaften für die meisten HPLC-Tests ab, bei denen eine verbesserte Durchmischung und geringe Dispersion erforderlich sind. Alle drei Modelle haben einen Durchmesser von 0,5 Zoll und bieten branchenführende Leistung in kompakter Bauweise. Sie bestehen aus passiviertem Edelstahl 316L, sind aber auch in Titan und anderen korrosionsbeständigen und chemisch inerten Metalllegierungen erhältlich. Diese Mischer haben einen maximalen Betriebsdruck von bis zu 20.000 psi. Abbildung 1a zeigt ein Foto eines 60-µl-Statikmischers von Mott, der für maximale Mischeffizienz bei geringerem Innenvolumen als Standardmischer dieser Art entwickelt wurde. Dieses neue Statikmischer-Design nutzt eine neue additive Fertigungstechnologie, um eine einzigartige 3D-Struktur zu schaffen, die mit weniger internem Durchfluss als alle derzeit in der Chromatographie verwendeten Mischer statische Mischungen erzielt. Solche Mischer bestehen aus miteinander verbundenen dreidimensionalen Strömungskanälen mit unterschiedlichen Querschnittsflächen und Fließwegen, da die Flüssigkeit im Inneren komplexe geometrische Barrieren durchströmt. Abbildung 1b zeigt ein schematisches Diagramm des neuen Mischers. Dieser verwendet branchenübliche 10-32-HPLC-Verschraubungen für Ein- und Auslass und weist die patentierte interne Mischeröffnung blau schattiert auf. Unterschiedliche Querschnittsflächen der internen Strömungswege und Änderungen der Strömungsrichtung innerhalb des internen Strömungsvolumens erzeugen Bereiche mit turbulenter und laminarer Strömung, wodurch eine Durchmischung auf Mikro-, Meso- und Makroebene erreicht wird. Die Entwicklung dieses einzigartigen Mischers erfolgte mithilfe von CFD-Simulationen (Computational Fluid Dynamics), um die Strömungsmuster zu analysieren und das Design vor der Prototypenfertigung für interne Analysen und Kundeneinsätze zu optimieren. Additive Fertigung ist das Verfahren zum direkten Drucken von 3D-Geometriebauteilen aus CAD-Zeichnungen, ohne dass herkömmliche Bearbeitungsmethoden (Fräsmaschinen, Drehmaschinen usw.) erforderlich sind. Diese neuen statischen Mischer werden mithilfe dieses Verfahrens hergestellt. Der Mischerkörper wird anhand von CAD-Zeichnungen erstellt und die Teile anschließend Schicht für Schicht additiv gefertigt (gedruckt). Dabei wird eine etwa 20 Mikrometer dicke Schicht Metallpulver aufgetragen und von einem computergesteuerten Laser selektiv aufgeschmolzen und zu einem festen Material verschmolzen. Anschließend wird eine weitere Schicht aufgetragen und lasergesintert. Dieser Vorgang wird wiederholt, bis das Bauteil vollständig fertiggestellt ist. Das Pulver wird dann von den nicht lasergebundenen Teilen entfernt, sodass ein 3D-gedrucktes Bauteil entsteht, das der ursprünglichen CAD-Zeichnung entspricht. Das Endprodukt ähnelt dem mikrofluidischen Verfahren. Der Hauptunterschied besteht darin, dass mikrofluidische Komponenten üblicherweise zweidimensional (flach) sind, während mit additiver Fertigung komplexe Strömungsmuster in dreidimensionaler Geometrie erzeugt werden können. Diese Armaturen sind derzeit als 3D-gedruckte Teile aus Edelstahl 316L und Titan erhältlich. Die meisten Metalllegierungen, Polymere und einige Keramiken können für die Herstellung von Bauteilen mit diesem Verfahren verwendet werden und werden in zukünftigen Designs/Produkten berücksichtigt.
Reis. 1. Foto (a) und Diagramm (b) eines 90 μl Mott-Statikmischers, das einen Querschnitt des Mischerflüssigkeitsströmungswegs blau schattiert zeigt.
Um effiziente Konstruktionen zu entwickeln und zeitaufwändige sowie kostspielige Versuche zu reduzieren, werden CFD-Simulationen (Computational Fluid Dynamics) der Leistung statischer Mischer in der Entwurfsphase durchgeführt. Die CFD-Simulation statischer Mischer und Standardrohrleitungen (Simulation ohne Mischer) erfolgt mit der Software COMSOL Multiphysics. Die Modellierung mittels druckgetriebener laminarer Strömungsmechanik dient dem Verständnis von Strömungsgeschwindigkeit und Druck innerhalb eines Bauteils. Diese Strömungsdynamik, kombiniert mit dem chemischen Transport von Komponenten der mobilen Phase, trägt zum Verständnis der Mischung zweier unterschiedlicher konzentrierter Flüssigkeiten bei. Das Modell wird als Funktion der Zeit (10 Sekunden) untersucht, um die Berechnung bei der Suche nach vergleichbaren Lösungen zu vereinfachen. Theoretische Daten wurden in einer zeitkorrelierten Studie mithilfe der Punktsondenprojektion gewonnen, wobei ein Punkt in der Mitte des Auslasses für die Datenerfassung gewählt wurde. Im CFD-Modell und in den experimentellen Tests wurden zwei verschiedene Lösungsmittel über ein Proportional-Probenahmeventil und ein Pumpensystem zugeführt, wodurch für jedes Lösungsmittel ein neuer Stopfen in der Probenahmeleitung erforderlich war. Diese Lösungsmittel wurden anschließend in einem statischen Mischer vermischt. Abbildungen 2 und 3 zeigen Strömungssimulationen durch ein Standardrohr (ohne Mischer) bzw. durch einen statischen Mott-Mischer. Die Simulation wurde an einem geraden Rohr mit 5 cm Länge und 0,25 mm Innendurchmesser durchgeführt, um das Prinzip des abwechselnden Einleitens von Wasser und reinem Acetonitril in das Rohr ohne statischen Mischer zu demonstrieren (siehe Abbildung 2). Die Simulation verwendete die exakten Abmessungen von Rohr und Mischer sowie eine Durchflussrate von 0,3 ml/min.
Rice. 2. Simulation der CFD-Strömung in einem 5 cm langen Rohr mit einem Innendurchmesser von 0,25 mm, um die Vorgänge in einem HPLC-Röhrchen, d. h. ohne Rührwerk, darzustellen. Vollrot repräsentiert den Massenanteil von Wasser. Blau repräsentiert das Fehlen von Wasser, d. h. reines Acetonitril. Diffusionszonen sind zwischen abwechselnden Bereichen der beiden verschiedenen Flüssigkeiten erkennbar.
Reis. 3. Statischer Mischer mit einem Volumen von 30 ml, modelliert im COMSOL CFD-Softwarepaket. Die Legende zeigt den Massenanteil von Wasser im Mischer. Reines Wasser ist rot, reines Acetonitril blau dargestellt. Die Änderung des Massenanteils des simulierten Wassers wird durch eine Farbänderung der Mischung beider Flüssigkeiten dargestellt.
Abbildung 4 zeigt eine Validierungsstudie des Korrelationsmodells zwischen Mischleistung und Mischvolumen. Mit zunehmendem Mischvolumen steigt die Mischleistung. Nach Kenntnis der Autoren können andere komplexe physikalische Kräfte, die im Mischer wirken, in diesem CFD-Modell nicht berücksichtigt werden, was zu einer höheren Mischleistung in experimentellen Tests führt. Die experimentelle Mischleistung wurde als prozentuale Reduktion der Basissinuskurve gemessen. Darüber hinaus führt ein erhöhter Gegendruck üblicherweise zu einem höheren Mischgrad, der in der Simulation nicht berücksichtigt wird.
Die folgenden HPLC-Bedingungen und der folgende Testaufbau wurden verwendet, um Rohsignale von Sinuswellen zu messen und die relative Leistungsfähigkeit verschiedener statischer Mischer zu vergleichen. Abbildung 5 zeigt den typischen Aufbau eines HPLC/UHPLC-Systems. Der statische Mischer wurde getestet, indem er direkt hinter der Pumpe und vor dem Injektor und der Trennsäule platziert wurde. Die meisten Hintergrundmessungen von Sinuswellen wurden durchgeführt, indem Injektor und Kapillarsäule zwischen dem statischen Mischer und dem UV-Detektor umgangen wurden. Die Systemkonfiguration zur Bewertung des Signal-Rausch-Verhältnisses und/oder zur Analyse der Peakform ist in Abbildung 5 dargestellt.
Abbildung 4. Diagramm der Mischeffizienz in Abhängigkeit vom Mischvolumen für verschiedene statische Mischer. Die theoretische Verunreinigung folgt dem gleichen Trend wie die experimentell ermittelten Verunreinigungsdaten, was die Gültigkeit der CFD-Simulationen bestätigt.
Das für diesen Test verwendete HPLC-System war ein Agilent 1100 Series HPLC mit UV-Detektor, gesteuert von einem PC mit Chemstation-Software. Tabelle 1 zeigt typische Einstellbedingungen zur Messung der Mischereffizienz durch Überwachung von Sinuskurven in zwei Fallstudien. Die experimentellen Tests wurden mit zwei verschiedenen Lösungsmitteln durchgeführt. In Fall 1 wurden Lösungsmittel A (20 mM Ammoniumacetat in deionisiertem Wasser) und Lösungsmittel B (80 % Acetonitril (ACN)/20 % deionisiertes Wasser) gemischt. In Fall 2 handelte es sich bei Lösungsmittel A um eine 0,05%ige Acetonlösung in deionisiertem Wasser. Lösungsmittel B ist ein Gemisch aus 80 % Methanol und 20 % Wasser. In Fall 1 wurde die Pumpe auf eine Flussrate von 0,25 ml/min bis 1,0 ml/min eingestellt, in Fall 2 auf eine konstante Flussrate von 1 ml/min. In beiden Fällen betrug das Mischungsverhältnis der Lösungsmittel A und B 20 % A/80 % B. Der Detektor war im Fall 1 auf 220 nm eingestellt, und im Fall 2 war die maximale Absorption von Aceton auf eine Wellenlänge von 265 nm eingestellt.
Tabelle 1. HPLC-Konfigurationen für Fall 1 und 2 Fall 1 Fall 2 Pumpengeschwindigkeit 0,25 ml/min bis 1,0 ml/min 1,0 ml/min Lösungsmittel A 20 mM Ammoniumacetat in deionisiertem Wasser 0,05 % Aceton in deionisiertem Wasser Lösungsmittel B 80 % Acetonitril (ACN) / 20 % deionisiertes Wasser 80 % Methanol / 20 % deionisiertes Wasser Lösungsmittelverhältnis 20 % A / 80 % B 20 % A / 80 % B Detektor 220 nm 265 nm
Rice. 6. Diagramme von gemischten Sinuswellen, gemessen vor und nach Anwendung eines Tiefpassfilters zur Entfernung von Basislinien-Driftkomponenten des Signals.
Abbildung 6 zeigt ein typisches Beispiel für gemischtes Grundlinienrauschen in Fall 1. Es ist als sich wiederholendes Sinusmuster dargestellt, das einer Grundliniendrift überlagert ist. Die Grundliniendrift beschreibt eine langsame Zu- oder Abnahme des Hintergrundsignals. Wenn sich das System nicht ausreichend stabilisieren kann, sinkt der Wert üblicherweise ab, driftet aber auch unregelmäßig, selbst wenn das System vollständig stabil ist. Diese Grundliniendrift verstärkt sich tendenziell bei Betrieb des Systems in steilen Gradienten oder bei hohem Gegendruck. Ist diese Grundliniendrift vorhanden, kann der Vergleich von Messergebnissen erschwert sein. Dies lässt sich jedoch durch Anwenden eines Tiefpassfilters auf die Rohdaten beheben, um diese niederfrequenten Schwankungen herauszufiltern und so ein Oszillationsdiagramm mit flacher Grundlinie zu erhalten. Abbildung 6 zeigt außerdem das Grundlinienrauschen des Mischers nach Anwendung eines Tiefpassfilters.
Nach Abschluss der CFD-Simulationen und ersten experimentellen Tests wurden drei separate statische Mischer mit den oben beschriebenen internen Komponenten und drei internen Volumina (30 µl, 60 µl und 90 µl) entwickelt. Dieser Bereich deckt die für HPLC-Anwendungen mit niedrigen Analytkonzentrationen erforderlichen Volumina und Mischleistungen ab, bei denen eine verbesserte Durchmischung und geringe Dispersion für niedrige Basislinienamplituden notwendig sind. Abbildung 7 zeigt grundlegende Sinuswellenmessungen am Testsystem aus Beispiel 1 (Acetonitril und Ammoniumacetat als Tracer) mit den drei Volumina der statischen Mischer sowie ohne installierte Mischer. Die experimentellen Testbedingungen für die in Abbildung 7 dargestellten Ergebnisse wurden gemäß dem in Tabelle 1 beschriebenen Verfahren bei einer Lösungsmittelflussrate von 0,5 ml/min während aller vier Tests konstant gehalten. Um die Datensätze ohne Signalüberlappung nebeneinander darzustellen, wurde ein Offset-Wert angewendet. Der Offset beeinflusst nicht die Amplitude des Signals, das zur Beurteilung der Mischerleistung verwendet wird. Die durchschnittliche sinusförmige Amplitude ohne Mischer betrug 0,221 mAi, während die Amplituden der statischen Mott-Mischer bei 30 µl, 60 µl und 90 µl auf 0,077, 0,017 bzw. 0,004 mAi sanken.
Abbildung 7. Signalversatz des HPLC-UV-Detektors über die Zeit für Fall 1 (Acetonitril mit Ammoniumacetat-Indikator). Dargestellt ist die Lösungsmittelmischung ohne Mischer sowie mit 30 µl, 60 µl und 90 µl Mott-Mischern. Die Mischung verbessert sich (geringere Signalamplitude) mit zunehmendem Volumen des statischen Mischers. (Tatsächliche Messwerte: 0,13 mA (ohne Mischer), 0,32 mA, 0,4 mA, 0,45 mA zur besseren Darstellung).
Die in Abb. 8 dargestellten Daten entsprechen denen in Abb. 7, beinhalten diesmal jedoch die Ergebnisse dreier gängiger HPLC-Statikmischer mit Innenvolumina von 50 µl, 150 µl und 250 µl. Abb. 8 zeigt den zeitlichen Verlauf des HPLC-UV-Detektorsignals für Fall 1 (Acetonitril und Ammoniumacetat als Indikatoren). Dargestellt ist die Mischung des Lösungsmittels ohne Statikmischer, mit der neuen Serie von Mott-Statikmischern sowie mit drei herkömmlichen Mischern (die tatsächlichen Signalversätze betragen 0,1 mA (ohne Mischer), 0,32 mA, 0,48 mA, 0,6 mA, 0,7 mA, 0,8 mA bzw. 0,9 mA zur besseren Darstellung). Die prozentuale Reduktion der Basissinuswelle wird als Verhältnis der Amplitude der Sinuswelle zur Amplitude ohne installierten Mischer berechnet. Die gemessenen Sinuswellen-Dämpfungswerte für die Fälle 1 und 2 sind in Tabelle 2 zusammen mit den Innenvolumina eines neuen statischen Mischers und sieben branchenüblicher Standardmischer aufgeführt. Die Daten in Abbildung 8 und 9 sowie die Berechnungen in Tabelle 2 zeigen, dass der statische Mischer von Mott eine Sinuswellen-Dämpfung von bis zu 98,1 % erreicht und damit die Leistung eines herkömmlichen HPLC-Mischers unter diesen Testbedingungen deutlich übertrifft. Abbildung 9 zeigt den zeitlichen Verlauf des HPLC-UV-Detektorsignals für Fall 2 (Methanol und Aceton als Tracer) ohne statischen Mischer (kombiniert), eine neue Serie statischer Mott-Mischer und zwei herkömmliche Mischer (tatsächliche Messwerte: 0, 11 mA (ohne Mischer), 0,22 mA, 0,3 mA, 0,35 mA zur besseren Darstellung). Sieben branchenübliche Mischer wurden ebenfalls evaluiert. Dazu gehören Mischer mit drei verschiedenen Innenvolumina von Firma A (bezeichnet als Mischer A1, A2 und A3) und Firma B (bezeichnet als Mischer B1, B2 und B3). Firma C hat nur eine Größe bewertet.
Tabelle 2. Rührcharakteristika und Innenvolumen statischer Mischer Fall 1 Sinusförmige Rückgewinnung: Acetonitril-Test (Effizienz) Fall 2 Sinusförmige Rückgewinnung: Methanol-Wasser-Test (Effizienz) Innenvolumen (µl) Ohne Mischer – - 0 Mott 30 65 % 67,2 % 30 Mott 60 92,2 % 91,3 % 60 Mott 90 98,1 % 97,5 % 90 Mischer A1 66,4 % 73,7 % 50 Mischer A2 89,8 % 91,6 % 150 Mischer A3 92,2 % 94,5 % 250 Mischer B1 44,8 % 45,7 % 9 35 Mischer B2 845 % 96,2 % 370 Mischer C 97,2 % 97,4 % 250
Die Analyse der Ergebnisse in Abbildung 8 und Tabelle 2 zeigt, dass der statische Mott-Mischer mit 30 µl Volumen die gleiche Mischleistung wie der Mischer A1 (50 µl) aufweist, jedoch ein um 30 % geringeres Innenvolumen besitzt. Im Vergleich des 60-µl-Mott-Mischers mit dem Mischer A2 (150 µl Innenvolumen) ergab sich eine leichte Verbesserung der Mischleistung von 92 % gegenüber 89 %. Entscheidender ist jedoch, dass diese höhere Mischleistung mit nur einem Drittel des Mischervolumens erreicht wurde. Die Leistung des 90-µl-Mott-Mischers entsprach dem Trend des Mischers A3 (250 µl Innenvolumen). Auch hier wurden Verbesserungen der Mischleistung auf 98 % bzw. 92 % bei einer dreifachen Reduzierung des Innenvolumens beobachtet. Ähnliche Ergebnisse und Vergleiche wurden für die Mischer B und C erzielt. Die neue Serie statischer Mischer der Mott PerfectPeak™-Serie bietet somit eine höhere Mischleistung als vergleichbare Mischer anderer Hersteller bei geringerem Innenvolumen. Dies führt zu einem geringeren Hintergrundrauschen, einem besseren Signal-Rausch-Verhältnis, einer höheren Empfindlichkeit gegenüber dem Analyten sowie einer verbesserten Peakform und Peakauflösung. In den Studien Fall 1 und Fall 2 wurden ähnliche Trends hinsichtlich der Mischleistung beobachtet. In Fall 2 wurden Tests mit Methanol und Aceton als Indikatoren durchgeführt, um die Mischleistung des 60-ml-Mott-Mischers, eines vergleichbaren Mischers A1 (Innenvolumen 50 µl) und eines vergleichbaren Mischers B1 (Innenvolumen 35 µl) zu vergleichen. Die Leistung des Mischers ohne installierten Mischer war gering, er wurde jedoch für die Basisanalyse verwendet. Der 60-ml-Mott-Mischer erwies sich als bester Mischer der Testgruppe und erzielte eine Steigerung der Mischleistung um 90 %. Ein vergleichbarer Mischer A1 erreichte eine Verbesserung der Mischleistung um 75 %, gefolgt von einer Verbesserung um 45 % bei einem vergleichbaren Mischer B1. Ein grundlegender Test zur Reduktion der Sinuswelle in Abhängigkeit von der Durchflussrate wurde an einer Reihe von Mischern unter den gleichen Bedingungen wie beim Sinuskurventest in Fall 1 durchgeführt, wobei lediglich die Durchflussrate variiert wurde. Die Daten zeigten, dass im Durchflussbereich von 0,25 bis 1 ml/min die anfängliche Abnahme der Sinuswelle für alle drei Mischervolumina relativ konstant blieb. Bei den beiden kleineren Mischern war eine leichte Zunahme der sinusförmigen Kontraktion mit sinkender Durchflussrate zu beobachten, was auf die erhöhte Verweilzeit des Lösungsmittels im Mischer und die damit verbundene verstärkte Diffusionsmischung zurückzuführen ist. Die Subtraktion der Sinuswelle dürfte mit weiter sinkender Durchflussrate zunehmen. Beim größten Mischervolumen mit der höchsten Basisdämpfung der Sinuswelle blieb diese jedoch nahezu unverändert (innerhalb der experimentellen Unsicherheit) und lag zwischen 95 % und 98 %. (Rice) 10. Grundlegende Dämpfung einer Sinuswelle in Abhängigkeit von der Durchflussrate im Fall 1. Der Test wurde unter ähnlichen Bedingungen wie der Sinustest mit variabler Durchflussrate durchgeführt, wobei 80 % eines 80/20-Gemisches aus Acetonitril und Wasser und 20 % 20 mM Ammoniumacetat eingespritzt wurden.
Die neu entwickelte, patentierte PerfectPeak™ Inline-Statikmischerreihe mit drei Innenvolumina (30 µl, 60 µl und 90 µl) deckt den für die meisten HPLC-Analysen erforderlichen Volumen- und Mischleistungsbereich ab, der eine verbesserte Durchmischung und geringe Dispersion erfordert. Dies wird durch den Einsatz einer neuen 3D-Drucktechnologie erreicht, die eine einzigartige 3D-Struktur erzeugt. Diese sorgt für eine verbesserte hydrodynamische statische Durchmischung mit der höchsten prozentualen Reduzierung des Grundrauschens pro Volumeneinheit der internen Mischung. Durch die Verwendung von nur einem Drittel des Innenvolumens eines herkömmlichen Mischers wird das Grundrauschen um 98 % reduziert. Diese Mischer bestehen aus miteinander verbundenen dreidimensionalen Strömungskanälen mit unterschiedlichen Querschnittsflächen und unterschiedlichen Weglängen, da die Flüssigkeit im Inneren komplexe geometrische Barrieren durchläuft. Die neue Familie von Statikmischern bietet eine verbesserte Leistung gegenüber vergleichbaren Mischern bei gleichzeitig geringerem Innenvolumen. Dies führt zu einem besseren Signal-Rausch-Verhältnis und niedrigeren Quantifizierungsgrenzen sowie zu einer verbesserten Peakform, Effizienz und Auflösung für eine höhere Empfindlichkeit.
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