Nature.com'u ziyaret ettiğiniz için teşekkür ederiz.Kullanmakta olduğunuz tarayıcı sürümü sınırlı CSS desteğine sahiptir.En iyi deneyim için güncellenmiş bir tarayıcı kullanmanızı (veya Internet Explorer'da Uyumluluk Modunu devre dışı bırakmanızı) öneririz.Bu arada, sürekli destek sağlamak için siteyi stiller ve JavaScript olmadan yapacağız.
Artroskopik cerrahi insidansı son yirmi yılda arttı ve artroskopik tıraş makinesi sistemleri yaygın olarak kullanılan bir ortopedik alet haline geldi.Bununla birlikte, çoğu tıraş bıçağı genellikle yeterince keskin değildir, takılması kolaydır vb.Bu makalenin amacı, BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical) artroskopik tıraş makinesinin yeni çift tırtıklı bıçağının yapısal özelliklerini araştırmaktır.Ürün tasarımı ve doğrulama sürecine genel bir bakış sağlar.BJKMC artroskopik tıraş makinesi, paslanmaz çelik dış kılıf ve dönen içi boş bir iç borudan oluşan tüp içinde tüp tasarımına sahiptir.Dış kabuk ve iç kabuk karşılık gelen emme ve kesme portlarına sahiptir ve iç ve dış kabuklarda çentikler vardır.Tasarımı doğrulamak için bir Dyonics◊ Incisor◊ Plus uç ile karşılaştırıldı.Görünüm, takım sertliği, metal boru pürüzlülüğü, takım duvar kalınlığı, diş profili, açı, genel yapı, kritik boyutlar vb. kontrol edildi ve karşılaştırıldı.çalışma yüzeyi ve daha sert ve daha ince bir uç.Bu nedenle, BJKMC ürünleri cerrahide tatmin edici bir şekilde çalışabilir.
İnsan vücudundaki bir eklem, kemikler arasındaki dolaylı bir bağlantı şeklidir.Günlük hayatımızda önemli bir rol oynayan karmaşık ve istikrarlı bir yapıdır.Bazı hastalıklar eklemdeki yük dağılımını değiştirerek fonksiyonel kısıtlılığa ve fonksiyon kaybına neden olur1.Geleneksel ortopedik cerrahinin minimal invaziv doğru bir şekilde tedavi edilmesi zordur ve tedaviden sonraki iyileşme süresi uzundur.Artroskopik cerrahi, sadece küçük bir kesi gerektiren, daha az travma ve yara izine neden olan, daha hızlı iyileşme süresine ve daha az komplikasyona sahip olan minimal invaziv bir prosedürdür.Tıbbi cihazların gelişmesiyle birlikte minimal invaziv cerrahi teknikler, ortopedik tanı ve tedavi için giderek rutin bir prosedür haline gelmiştir.İlk artroskopik diz ameliyatından kısa bir süre sonra Japonya'da Kenji Takagi ve Masaki Watanabe tarafından resmi olarak bir cerrahi teknik olarak benimsenmiştir2,3.Artroskopi ve endoprostetik ortopedideki en önemli gelişmelerden ikisidir4.Günümüzde minimal invaziv artroskopik cerrahi, osteoartrit, menisküs yaralanmaları, ön ve arka çapraz bağ yaralanmaları, sinovit, eklem içi kırıklar, patellar subluksasyon, kıkırdak ve gevşek cisim lezyonları dahil olmak üzere çeşitli durum ve yaralanmaları tedavi etmek için kullanılmaktadır.
Artroskopik cerrahi insidansı son yirmi yılda arttı ve artroskopik tıraş makinesi sistemleri yaygın olarak kullanılan bir ortopedik alet haline geldi.Şu anda cerrahlar, cerrahın tercihine bağlı olarak çapraz bağ rekonstrüksiyonu, menisküs onarımı, osteokondral greftleme, kalça artroskopisi ve faset eklem artroskopisi dahil olmak üzere cerrahların kullanabileceği çeşitli seçeneklere sahiptir1.Artroskopik cerrahi prosedürler daha fazla eklemi kapsayacak şekilde genişledikçe, doktorlar sinoviyal eklemleri inceleyebilir ve hastaları daha önce hayal bile edilemeyecek şekillerde cerrahi olarak tedavi edebilir.Aynı zamanda başka araçlar da geliştirildi.Genellikle bir kontrol ünitesi, güçlü bir motora sahip bir el aleti ve bir kesme aletinden oluşurlar.Diseksiyon aleti eş zamanlı ve sürekli aspirasyon ve debridmana izin verir6.
Artroskopik cerrahinin karmaşıklığından dolayı, genellikle birden fazla alet gerekir.Artroskopik cerrahide kullanılan başlıca cerrahi aletler arasında artroskoplar, prob makasları, zımbalar, forsepsler, artroskopik bıçaklar, menisküs bıçakları ve jiletleri, elektrocerrahi aletleri, lazerler, radyo frekans aletleri ve diğer aletler yer alır.
Tıraş bıçağı cerrahide önemli bir araçtır.Artroskopik cerrahi penselerin iki ana prensibi vardır.Birincisi, eklem içi lezyonları ve enflamatuar aracıları çıkarmak için eklemi bol salinle aspire ederek ve yıkayarak gevşek cisimler ve yüzen eklem kıkırdağı dahil olmak üzere dejenere kıkırdak kalıntılarını çıkarmaktır.Diğeri ise subkondral kemikten ayrılan eklem kıkırdağını çıkarmak ve aşınmış kıkırdak kusurunu onarmak.Yırtık menisküs çıkartılarak yıpranmış ve kırık bir menisküs oluşturulur.Jilet ayrıca hiperplazi ve kalınlaşma1 gibi enflamatuar sinoviyal dokunun bir kısmını veya tamamını çıkarmak için kullanılır.
Çoğu minimal invaziv neşter, içi boş bir dış kanül ve içi boş bir tüp içeren bir kesme bölümüne sahiptir.Bir kesme kenarı için nadiren 8 tırtıklı dişleri vardır.Farklı bıçak uçları, tıraş makinesine farklı seviyelerde kesme gücü sağlar.Geleneksel artroskopik jilet dişleri üç kategoriye ayrılır (Şekil 1): (a) pürüzsüz iç ve dış borular;(b) pürüzsüz dış borular ve tırtıklı iç borular;(c) tırtıklı (tıraş bıçağı olabilir) iç ve dış borular.9. Yumuşak dokulardaki keskinlikleri artar.Aynı özellikteki bir testerenin ortalama tepe kuvveti ve kesme verimliliği, 10 düz çubuktan daha iyidir.
Bununla birlikte, şu anda mevcut olan artroskopik tıraş makinelerinde bir dizi sorun vardır.İlk olarak, bıçak yeterince keskin değildir ve yumuşak dokuları keserken bloke edilmesi kolaydır.İkincisi, bir tıraş bıçağı yalnızca yumuşak sinoviyal dokuyu kesebilir - hekim kemiği cilalamak için bir çapak kullanmalıdır.Bu nedenle, çalışma sırasında bıçakların sık sık değiştirilmesi gerekir, bu da çalışma süresini artırır.Kesik hasarı ve jilet aşınması da yaygın problemlerdir.Hassas işleme ve doğruluk kontrolü gerçekten tek bir değerlendirme endeksi oluşturdu.
İlk sorun, iç ve dış bıçaklar arasındaki aşırı boşluk nedeniyle tıraş bıçağının yeterince pürüzsüz olmamasıdır.İkinci sorunun çözümü ise tıraş bıçağının açısını artırmak ve yapı malzemesinin mukavemetini artırmak olabilir.
Çift tırtıklı bıçağa sahip yeni BJKMC artroskopik tıraş makinesi, keskin olmayan kesici kenarlar, kolay tıkanma ve hızlı takım aşınması sorunlarını çözebilir.Yeni BJKMC tıraş bıçağı tasarımının pratikliğini test etmek için Dyonics◊'nin muadili olan Incisor◊ Plus Blade ile karşılaştırıldı.
Yeni artroskopik tıraş makinesi, paslanmaz çelik dış manşon ve dış manşon ve iç boru üzerinde eşleşen emme ve kesme portlarına sahip dönen içi boş bir iç boru dahil olmak üzere tüp içinde tüp tasarımına sahiptir.İç ve dış kasalar çentiklidir.Çalışma sırasında, güç sistemi iç borunun dönmesine neden olur ve dış boru, kesme ile etkileşime girerek dişleri ısırır.Tamamlanan doku insizyonu ve gevşek cisimler, içi boş bir iç tüp aracılığıyla eklemden çıkarılır.Kesme performansını ve verimliliğini artırmak için içbükey bir diş yapısı seçildi.Kompozit parçalar için lazer kaynağı kullanılır.Geleneksel bir çift dişli tıraş başlığının yapısı Şekil 2'de gösterilmektedir.
Genel tasarımda, artroskopik tıraş makinesinin ön ucunun dış çapı, arka ucundan biraz daha küçüktür.Tıraş bıçağı eklem boşluğuna zorlanmamalıdır çünkü kesme penceresinin hem ucu hem de kenarı yıkanır ve eklem yüzeyine zarar verir.Ayrıca tıraş makinesi penceresinin genişliği de yeterince büyük olmalıdır.Pencere ne kadar geniş olursa, tıraş makinesi o kadar düzenli keser ve emer ve camın tıkanmasını o kadar iyi önler.
Diş profilinin kesme kuvvetine etkisini tartışınız.Tıraş bıçağının 3B modeli SolidWorks yazılımı (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, ABD) kullanılarak oluşturuldu.Farklı diş profillerine sahip dış kabuk modelleri, meshleme ve gerilim analizi için sonlu elemanlar programına (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., ABD) aktarıldı.Malzemelerin mekanik özellikleri (elastisite modülü ve Poisson oranı) Tablo'da verilmiştir.1. Yumuşak dokular için kullanılan ağ yoğunluğu 0,05 mm idi ve yumuşak dokularla temas halinde olan 11 planer yüzü iyileştirdik (Şekil 3a).Tüm modelde 40.522 düğüm ve 45.449 ağ bulunur.Sınır koşulu ayarlarında yumuşak dokuların 4 kenarına verilen 6 serbestlik derecesini tamamen kısıtlıyoruz ve jilet x ekseni etrafında 20° döndürülüyor (Şekil 3b).
Üç tıraş bıçağı modelinin analizi (Şekil 4), maksimum gerilim noktasının, mekanik özelliklerle tutarlı olan yapısal ani bir değişiklikte meydana geldiğini göstermiştir.Tıraş makinesi tek kullanımlık bir araçtır4 ve tek kullanım sırasında bıçağın kırılma riski çok azdır.Bu nedenle, esas olarak kesme kabiliyetine odaklanıyoruz.Yumuşak dokuya etki eden maksimum eşdeğer gerilim bu özelliği yansıtabilir.Aynı çalışma koşulları altında, maksimum eşdeğer gerilme en büyük olduğunda, kesme özelliklerinin en iyi olduğu ön kabul edilir.Yumuşak doku gerilimi açısından, 60° diş profilli tıraş makinesi maksimum yumuşak doku kayma gerilimini (39.213 MPa) üretti.
Farklı diş profillerine sahip tıraş bıçağı kılıfları yumuşak dokuları kestiğinde tıraş makinesi ve yumuşak doku stres dağılımı: (a) 50° diş profili, (b) 60° diş profili, (c) 70° diş profili.
Yeni BJKMC bıçağın tasarımını doğrulamak için, aynı performansa sahip eşdeğer bir Dyonics◊ Incisor◊ Plus bıçak (Şekil 5) ile karşılaştırıldı.Tüm deneylerde her üründen üç özdeş tip kullanılmıştır.Kullanılan tüm tıraş bıçakları yeni ve hasarsızdır.
Tıraş makinesi performansını etkileyen faktörler arasında bıçağın sertliği ve kalınlığı, metal borunun pürüzlülüğü ve dişin profili ve açısı yer alır.Dişlerin kontur ve açılarını ölçmek için 0.001 mm çözünürlüklü kontur projektörü seçildi (Starrett 400 serisi, Şekil 6).Deneylerde, tıraş başlıkları bir çalışma tezgahına yerleştirildi.Diş profilini ve projeksiyon ekranında artı işaretine göre açıyı ölçün ve ölçümü belirlemek için iki çizgi arasındaki fark olarak bir mikrometre kullanın.Gerçek diş profili boyutu, seçilen hedefin büyütme oranına bölünerek elde edilir.Bir diş açısını ölçmek için, ölçülen açının her iki tarafındaki sabit noktaları taramalı ekrandaki alt çizgi kesişme noktasıyla hizalayın ve tablodaki açı imleçlerini kullanarak okuma yapın.
Bu deney tekrarlanarak, çalışma uzunluğunun (iç ve dış borular), ön ve arka dış çaplarının, pencere uzunluğu ve genişliğinin ve diş yüksekliğinin ana boyutları ölçülmüştür.
Bir pinpointer ile yüzey pürüzlülüğünü kontrol edin.Aletin ucu, işlenen tahılın yönüne dik olarak numune üzerinde yatay olarak hareket ettirilir.Ortalama pürüzlülük Ra doğrudan aletten elde edilir.Şek.Şekil 7 iğneli bir aleti göstermektedir (Mitutoyo SJ-310).
Tıraş bıçaklarının sertliği, Vickers sertlik testi ISO 6507-1:20055'e göre ölçülür.Elmas kesici, belirli bir test kuvveti altında belirli bir süre boyunca numunenin yüzeyine bastırılır.Ardından, girintinin çıkarılmasından sonra girintinin köşegen uzunluğu ölçülmüştür.Vickers sertliği, test kuvvetinin ölçünün yüzey alanına oranıyla orantılıdır.
Tıraş başlığının duvar kalınlığı, 0,01 mm hassasiyet ve yaklaşık 0-200 mm ölçüm aralığı ile silindirik bir bilye başlığın sokulmasıyla ölçülür.Duvar kalınlığı, aletin dış ve iç çapları arasındaki fark olarak tanımlanır.Kalınlığı ölçmek için deneysel prosedür, Şekil 8'de gösterilmektedir.
BJKMC tıraş bıçağının yapısal performansı, aynı spesifikasyona sahip bir Dyonics◊ tıraş bıçağıyla karşılaştırıldı.Ürünün her parçası için performans verileri ölçülür ve karşılaştırılır.Boyutsal verilere dayanarak, her iki ürünün de kesme yetenekleri tahmin edilebilir.Her iki ürün de mükemmel yapısal özelliklere sahiptir, elektrik iletkenliğinin her yönden karşılaştırmalı bir analizi hala gereklidir.
Açı deneyine göre sonuçlar Tablo 2 ve Tablo 3'te gösterilmektedir. İki ürün için profil açı verilerinin ortalama ve standart sapması istatistiksel olarak farklı değildi.
İki ürünün bazı temel parametrelerinin karşılaştırması Şekil 9'da gösterilmektedir. İç ve dış boru genişliği ve uzunluğu açısından, Dyonics◊ iç ve dış boru pencereleri, BJKMC'nin pencerelerinden biraz daha uzun ve daha geniştir.Bu, Dyonics◊'in kesmek için daha fazla alana sahip olabileceği ve hortumun tıkanma olasılığının daha düşük olacağı anlamına gelir.İki ürün diğer açılardan istatistiksel olarak farklılık göstermedi.
BJKMC tıraş makinesinin parçaları lazer kaynağı ile birbirine bağlanmıştır.Bu nedenle, kaynak üzerinde herhangi bir dış basınç yoktur.Kaynak yapılacak parça termal strese veya termal deformasyona tabi değildir.Kaynak kısmı dar, penetrasyon geniş, kaynak kısmının mekanik dayanımı yüksek, titreşimi güçlü, darbe dayanımı yüksek.Lazer kaynaklı bileşenler montajda oldukça güvenilirdir14,15.
Yüzey pürüzlülüğü, bir yüzeyin dokusunun bir ölçüsüdür.Nesne ve çevresi arasındaki etkileşimi belirleyen ölçülen yüzeyin yüksek frekanslı ve kısa dalga bileşenleri dikkate alınır.İç bıçağın dış bileziği ve iç borunun iç yüzeyi, tıraş makinesinin ana çalışma yüzeyleridir.İki yüzeyin pürüzlülüğünü azaltmak, tıraş makinesindeki aşınmayı etkili bir şekilde azaltabilir ve performansını artırabilir.
İki metal borunun dış kabuğunun ve iç kanadının iç ve dış yüzeylerinin yüzey pürüzlülüğü deneysel olarak elde edilmiştir.Ortalama değerleri Şekil 10'da gösterilmiştir. Dış kılıfın iç yüzeyi ve iç bıçağın dış yüzeyi ana çalışma yüzeyleridir.Kın iç yüzeyinin ve BJKMC iç bıçağın dış yüzeyinin pürüzlülüğü, benzer Dyonics◊ ürünlerinden (aynı özellik) daha düşüktür.Bu, BJKMC ürünlerinin kesme performansı açısından tatmin edici sonuçlara sahip olabileceği anlamına gelir.
Bıçak sertliği testine göre, iki grup tıraş bıçağının deneysel verileri Şekil 11'de gösterilmektedir. Çoğu artroskopik tıraş makinesi, tıraş bıçağı için gereken yüksek mukavemet, tokluk ve süneklik nedeniyle östenitik paslanmaz çelikten yapılır.Ancak BJKMC tıraş başlıkları 1RK91 martensitik paslanmaz çelikten yapılmıştır.Martensitik paslanmaz çelikler, östenitik paslanmaz çeliklere göre daha yüksek mukavemete ve tokluğa sahiptir17.BJKMC ürünlerindeki kimyasal elementler, dövme işlemi sırasında S46910 (ASTM-F899 Cerrahi Aletler) gereksinimlerini karşılar.Malzeme sitotoksisite açısından test edilmiştir ve tıbbi cihazlarda yaygın olarak kullanılmaktadır.
Sonlu elemanlar analizinin sonuçlarından, tıraş makinesinin stres konsantrasyonunun esas olarak diş profili üzerinde yoğunlaştığı görülebilir.IRK91, hem oda sıcaklığında hem de yüksek sıcaklıkta yüksek tokluğa ve iyi gerilme mukavemetine sahip, yüksek mukavemetli bir süper martensitik paslanmaz çeliktir.Oda sıcaklığında çekme dayanımı 2000 MPa'nın üzerine çıkabilmekte ve sonlu elemanlar analizine göre maksimum gerilme değeri yaklaşık 130 MPa olup, malzemenin kırılma sınırından uzaktır.Bıçağın kırılma riskinin çok düşük olduğuna inanıyoruz.
Bıçağın kalınlığı, tıraş bıçağının kesme kabiliyetini doğrudan etkiler.Duvar kalınlığı ne kadar ince olursa kesme performansı o kadar iyi olur.Yeni BJKMC tıraş makinesi, karşılıklı dönen iki çubuğun duvar kalınlığını en aza indirir ve başlığın duvarı, Dyonics◊ benzerlerinden daha incedir.Daha ince bıçaklar, ucun kesme gücünü artırabilir.
Tablo 4'teki veriler, BJKMC tıraş makinesinin sıkıştırma-döndürme duvar kalınlığı ölçüm yöntemiyle ölçülen duvar kalınlığının, aynı spesifikasyona sahip Dyonics◊ tıraş makinesininkinden daha küçük olduğunu göstermektedir.
Karşılaştırmalı deneylere göre, yeni BJKMC artroskopik tıraş bıçağı, benzer Dyonics◊ modelinden belirgin bir tasarım farkı göstermedi.Malzeme özellikleri açısından Dyonics◊ Incisor◊ Plus kesici uçlarla karşılaştırıldığında, BJKMC çift dişli kesici uçlar daha pürüzsüz bir çalışma yüzeyine ve daha sert ve daha ince uca sahiptir.Bu nedenle, BJKMC ürünleri cerrahide tatmin edici bir şekilde çalışabilir.Bu çalışma ileriye dönük olarak tasarlanmıştır ve belirli performansın sonraki deneylerde test edilmesi gerekir.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Diz artroskopik debridmanı ve total kalça artroplastisi cerrahi aletleri üzerine bir inceleme. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Diz artroskopik debridmanı ve total kalça artroplastisi cerrahi aletleri üzerine bir inceleme.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ve Chen B. Artroskopik diz debridmanı ve total kalça artroplastisi için cerrahi aletlerin gözden geçirilmesi. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ve Chen B. Artroskopik diz debridmanı ve total kalça protezi için cerrahi aletlerin gözden geçirilmesi.Sirk alayı.65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin Geçmişi ve Geleceği. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin Geçmişi ve Geleceği. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое ve будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin geçmişi ve geleceği. Pssler, HH & Yang, Y. Pssler, HH & Yang, Y. Geçmişin ve geleceğin artroskopi muayenesi. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое ve будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin geçmişi ve geleceği.Spor Yaralanmaları 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Temel artroskopik aletler. Tingstad, EM & Spindler, KP Temel artroskopik aletler.Tingstad, EM ve Spindler, KP Temel artroskopik aletler. Tingstad, EM & Spindler, KP Tingstad, EM ve Spindler, KPTingstad, EM ve Spindler, KP Temel artroskopik aletler.iş.teknoloji.Spor ilacı.12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. & Murillo-González, J. Fetüslerde omuz ekleminin artroskopik çalışması. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. & Murillo-González, J. Fetüslerde omuz ekleminin artroskopik çalışması.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. ve Murillo-Gonzalez, J. Fetal omuz ekleminin artroskopik muayenesi. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. & Murillo-González, J. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. ve Murillo-Gonzalez, J. Fetal omuz ekleminin artroskopik muayenesi.birleştirmek.J. Eklemler.bağlantı.Cerrahi Dergisi.21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. ve ark.Artroskopik tıraş sistemlerinin kontrollü laboratuvar testi: bıçaklar, temas basıncı ve hız bıçak performansını etkiler mi?birleştirmek.J. Eklemler.bağlantı.Cerrahi Dergisi.28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. Artroskopinin genel ilkeleri.Campbell's Orthopedic Surgery, 8. baskı, 1817–1858.(Mosby Yıllığı, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Tek portal artroskopi: Yeni bir teknik raporu. Cooper, DE & Fouts, B. Tek portal artroskopi: Yeni bir teknik raporu.Cooper, DE ve Footes, B. Tek portal artroskopi: yeni bir teknik üzerine bir rapor. Cooper, DE & Fouts, B. Cooper, DE & Fouts, B.Cooper, DE ve Footes, B. Tek portlu artroskopi: yeni bir teknoloji hakkında bir rapor.birleştirmek.teknoloji.2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopik elektrikli aletler: Tıraş makineleri ve çapakların gözden geçirilmesi. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopik elektrikli aletler: Tıraş makineleri ve çapakların gözden geçirilmesi.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ve Compson J. Artroskopik tahrik aletleri: jilet ve frezlere genel bakış. Singh, S.、Tavakkolizadeh, A.、Arya, A. & Compson, J. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopi elektrikli el aletleri: 剃羉刀和毛刺全述。Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ve Compson J. Artroskopik kuvvet cihazları: jilet ve frezlere genel bakış.ortopedi.Travma 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. Diş tasarımının fonksiyonel sonuçları: Bıçak şeklinin kesme enerjisine etkileri. Anderson, PS & LaBarbera, M. Diş tasarımının fonksiyonel sonuçları: Bıçak şeklinin kesme enerjisine etkileri.Anderson, PS ve Labarbera, M. Diş tasarımının işlevsel etkileri: bıçak şeklinin kesme enerjisi üzerindeki etkisi. Anderson, PS & LaBarbera, M. Anderson, PS ve LaBarbera, M.Anderson, PS ve Labarbera, M. Diş tasarımının fonksiyonel etkileri: bıçak şeklinin kesme enerjisi üzerindeki etkisi.J. Uzm.Biyoloji.211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Yeni bir rotator manşet sabitleme tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Yeni bir rotator manşet sabitleme tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ve Minami A. Yeni bir rotator manşet sabitleme tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ve Minami A. Yeni bir rotator manşet sabitleme tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi.J. Omuz ve dirsek cerrahisi.17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Sıkı medial düğümleme, rotator manşet tendonunun transosseöz eşdeğer onarımından sonra yeniden yırtılma riskini artırabilir. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Sıkı medial düğümleme, rotator manşet tendonunun transosseöz eşdeğer onarımından sonra yeniden yırtılma riskini artırabilir. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугое завязывание медиального узла может увеличить риск повторного разрыва после чрескостного эквивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Medial ligamanın sıkı bağlanması, omuzun rotator manşet tendonunun transosseöz eşdeğer onarımından sonra yeniden yırtılma riskini artırabilir. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы увеличить риск повторного разрыва сухожилия ротаторно © манжеты плеча после костной эквивалентной plастики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Sıkı medial bağlar, kemik eşdeğeri artroplastiden sonra omuzun rotator manşet tendonunun yeniden kopma riskini artırabilir.Biyomedikal Bilim.mezun olunan okul İngiltere.28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV ve ark.İn vivo omuz hareketi sırasında labrum kompleksi ve rotator manşetteki stres dağılımı: sonlu elemanlar analizi.birleştirmek.J. Eklemler.bağlantı.Cerrahi Dergisi.31(11), 2073-2081(2015).
AISI 304 paslanmaz çelik folyoların P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG lazer kaynağı. AISI 304 paslanmaz çelik folyoların P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG lazer kaynağı. P'ng, D. & Molian, P. Ev Sahibi Nd: YAG, AISI 304'ün eski modellerinden biri. P'ng, D. & Molian, P. AISI 304 paslanmaz çelik folyonun kalite modülatörü ile Nd:YAG lazer kaynağı. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔。 AISI 304 paslanmaz çelik folyonun P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG lazer kaynağı. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG, AISI 304'ün en iyi örneklerinden biridir. P'ng, D. & Molian, P. AISI 304 paslanmaz çelik folyonun Q-anahtarlı Nd:YAG lazer kaynağı.alma materyali bilimi Britanya.486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ ve Tittel, FC Uluslararası Optik Mühendisliği Derneği Bildirilerinde (1991).
Izelu, C. & Eze, S. Tepki yüzeyi metodolojisi kullanılarak 41Cr4 alaşımlı çeliğin sert tornalanması sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve takım ucu yarıçapının indüklenen titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisi üzerine bir araştırma. Izelu, C. & Eze, S. Tepki yüzeyi metodolojisi kullanılarak 41Cr4 alaşımlı çeliğin sert tornalanması sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve takım ucu yarıçapının indüklenen titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisi üzerine bir araştırma.Izelu, K. ve Eze, S. Tepki yüzeyi metodolojisi kullanılarak 41Cr4 alaşımlı çeliğin sert işlenmesi sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve takım ucu yarıçapının indüklenen titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisinin araştırılması. Izelu, C. & Eze, S.表面粗糙度的影响. Izelu, C. & Eze, S. Yüzey pürüzlülüğünün kesilmesi sürecinde 41Cr4 alaşımlı çeliğin yüzey pürüzlülüğüne kesme derinliği, ilerleme hızı ve yarıçapın etkisi.Izelu, K. ve Eze, S. 41Cr4 alaşımlı çeliğin sert işlenmesi sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve uç yarıçapının indüklenen titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisini araştırmak için yanıt yüzeyi metodolojisinin kullanılması.Tercüme.J. Mühendislik.teknoloji 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Yapay deniz suyunda 304 östenitik ve 410 martensitik paslanmaz arasındaki tribokorozyon davranışının karşılaştırılması. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Yapay deniz suyunda 304 östenitik ve 410 martensitik paslanmaz arasındaki tribokorozyon davranışının karşılaştırılması.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ve Yang, F. Yapay deniz suyunda östenitik ve martensitik paslanmaz çelik 304 arasındaki tribokorozyon davranışının karşılaştırılması. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F.304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比较. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F.304 奥氏体和410 马氏体 paslanmaz çelik 在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. ve Jan F. Yapay deniz suyunda östenitik ve martensitik paslanmaz çelik 304 ile martensitik paslanmaz çelik 410'un sürtünme korozyonunun karşılaştırılması.RSC Teşvik Ediyor.6(109), 107933-107941 (2016).
Bu çalışma, kamu, ticari veya kar amacı gütmeyen sektörlerdeki herhangi bir fon kuruluşundan özel bir fon almamıştır.
Tıbbi Cihazlar ve Gıda Mühendisliği Okulu, Şanghay Teknoloji Üniversitesi, No. 516, Yungong Yolu, Şangay, Çin Halk Cumhuriyeti, 2000 93