Nature.com'u ziyaret ettiğiniz için teşekkür ederiz. Kullandığınız tarayıcı sürümünün CSS desteği sınırlıdır. En iyi deneyim için, güncel bir tarayıcı kullanmanızı (veya Internet Explorer'da Uyumluluk Modunu devre dışı bırakmanızı) öneririz. Bu süre zarfında, desteğin devamlılığını sağlamak için siteyi stiller ve JavaScript olmadan görüntüleyeceğiz.
Son yirmi yılda artroskopik cerrahi uygulamaları artmış ve artroskopik tıraş sistemleri yaygın olarak kullanılan bir ortopedik alet haline gelmiştir. Bununla birlikte, çoğu tıraş bıçağı genellikle yeterince keskin değildir, kolayca aşınır vb. Bu makalenin amacı, BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical) artroskopik tıraş bıçağının yeni çift tırtıklı bıçağının yapısal özelliklerini incelemektir. Ürün tasarımı ve doğrulama sürecine genel bir bakış sunmaktadır. BJKMC artroskopik tıraş bıçağı, paslanmaz çelik dış kılıf ve dönen içi boş iç tüpten oluşan tüp içinde tüp tasarımına sahiptir. Dış kabuk ve iç kabukta karşılık gelen emme ve kesme portları bulunur ve iç ve dış kabuklarda çentikler vardır. Tasarımı doğrulamak için, Dyonics◊ Incisor◊ Plus ucu ile karşılaştırılmıştır. Görünüm, alet sertliği, metal tüp pürüzlülüğü, alet duvar kalınlığı, diş profili, açı, genel yapı, kritik boyutlar vb. kontrol edilmiş ve karşılaştırılmıştır. Çalışma yüzeyi ve daha sert ve daha ince bir uca sahiptir. Bu nedenle, BJKMC ürünleri ameliyatlarda tat satisfactorily bir şekilde çalışabilir.
İnsan vücudundaki eklemler, kemikler arasındaki dolaylı bağlantının bir şeklidir. Günlük yaşamımızda önemli bir rol oynayan karmaşık ve stabil yapılardır. Bazı hastalıklar eklemdeki yük dağılımını değiştirerek fonksiyonel sınırlamaya ve fonksiyon kaybına neden olur¹. Geleneksel ortopedik cerrahi, minimal invaziv yöntemlerle doğru tedavi sağlamakta zorlanır ve tedavi sonrası iyileşme süresi uzundur. Artroskopik cerrahi, sadece küçük bir kesi gerektiren, daha az travma ve yara izine neden olan, daha hızlı iyileşme süresi ve daha az komplikasyona sahip minimal invaziv bir işlemdir. Tıbbi cihazların gelişmesiyle birlikte, minimal invaziv cerrahi teknikler, ortopedik tanı ve tedavi için giderek rutin bir işlem haline gelmiştir. İlk artroskopik diz ameliyatından kısa bir süre sonra, Japonya'da Kenji Takagi ve Masaki Watanabe tarafından resmi olarak bir cerrahi teknik olarak benimsenmiştir²⁻³. Artroskopi ve endoprotez, ortopedideki en önemli gelişmelerden ikisidir⁴. Günümüzde minimal invaziv artroskopik cerrahi, osteoartrit, menisküs yaralanmaları, ön ve arka çapraz bağ yaralanmaları, sinovit, eklem içi kırıklar, patella subluksasyonu, kıkırdak ve serbest cisim lezyonları dahil olmak üzere çeşitli durum ve yaralanmaların tedavisinde kullanılmaktadır.
Son yirmi yılda artroskopik cerrahi uygulamaları artmış ve artroskopik tıraşlama sistemleri yaygın olarak kullanılan bir ortopedik alet haline gelmiştir. Günümüzde cerrahların tercihlerine bağlı olarak çapraz bağ rekonstrüksiyonu, menisküs onarımı, osteokondral greftleme, kalça artroskopisi ve faset eklem artroskopisi gibi çeşitli seçenekleri mevcuttur. Artroskopik cerrahi işlemler daha fazla eklemi kapsayacak şekilde genişledikçe, hekimler sinovyal eklemleri inceleyebilir ve hastaları daha önce hayal bile edilemeyecek şekillerde cerrahi olarak tedavi edebilirler. Aynı zamanda, başka aletler de geliştirilmiştir. Bunlar genellikle bir kontrol ünitesi, güçlü bir motora sahip bir el aleti ve bir kesme aletinden oluşur. Diseksiyon aleti, eş zamanlı ve sürekli emme ve debridmana olanak tanır.
Artroskopik cerrahinin karmaşıklığı nedeniyle, genellikle birden fazla alete ihtiyaç duyulmaktadır. Artroskopik cerrahide kullanılan başlıca cerrahi aletler arasında artroskoplar, prob makasları, zımbalar, forsepsler, artroskopik bıçaklar, menisküs bıçakları ve jiletler, elektrocerrahi aletler, lazerler, radyo frekans aletleri ve diğer aletler yer almaktadır 7.
Tıraş bıçağı cerrahide önemli bir araçtır. Artroskopik cerrahi penslerinin iki temel prensibi vardır. Birincisi, eklem içi lezyonları ve inflamatuar medyatörleri uzaklaştırmak için eklemi bol miktarda serum fizyolojik ile aspire ederek ve yıkayarak, gevşek cisimler ve yüzen eklem kıkırdağı da dahil olmak üzere dejenere olmuş kıkırdak kalıntılarını çıkarmaktır. Diğeri ise subkondral kemikten ayrılan eklem kıkırdağını çıkarmak ve aşınmış kıkırdak defektini onarmaktır. Yırtık menisküs çıkarılır ve aşınmış ve kırık bir menisküs oluşturulur. Tıraş bıçakları ayrıca hiperplazi ve kalınlaşma gibi inflamatuar sinovyal dokunun bir kısmını veya tamamını çıkarmak için de kullanılır.
En az invaziv neşterlerin çoğunda, içi boş bir dış kanül ve içi boş bir iç tüp içeren bir kesme bölümü bulunur. Nadiren kesme kenarı için 8 tırtıklı dişe sahiptirler. Farklı bıçak uçları, jiletin farklı kesme gücü seviyelerini sağlar. Geleneksel artroskopik jilet dişleri üç kategoriye ayrılır (Şekil 1): (a) düz iç ve dış tüpler; (b) düz dış tüpler ve tırtıklı iç tüpler; (c) tırtıklı (jilet bıçağı olabilir) iç ve dış tüpler. 9. Yumuşak dokulara karşı keskinlikleri artar. Aynı özelliklere sahip bir testerenin ortalama tepe kuvveti ve kesme verimliliği, 10 düz çubuktan daha iyidir.
Ancak, şu anda piyasada bulunan artroskopik tıraş makinelerinde bir dizi sorun mevcuttur. Birincisi, bıçak yeterince keskin değildir ve yumuşak dokuyu keserken kolayca tıkanır. İkincisi, jilet sadece yumuşak sinovyal dokuyu kesebilir; hekim kemiği düzeltmek için bir freze kullanmalıdır. Bu nedenle, ameliyat sırasında bıçakların sık sık değiştirilmesi gerekir, bu da ameliyat süresini uzatır. Kesik hasarı ve jilet aşınması da yaygın sorunlardır. Hassas işleme ve doğruluk kontrolü gerçekten tek bir değerlendirme endeksi oluşturmuştur.
İlk sorun, iç ve dış bıçaklar arasındaki aşırı boşluk nedeniyle jiletin yeterince pürüzsüz olmamasıdır. İkinci sorunun çözümü ise jiletin açısını artırmak ve yapım malzemesinin dayanıklılığını artırmaktır.
Yeni BJKMC artroskopik tıraş bıçağı, çift tırtıklı bıçağı sayesinde körelmiş kesici kenarlar, kolay tıkanma ve hızlı alet aşınması sorunlarını çözebiliyor. Yeni BJKMC tıraş bıçağı tasarımının pratikliğini test etmek için, Dyonics◊'in muadili olan Incisor◊ Plus bıçağı ile karşılaştırıldı.
Yeni artroskopik tıraş başlığı, paslanmaz çelik dış kılıf ve dış kılıf ile iç tüpte eşleşen emme ve kesme portlarına sahip dönen içi boş bir iç tüp içeren tüp içinde tüp tasarımına sahiptir. İç ve dış kılıflar çentiklidir. Çalışma sırasında, güç sistemi iç tüpün dönmesine neden olur ve dış tüp dişleriyle keserek kesme işlemiyle etkileşime girer. Tamamlanan doku kesimi ve gevşek cisimler, içi boş bir iç tüp aracılığıyla eklemden çıkarılır. Kesme performansını ve verimliliğini artırmak için içbükey bir diş yapısı seçilmiştir. Kompozit parçalar için lazer kaynağı kullanılır. Geleneksel çift dişli tıraş başlığının yapısı Şekil 2'de gösterilmiştir.
Genel tasarımda, artroskopik tıraş bıçağının ön ucunun dış çapı, arka ucundan biraz daha küçüktür. Tıraş bıçağı eklem boşluğuna zorla sokulmamalıdır, çünkü hem ucu hem de kesme penceresinin kenarı aşınır ve eklem yüzeyine zarar verir. Ayrıca, tıraş bıçağı penceresinin genişliği yeterince büyük olmalıdır. Pencere ne kadar geniş olursa, tıraş bıçağı o kadar düzenli keser ve emer ve pencerenin tıkanmasını o kadar iyi önler.
Diş profilinin kesme kuvveti üzerindeki etkisini tartışın. Jiletin 3 boyutlu modeli SolidWorks yazılımı (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, ABD) kullanılarak oluşturulmuştur. Farklı diş profillerine sahip dış kabuk modelleri, ağ oluşturma ve gerilim analizi için sonlu elemanlar programına (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., ABD) aktarılmıştır. Malzemelerin mekanik özellikleri (elastikiyet modülü ve Poisson oranı) Tablo 1'de verilmiştir. Yumuşak dokular için kullanılan ağ yoğunluğu 0,05 mm olup, yumuşak dokularla temas halindeki 11 düzlemsel yüzey inceltilmiştir (Şekil 3a). Tüm model 40.522 düğüm ve 45.449 ağ içermektedir. Sınır koşulu ayarlarında, yumuşak dokuların 4 tarafına verilen 6 serbestlik derecesini tamamen kısıtladık ve jilet bıçağı x ekseni etrafında 20° döndürüldü (Şekil 3b).
Üç tıraş bıçağı modelinin analizi (Şekil 4), maksimum gerilme noktasının yapısal ani bir değişimde meydana geldiğini ve bunun mekanik özelliklerle tutarlı olduğunu göstermiştir. Tıraş bıçağı tek kullanımlık bir alettir4 ve tek kullanımda bıçak kırılması riski düşüktür. Bu nedenle, esas olarak kesme yeteneğine odaklanıyoruz. Yumuşak dokuya etki eden maksimum eşdeğer gerilme bu özelliği yansıtabilir. Aynı çalışma koşulları altında, maksimum eşdeğer gerilme en büyük olduğunda, kesme özelliklerinin en iyi olduğu ön kabul edilmektedir. Yumuşak doku gerilmesi açısından, 60° diş profiline sahip tıraş bıçağı maksimum yumuşak doku kayma gerilmesini (39.213 MPa) üretmiştir.
Farklı diş profillerine sahip tıraş bıçaklarının yumuşak dokuları keserken tıraş bıçağı ve yumuşak doku üzerindeki stres dağılımı: (a) 50° diş profili, (b) 60° diş profili, (c) 70° diş profili.
Yeni BJKMC bıçağının tasarımını doğrulamak için, aynı performansa sahip eşdeğer bir Dyonics◊ Incisor◊ Plus bıçağıyla (Şekil 5) karşılaştırıldı. Tüm deneylerde her üründen üç özdeş tip kullanıldı. Kullanılan tüm tıraş bıçakları yeni ve hasarsızdır.
Tıraş bıçağının performansını etkileyen faktörler arasında bıçağın sertliği ve kalınlığı, metal borunun pürüzlülüğü ve dişin profili ve açısı yer alır. Dişlerin konturlarını ve açılarını ölçmek için 0,001 mm çözünürlüğe sahip bir kontur projektörü seçildi (Starrett 400 serisi, Şekil 6). Deneylerde, tıraş başlıkları bir çalışma tezgahına yerleştirildi. Diş profilini ve açısını projeksiyon ekranındaki çapraz çizgilere göre ölçün ve ölçümü belirlemek için iki çizgi arasındaki farkı bir mikrometre ile ölçün. Gerçek diş profili boyutu, seçilen objektifin büyütmesine bölünerek elde edilir. Bir diş açısını ölçmek için, ölçülen açının her iki tarafındaki sabit noktaları taralı ekrandaki alt çizgi kesişimiyle hizalayın ve okumaları almak için tablodaki açı imleçlerini kullanın.
Bu deneyi tekrarlayarak, çalışma uzunluğunun (iç ve dış tüpler), ön ve arka dış çapların, pencere uzunluğu ve genişliğinin ve diş yüksekliğinin ana boyutları ölçüldü.
Yüzey pürüzlülüğünü bir pinpointer ile kontrol edin. Aletin ucu, işlenmiş tane yönüne dik olarak, numunenin üzerinde yatay olarak hareket ettirilir. Ortalama pürüzlülük Ra, doğrudan aletten elde edilir. Şekil 7'de iğneli bir alet (Mitutoyo SJ-310) gösterilmektedir.
Tıraş bıçaklarının sertliği, ISO 6507-1:20055 Vickers sertlik testi ile ölçülür. Elmas uçlu indenter, belirli bir süre boyunca belirli bir test kuvveti altında numunenin yüzeyine bastırılır. Daha sonra indenter çıkarıldıktan sonra girintinin diyagonal uzunluğu ölçülür. Vickers sertliği, test kuvvetinin iz yüzey alanına oranına orantılıdır.
Tıraş başlığının duvar kalınlığı, 0,01 mm hassasiyetle ve yaklaşık 0-200 mm ölçüm aralığında silindirik bir bilye başlığı yerleştirilerek ölçülür. Duvar kalınlığı, aletin dış ve iç çapları arasındaki fark olarak tanımlanır. Kalınlık ölçümüne ilişkin deneysel prosedür Şekil 8'de gösterilmiştir.
BJKMC tıraş bıçağının yapısal performansı, aynı özelliklere sahip bir Dyonics◊ tıraş bıçağıyla karşılaştırıldı. Ürünün her bir parçası için performans verileri ölçüldü ve karşılaştırıldı. Boyut verilerine dayanarak, her iki ürünün de kesme kapasitesi tahmin edilebilir. Her iki ürün de mükemmel yapısal özelliklere sahip olsa da, her yönden elektriksel iletkenliğin karşılaştırmalı analizine hala ihtiyaç duyulmaktadır.
Açı deneyi sonuçları Tablo 2 ve Tablo 3'te gösterilmiştir. İki ürünün profil açısı verilerinin ortalama ve standart sapmaları istatistiksel olarak farklılık göstermemiştir.
İki ürünün bazı temel parametrelerinin karşılaştırması Şekil 9'da gösterilmiştir. İç ve dış boru genişliği ve uzunluğu açısından, Dyonics◊'in iç ve dış boru pencereleri BJKMC'ninkilere göre biraz daha uzun ve geniştir. Bu, Dyonics◊'in daha fazla kesim alanı sunabileceği ve borunun tıkanma olasılığının daha düşük olduğu anlamına gelir. İki ürün diğer açılardan istatistiksel olarak farklılık göstermemiştir.
BJKMC tıraş bıçağının parçaları lazer kaynağı ile birleştirilmiştir. Bu nedenle, kaynak üzerinde dış basınç yoktur. Kaynak yapılacak parça termal gerilime veya termal deformasyona maruz kalmaz. Kaynak bölgesi dardır, penetrasyon geniştir, kaynak bölgesinin mekanik dayanımı yüksektir, titreşime dayanıklıdır, darbe direnci yüksektir. Lazer kaynaklı bileşenler montajda son derece güvenilirdir14,15.
Yüzey pürüzlülüğü, bir yüzeyin dokusunun ölçüsüdür. Ölçülen yüzeyin, nesne ile çevresi arasındaki etkileşimi belirleyen yüksek frekanslı ve kısa dalga bileşenleri dikkate alınır. İç bıçağın dış kılıfı ve iç tüpün iç yüzeyi, tıraş bıçağının ana çalışma yüzeyleridir. Bu iki yüzeyin pürüzlülüğünü azaltmak, tıraş bıçağındaki aşınmayı etkili bir şekilde azaltabilir ve performansını artırabilir.
İki metal borunun dış kabuğunun yanı sıra iç bıçağın iç ve dış yüzeylerinin yüzey pürüzlülüğü deneysel olarak elde edilmiştir. Ortalama değerleri Şekil 10'da gösterilmiştir. Dış kılıfın iç yüzeyi ve iç bıçağın dış yüzeyi ana çalışma yüzeyleridir. BJKMC kılıfının iç yüzeyinin ve BJKMC iç bıçağının dış yüzeyinin pürüzlülüğü, benzer Dyonics◊ ürünlerine (aynı özelliklere sahip) göre daha düşüktür. Bu, BJKMC ürünlerinin kesme performansı açısından tatmin edici sonuçlar verebileceği anlamına gelir.
Bıçak sertliği testine göre, iki grup tıraş bıçağının deneysel verileri Şekil 11'de gösterilmiştir. Çoğu artroskopik tıraş bıçağı, tıraş bıçakları için gerekli olan yüksek mukavemet, tokluk ve süneklik nedeniyle östenitik paslanmaz çelikten üretilmiştir. Bununla birlikte, BJKMC tıraş başlıkları 1RK91 martensitik paslanmaz çelikten üretilmiştir. Martensitik paslanmaz çelikler, östenitik paslanmaz çeliklere göre daha yüksek mukavemet ve tokluğa sahiptir¹⁷. BJKMC ürünlerindeki kimyasal elementler, dövme işlemi sırasında S469¹⁰ (ASTM-F899 Cerrahi Aletler) gereksinimlerini karşılamaktadır. Malzeme sitotoksisite açısından test edilmiştir ve tıbbi cihazlarda yaygın olarak kullanılmaktadır.
Sonlu eleman analizi sonuçlarından, tıraş bıçağının gerilim yoğunlaşmasının esas olarak diş profilinde yoğunlaştığı görülmektedir. IRK91, hem oda sıcaklığında hem de yüksek sıcaklıklarda yüksek tokluğa ve iyi çekme dayanımına sahip yüksek mukavemetli süpermartensitik paslanmaz çeliktir. Oda sıcaklığındaki çekme dayanımı 2000 MPa'nın üzerine çıkabilir ve sonlu eleman analizine göre maksimum gerilim değeri yaklaşık 130 MPa'dır; bu da malzemenin kırılma sınırından oldukça uzaktır. Bıçak kırılma riskinin çok düşük olduğuna inanıyoruz.
Bıçağın kalınlığı, tıraş bıçağının kesme yeteneğini doğrudan etkiler. Duvar kalınlığı ne kadar ince olursa, kesme performansı o kadar iyi olur. Yeni BJKMC tıraş bıçağı, birbirine zıt yönde dönen iki çubuğun duvar kalınlığını en aza indirir ve başlığı, Dyonics◊'in muadillerine göre daha ince bir duvara sahiptir. Daha ince bıçaklar, ucun kesme gücünü artırabilir.
Tablo 4'teki veriler, sıkıştırma-döndürme duvar kalınlığı ölçüm yöntemiyle ölçülen BJKMC tıraş bıçağının duvar kalınlığının, aynı özelliklere sahip Dyonics◊ tıraş bıçağının duvar kalınlığından daha küçük olduğunu göstermektedir.
Karşılaştırmalı deneylere göre, yeni BJKMC artroskopik tıraş bıçağı, benzer Dyonics◊ modelinden belirgin bir tasarım farklılığı göstermedi. Malzeme özellikleri açısından Dyonics◊ Incisor◊ Plus uçlarıyla karşılaştırıldığında, BJKMC çift dişli uçlar daha pürüzsüz bir çalışma yüzeyine ve daha sert ve daha ince bir uca sahiptir. Bu nedenle, BJKMC ürünleri cerrahide tat satisfactorily çalışabilir. Bu çalışma prospektif olarak tasarlanmıştır ve spesifik performansın sonraki deneylerde test edilmesi gerekmektedir.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. ve Chen, B. Diz artroskopik debridmanı ve total kalça artroplastisinde kullanılan cerrahi aletler üzerine bir inceleme. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. ve Chen, B. Diz artroskopik debridmanı ve total kalça artroplastisinde kullanılan cerrahi aletler üzerine bir inceleme.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ve Chen B. Artroskopik diz debridmanı ve total kalça artroplastisi için cerrahi aletlerin incelenmesi. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. ve Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ve Chen B. Artroskopik diz debridmanı ve total kalça protezi için cerrahi aletlerin incelenmesi.Sirk Alayı. 65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin Geçmişi ve Geleceği. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin Geçmişi ve Geleceği. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin geçmişi ve geleceği. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来。 Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopi muayenesinin geçmişi ve geleceği. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopinin geçmişi ve geleceği.Spor Yaralanmaları 5-13 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Temel artroskopik aletler. Tingstad, EM & Spindler, KP Temel artroskopik aletler.Tingstad, EM ve Spindler, KP Temel artroskopik aletler. Tingstad, EM ve Spindler, KP Tingstad, EM & Spindler, KPTingstad, EM ve Spindler, KP Temel artroskopik aletler.çalışma. teknoloji. spor hekimliği. 12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Fetüslerde omuz ekleminin artroskopik çalışması. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Fetüslerde omuz ekleminin artroskopik çalışması.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. ve Murillo-Gonzalez, J. Fetal omuz ekleminin artroskopik muayenesi. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. ve Murillo-Gonzalez, J. Fetal omuz ekleminin artroskopik muayenesi.bileşik. J. Eklemler. bağlantı. Cerrahi Dergisi. 21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. ve diğerleri. Artroskopik tıraş sistemlerinin kontrollü laboratuvar testleri: bıçaklar, temas basıncı ve hız bıçak performansını etkiliyor mu? Bileşik. Eklemler. Bağlantı. Cerrahi Dergisi. 28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. Artroskopinin genel prensipleri. Campbell's Ortopedik Cerrahi, 8. baskı, 1817–1858. (Mosby Yıllığı, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Tek portlu artroskopi: Yeni bir tekniğin raporu. Cooper, DE & Fouts, B. Tek portlu artroskopi: Yeni bir tekniğin raporu.Cooper, DE ve Footes, B. Tek girişli artroskopi: yeni bir teknik üzerine rapor. Cooper, DE & Fouts, B. Cooper, DE ve Fouts, B.Cooper, DE ve Footes, B. Tek portlu artroskopi: yeni bir teknoloji üzerine bir rapor.bileşik. teknoloji. 2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. ve Compson, J. Artroskopik güçlendirilmiş aletler: Tıraş makineleri ve frezelerin incelenmesi. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. ve Compson, J. Artroskopik güçlendirilmiş aletler: Tıraş makineleri ve frezelerin incelenmesi.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ve Compson J. Artroskopik tahrik aletleri: jiletler ve frezlere genel bakış. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械:剃须刀和毛刺综述。 Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopi elektrikli el aletleri: 剃羉刀和毛刺全述。Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ve Compson J. Artroskopik kuvvet cihazları: jiletler ve frezeler hakkında genel bir bakış.ortopedi. Travma 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. Diş tasarımının işlevsel sonuçları: Bıçak şeklinin kesme enerjisi üzerindeki etkileri. Anderson, PS & LaBarbera, M. Diş tasarımının işlevsel sonuçları: Bıçak şeklinin kesme enerjisi üzerindeki etkileri.Anderson, PS ve Labarbera, M. Diş tasarımının işlevsel etkileri: bıçak şeklinin kesme enerjisi üzerindeki etkisi. Anderson, PS & LaBarbera, M. 功能后果:刀片形状对切割能量学的影响。 Anderson, PS ve LaBarbera, M.Anderson, PS ve Labarbera, M. Diş tasarımının işlevsel etkileri: bıçak şeklinin kesme enerjisi üzerindeki etkisi.Deneysel Biyoloji Dergisi. 211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. ve Minami, A. Yeni bir rotator manşet fiksasyon tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. ve Minami, A. Yeni bir rotator manşet fiksasyon tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ve Minami A. Yeni bir rotator manşet fiksasyon tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析。 Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. ve Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ve Minami A. Yeni bir rotator manşet fiksasyon tekniğinin in vitro ve sonlu eleman analizi.J. Omuz ve dirsek cerrahisi. 17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. ve Yokobori, AT. Sıkı medial düğüm bağlama, rotator manşet tendonunun transosseöz eşdeğer onarımından sonra yeniden yırtılma riskini artırabilir. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. ve Yokobori, AT. Sıkı medial düğüm bağlama, rotator manşet tendonunun transosseöz eşdeğer onarımından sonra yeniden yırtılma riskini artırabilir. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT bu nedenle, çok daha iyi bir seçimdir. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. ve Yokobori, AT. Medial bağın sıkı bağlanması, omuz rotator manşet tendonunun transosseöz eşdeğer onarımından sonra yeniden yırtılma riskini artırabilir. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT紧内侧打结可能会增加肩袖肌腱经骨等效修复后再撕裂的风险。 Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. ve Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы могут увеличить риск повторного разрыва сухожилия ротаторной манжеты плеча после костной эквивалентной plastik. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Sıkı medial bağlar, kemik eşdeğerli artroplasti sonrası omuz rotator manşet tendonunun yeniden yırtılma riskini artırabilir.Biyomedikal bilim. Alma Mater Britanya. 28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV ve diğerleri. Omuz hareketi sırasında labrum kompleksi ve rotator manşetinde stres dağılımı: sonlu eleman analizi. Bileşik. Eklemler. Bağlantı. Cerrahi Dergisi. 31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. AISI 304 paslanmaz çelik folyoların Q-anahtarlı Nd:YAG lazer kaynağı. P'ng, D. & Molian, P. AISI 304 paslanmaz çelik folyoların Q-anahtarlı Nd:YAG lazer kaynağı. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. AISI 304 paslanmaz çelik folyo kalite modülatörü ile Nd:YAG lazer kaynağı. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔。 P'ng, D. & Molian, P. AISI 304 paslanmaz çelik folyonun Q-anahtarlı Nd:YAG lazer kaynağı. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-anahtarlı Nd:YAG lazer kaynağı ile AISI 304 paslanmaz çelik folyonun kaynaklanması.alma mater science Britain. 486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ ve Tittel, FC, Uluslararası Optik Mühendisliği Derneği Bildirilerinde (1991).
Izelu, C. & Eze, S. 41Cr4 alaşımlı çeliğin sert tornalama işlemi sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve takım ucu yarıçapının oluşan titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisinin, yanıt yüzey yöntemi kullanılarak incelenmesi. Izelu, C. & Eze, S. 41Cr4 alaşımlı çeliğin sert tornalama işlemi sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve takım ucu yarıçapının oluşan titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisinin, yanıt yüzey yöntemi kullanılarak incelenmesi.Izelu, K. ve Eze, S. Alaşımlı çelik 41Cr4'ün sert işlenmesi sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve takım ucu yarıçapının oluşan titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisinin yanıt yüzey yöntemi kullanılarak incelenmesi. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尖半径对诱发振动和表面粗糙度的影响。 Izelu, C. & Eze, S. 41Cr4 alaşımlı çeliğin yüzey pürüzlülüğü işleminde kesme derinliği, ilerleme hızı ve yarıçapın yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisi.Izelu, K. ve Eze, S. 41Cr4 alaşımlı çeliğin sert işlenmesi sırasında kesme derinliği, ilerleme hızı ve uç yarıçapının oluşan titreşim ve yüzey pürüzlülüğü üzerindeki etkisini araştırmak için yanıt yüzey metodolojisinin kullanılması.Yorumlama. Mühendislik Teknolojisi Dergisi 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ve Yan, F. Yapay deniz suyunda 304 östenitik ve 410 martensitik paslanmaz çelikler arasındaki tribokorozyon davranışının karşılaştırılması. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ve Yan, F. Yapay deniz suyunda 304 östenitik ve 410 martensitik paslanmaz çelikler arasındaki tribokorozyon davranışının karşılaştırılması.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ve Yang, F. Yapay deniz suyunda östenitik ve martensitik 304 paslanmaz çelik arasındaki tribokorozyon davranışının karşılaştırılması. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比较。 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F.304 奥氏体和410 马氏体 paslanmaz çelik在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. ve Jan F. Yapay deniz suyunda östenitik ve martensitik 304 paslanmaz çelik ile martensitik 410 paslanmaz çeliğin sürtünme korozyonunun karşılaştırılması.RSC Tanıtımı. 6(109), 107933-107941 (2016).
Bu çalışma, kamu, ticari veya kar amacı gütmeyen sektörlerdeki herhangi bir fon kuruluşundan özel bir finansman almamıştır.
Şanghay Teknoloji Üniversitesi, Tıbbi Cihazlar ve Gıda Mühendisliği Fakültesi, Yungong Yolu No. 516, Şanghay, Çin Halk Cumhuriyeti, 2000 93