Dziękujemy za odwiedzenie Nature.com. Używana przez Ciebie wersja przeglądarki ma ograniczoną obsługę CSS. Aby zapewnić Ci najlepsze wrażenia, zalecamy korzystanie z nowszej wersji przeglądarki (lub wyłączenie trybu zgodności w Internet Explorerze). W międzyczasie, aby zapewnić ciągłą obsługę, będziemy renderować witrynę bez stylów i JavaScriptu.
Częstotliwość zabiegów artroskopowych wzrosła w ciągu ostatnich dwóch dekad, a artroskopowe systemy golenia stały się powszechnie stosowanym instrumentem ortopedycznym. Jednak większość maszynek do golenia nie jest wystarczająco ostra, łatwa w noszeniu itd. Celem niniejszego artykułu jest zbadanie cech strukturalnych nowego, podwójnie ząbkowanego ostrza artroskopowej maszynki do golenia BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical). Przedstawiono przegląd projektu i procesu walidacji produktu. Artroskopowa maszynka do golenia BJKMC charakteryzuje się konstrukcją typu „rurka w rurze”, składającą się z zewnętrznej tulei ze stali nierdzewnej i obrotowej, pustej rurki wewnętrznej. Zewnętrzna i wewnętrzna powłoka mają odpowiadające sobie porty ssące i tnące, a na wewnętrznej i zewnętrznej powłoce znajdują się wycięcia. Aby uzasadnić projekt, porównano go z wkładką Dyonics◊ Incisor◊ Plus. Sprawdzono i porównano wygląd, twardość narzędzia, chropowatość metalowej rurki, grubość ścianki narzędzia, profil zęba, kąt, ogólną strukturę, wymiary krytyczne itp. Powierzchnia robocza oraz twardsza i cieńsza końcówka. Dlatego produkty BJKMC mogą być skutecznie stosowane w chirurgii.
Staw w ludzkim ciele jest formą pośredniego połączenia między kośćmi. Stanowi on złożoną i stabilną strukturę, która odgrywa ważną rolę w naszym codziennym życiu. Niektóre choroby zmieniają rozkład obciążenia w stawie, co prowadzi do ograniczenia funkcjonalnego i jego utraty1. Tradycyjna chirurgia ortopedyczna jest trudna do precyzyjnego leczenia metodami minimalnie inwazyjnymi, a okres rekonwalescencji po zabiegu jest długi. Chirurgia artroskopowa to zabieg minimalnie inwazyjny, który wymaga jedynie niewielkiego nacięcia, powoduje mniej urazów i blizn, charakteryzuje się krótszym czasem rekonwalescencji i mniejszą liczbą powikłań. Wraz z rozwojem urządzeń medycznych, minimalnie inwazyjne techniki chirurgiczne stopniowo stały się rutynową procedurą diagnostyki i leczenia ortopedycznego. Krótko po pierwszej artroskopowej operacji kolana, została ona oficjalnie przyjęta jako technika chirurgiczna przez Kenji Takagi i Masaki Watanabe w Japonii2,3. Artroskopia i endoprotetyka to dwa z najważniejszych osiągnięć w ortopedii4. Obecnie małoinwazyjne zabiegi artroskopowe stosuje się w leczeniu wielu schorzeń i urazów, w tym choroby zwyrodnieniowej stawów, urazów łąkotki, urazów więzadła krzyżowego przedniego i tylnego, zapalenia błony maziowej, złamań wewnątrzstawowych, podwichnięcia rzepki, uszkodzeń chrząstki i ciał wolnych.
Częstotliwość zabiegów artroskopowych wzrosła w ciągu ostatnich dwóch dekad, a artroskopowe systemy shaver stały się powszechnie stosowanym narzędziem ortopedycznym. Obecnie chirurdzy mają do dyspozycji wiele opcji, w tym rekonstrukcję więzadła krzyżowego, naprawę łąkotki, przeszczepy osteochondralne, artroskopię stawu biodrowego i artroskopię stawów międzywyrostkowych, w zależności od preferencji chirurga1. Wraz z rozszerzaniem się zabiegów artroskopowych na większą liczbę stawów, lekarze mogą badać stawy maziowe i leczyć pacjentów chirurgicznie w sposób wcześniej niewyobrażalny. Jednocześnie opracowano inne narzędzia. Zazwyczaj składają się one z jednostki sterującej, rękojeści z mocnym silnikiem i narzędzia tnącego. Narzędzie do dysekcji umożliwia jednoczesne i ciągłe odsysanie i oczyszczanie rany6.
Ze względu na złożoność chirurgii artroskopowej, często wymagane jest użycie wielu instrumentów. Główne narzędzia chirurgiczne używane w chirurgii artroskopowej to artroskopy, nożyczki sondowe, dziurkacze, kleszcze, noże artroskopowe, ostrza i brzytwy łąkotki, instrumenty elektrochirurgiczne, lasery, instrumenty o częstotliwości radiowej i inne instrumenty.
Brzytwa jest ważnym narzędziem chirurgicznym. Istnieją dwie główne zasady działania kleszczy artroskopowych. Pierwsza polega na usuwaniu pozostałości zdegenerowanej chrząstki, w tym ciał wolnych i luźnej chrząstki stawowej, poprzez odsysanie i przepłukiwanie stawu dużą ilością soli fizjologicznej w celu usunięcia zmian wewnątrzstawowych i mediatorów zapalnych. Druga polega na usunięciu chrząstki stawowej oddzielonej od kości podchrzęstnej i naprawie ubytku zużytej chrząstki. Rozdarta łąkotka jest wycinana, a następnie formowana jest zużyta i złamana łąkotka. Brzytwy służą również do usuwania części lub całości zapalnej tkanki maziowej, takiej jak przerost i zgrubienie1.
Większość małoinwazyjnych skalpeli ma część tnącą z pustą kaniulą zewnętrzną i pustą rurką wewnętrzną. Rzadko posiadają one 8 ząbkowanych zębów tnących. Różne końcówki ostrzy zapewniają różną siłę cięcia. Zęby konwencjonalnych artroskopowych brzytew dzielą się na trzy kategorie (Rysunek 1): (a) gładkie rurki wewnętrzne i zewnętrzne; (b) gładkie rurki zewnętrzne i ząbkowane rurki wewnętrzne; (c) ząbkowane (mogące być żyletką)) rurki wewnętrzne i zewnętrzne. 9. Ich ostrość dla tkanek miękkich wzrasta. Średnia siła szczytowa i wydajność cięcia piły o tych samych parametrach są lepsze niż płaskiej listwy o długości 10 cali.
Jednak obecnie dostępne maszynki do golenia artroskopowego wiążą się z szeregiem problemów. Po pierwsze, ostrze nie jest wystarczająco ostre i łatwo je zablokować podczas cięcia tkanek miękkich. Po drugie, maszynka może przeciąć jedynie miękką tkankę maziową – lekarz musi użyć frezu do polerowania kości. W związku z tym ostrza wymagają częstej wymiany w trakcie zabiegu, co wydłuża jego czas. Częstymi problemami są również uszkodzenia w wyniku skaleczeń i zużycie maszynki. Precyzyjna obróbka i kontrola dokładności stanowiły w istocie jeden wskaźnik oceny.
Pierwszym problemem jest to, że żyletka nie jest wystarczająco gładka z powodu zbyt dużej szczeliny między ostrzami wewnętrznymi i zewnętrznymi. Rozwiązaniem drugiego problemu może być zwiększenie kąta ostrza i zwiększenie wytrzymałości materiału konstrukcyjnego.
Nowa artroskopowa maszynka BJKMC z podwójnym ząbkowanym ostrzem rozwiązuje problemy tępych krawędzi tnących, łatwego zatykania się i szybkiego zużycia narzędzi. Aby przetestować praktyczność nowej maszynki BJKMC, porównano ją z odpowiednikiem Dyonics◊, Incisor◊ Plus Blade.
Nowa maszynka artroskopowa charakteryzuje się konstrukcją typu „rurka w rurze”, obejmującą zewnętrzną tuleję ze stali nierdzewnej oraz obrotową, pustą rurę wewnętrzną z pasującymi do niej otworami ssącymi i tnącymi na tulei zewnętrznej i rurze wewnętrznej. Obudowy wewnętrzna i zewnętrzna są karbowane. Podczas pracy układ napędowy powoduje obrót rury wewnętrznej, która wgryza się zębami, wchodząc w interakcję z narzędziem tnącym. Nacięcie tkanki i ciała obce są usuwane ze stawu przez pustą rurę wewnętrzną. Aby poprawić wydajność i efektywność cięcia, wybrano wklęsłą strukturę zęba. Do spawania elementów kompozytowych stosuje się spawanie laserowe. Strukturę konwencjonalnej głowicy golącej z podwójnymi zębami przedstawiono na rysunku 2.
Ogólnie rzecz biorąc, zewnętrzna średnica przedniego końca artroskopowego shavera jest nieco mniejsza niż tylnego. Nie należy wpychać ostrza na siłę do przestrzeni stawowej, ponieważ zarówno końcówka, jak i krawędź okienka tnącego ulegają wypłukaniu i uszkadzają powierzchnię stawową. Ponadto, okienko shavera powinno być wystarczająco szerokie. Im szersze okienko, tym bardziej uporządkowane jest cięcie i ssanie shavera, a także tym lepiej zapobiega się jego zatykaniu.
Omów wpływ profilu zęba na siłę skrawania. Model 3D maszynki do golenia został utworzony przy użyciu oprogramowania SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA). Modele zewnętrznej powłoki z różnymi profilami zębów zostały zaimportowane do programu elementów skończonych (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) w celu utworzenia siatki i analizy naprężeń. Właściwości mechaniczne (moduł sprężystości i współczynnik Poissona) materiałów podano w tabeli 1. Gęstość siatki zastosowana dla tkanek miękkich wynosiła 0,05 mm, a my udoskonaliliśmy 11 powierzchni płaszczyzny stykających się z tkankami miękkimi (rys. 3a). Cały model ma 40 522 węzły i 45 449 siatek. W ustawieniach warunków brzegowych całkowicie ograniczyliśmy 6 stopni swobody nadanych 4 stronom tkanek miękkich, a maszynka do golenia została obrócona o 20° wokół osi x (rys. 3b).
Analiza trzech modeli maszynek do golenia (rys. 4) wykazała, że ​​punkt maksymalnego naprężenia występuje przy nagłej zmianie struktury, co jest zgodne z właściwościami mechanicznymi. Maszynka jest narzędziem jednorazowego użytku4 i ryzyko złamania ostrza podczas jednorazowego użycia jest niewielkie. Dlatego skupiamy się głównie na jej zdolności tnącej. Maksymalne naprężenie równoważne działające na tkanki miękkie może odzwierciedlać tę cechę. W tych samych warunkach pracy, gdy maksymalne naprężenie równoważne jest największe, wstępnie przyjmuje się, że jej właściwości tnące są najlepsze. Pod względem naprężenia tkanek miękkich, maszynka o profilu zębów 60° wytworzyła maksymalne naprężenie ścinające tkanek miękkich (39,213 MPa).
Rozkład naprężeń w maszynce i tkankach miękkich podczas cięcia tkanek miękkich osłonkami na maszynkę o różnych profilach zębów: (a) profil zębów 50°, (b) profil zębów 60°, (c) profil zębów 70°.
Aby uzasadnić projekt nowego ostrza BJKMC, porównano je z równoważnym ostrzem Dyonics◊ Incisor◊ Plus (rys. 5), które charakteryzuje się taką samą wydajnością. We wszystkich eksperymentach użyto trzech identycznych typów każdego produktu. Wszystkie użyte maszynki są nowe i nieuszkodzone.
Czynniki wpływające na wydajność maszynki do golenia obejmują twardość i grubość ostrza, chropowatość metalowej rurki oraz profil i kąt zęba. Do pomiaru konturów i kątów zębów wybrano projektor konturów o rozdzielczości 0,001 mm (Starrett seria 400, rys. 6). W eksperymentach głowice golące umieszczono na stole warsztatowym. Zmierz profil i kąt zęba względem krzyża na ekranie projekcyjnym i użyj mikrometru jako różnicy między dwiema liniami, aby określić pomiar. Rzeczywisty rozmiar profilu zęba uzyskuje się, dzieląc go przez powiększenie wybranego obiektywu. Aby zmierzyć kąt zęba, wyrównaj punkty stałe po obu stronach mierzonego kąta z przecięciem podlinii na zakreskowanym ekranie i użyj kursorów kąta w tabeli, aby dokonać odczytów.
Powtarzając ten eksperyment, zmierzono główne wymiary długości roboczej (rurki wewnętrznej i zewnętrznej), średnicę zewnętrzną przednią i tylną, długość i szerokość okna oraz wysokość zęba.
Sprawdź chropowatość powierzchni za pomocą pinpointera. Końcówkę narzędzia przesuwa się poziomo nad próbką, prostopadle do kierunku obrabianego ziarna. Średnią chropowatość Ra uzyskuje się bezpośrednio z instrumentu. Na rys. 7 przedstawiono instrument z igłą (Mitutoyo SJ-310).
Twardość żyletek mierzy się metodą Vickersa zgodnie z normą ISO 6507-1:20055. Wgłębnik diamentowy wciska się w powierzchnię próbki przez określony czas z określoną siłą. Następnie, po usunięciu wgłębnika, mierzy się długość przekątnej wgłębienia. Twardość Vickersa jest proporcjonalna do stosunku siły nacisku do powierzchni odcisku.
Grubość ścianki głowicy golącej mierzy się poprzez włożenie cylindrycznej głowicy kulowej o dokładności 0,01 mm i zakresie pomiarowym około 0–200 mm. Grubość ścianki definiuje się jako różnicę między średnicą zewnętrzną a wewnętrzną narzędzia. Procedurę eksperymentalną pomiaru grubości przedstawiono na rys. 8.
Porównano parametry strukturalne maszynki BJKMC z maszynką Dyonics◊ o tej samej specyfikacji. Zmierzono i porównano dane dotyczące wydajności każdej części produktu. Na podstawie danych wymiarowych, możliwości cięcia obu produktów są przewidywalne. Oba produkty charakteryzują się doskonałymi właściwościami strukturalnymi, jednak nadal wymagana jest analiza porównawcza przewodności elektrycznej ze wszystkich stron.
Zgodnie z eksperymentem kątowym wyniki przedstawiono w tabeli 2 i tabeli 3. Średnia i odchylenie standardowe danych dotyczących kąta profilu dla obu produktów nie różniły się statystycznie.
Porównanie kluczowych parametrów obu produktów przedstawiono na rysunku 9. Pod względem szerokości i długości rurki wewnętrznej i zewnętrznej, okna rurki wewnętrznej i zewnętrznej Dyonics◊ są nieco dłuższe i szersze niż w przypadku BJKMC. Oznacza to, że Dyonics◊ mają więcej miejsca na cięcie, a rurka jest mniej podatna na zatykanie. Oba produkty nie różniły się statystycznie pod innymi względami.
Części maszynki do golenia BJKMC są łączone metodą spawania laserowego. Dzięki temu nie występuje nacisk zewnętrzny na spoinę. Spawany element nie jest narażony na naprężenia termiczne ani odkształcenia termiczne. Spawany element jest wąski, penetracja jest duża, a wytrzymałość mechaniczna spawanego elementu jest wysoka, a wibracje silne, a odporność na uderzenia wysoka. Elementy spawane laserowo charakteryzują się wysoką niezawodnością montażu14,15.
Chropowatość powierzchni jest miarą tekstury powierzchni. Uwzględniane są składowe wysokoczęstotliwościowe i krótkofalowe mierzonej powierzchni, które określają interakcję między obiektem a jego otoczeniem. Zewnętrzna tuleja ostrza wewnętrznego i wewnętrzna powierzchnia rurki wewnętrznej to główne powierzchnie robocze maszynki do golenia. Zmniejszenie chropowatości tych dwóch powierzchni może skutecznie zmniejszyć zużycie maszynki i poprawić jej wydajność.
Chropowatość powierzchni zewnętrznej powłoki, a także wewnętrznej i zewnętrznej powierzchni ostrza wewnętrznego dwóch metalowych rurek, uzyskano eksperymentalnie. Ich średnie wartości przedstawiono na rysunku 10. Głównymi powierzchniami roboczymi są powierzchnia wewnętrzna pochwy zewnętrznej i powierzchnia zewnętrzna noża wewnętrznego. Chropowatość powierzchni wewnętrznej pochwy i powierzchni zewnętrznej noża wewnętrznego BJKMC jest niższa niż w przypadku podobnych produktów Dyonics◊ (o tej samej specyfikacji). Oznacza to, że produkty BJKMC mogą zapewniać zadowalające rezultaty pod względem wydajności cięcia.
Zgodnie z testem twardości ostrzy, dane eksperymentalne dwóch grup żyletek przedstawiono na rysunku 11. Większość żyletek artroskopowych jest wykonana z austenitycznej stali nierdzewnej ze względu na wysoką wytrzymałość, udarność i ciągliwość wymaganą w przypadku żyletek. Głowice golące BJKMC są jednak wykonane z martenzytycznej stali nierdzewnej 1RK91. Martenzytyczne stale nierdzewne charakteryzują się wyższą wytrzymałością i udarnością niż austenityczne stale nierdzewne17. Pierwiastki chemiczne w produktach BJKMC spełniają wymagania normy S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments) w procesie kucia. Materiał został przebadany pod kątem cytotoksyczności i jest szeroko stosowany w urządzeniach medycznych.
Z wyników analizy elementów skończonych wynika, że ​​koncentracja naprężeń w maszynce do golenia koncentruje się głównie na profilu zęba. IRK91 to wysokowytrzymała stal nierdzewna supermartenzytyczna o wysokiej ciągliwości i dobrej wytrzymałości na rozciąganie zarówno w temperaturze pokojowej, jak i podwyższonej. Wytrzymałość na rozciąganie w temperaturze pokojowej może przekraczać 2000 MPa, a maksymalna wartość naprężenia, zgodnie z analizą elementów skończonych, wynosi około 130 MPa, co jest wartością daleką od granicy pękania materiału. Uważamy, że ryzyko pęknięcia ostrza jest bardzo małe.
Grubość ostrza bezpośrednio wpływa na zdolność cięcia maszynki. Im cieńsza ścianka, tym lepsza wydajność cięcia. Nowa maszynka BJKMC minimalizuje grubość ścianek dwóch przeciwległych, obracających się prętów, a głowica ma cieńszą ściankę niż jej odpowiedniki firmy Dyonics◊. Cieńsze ostrza zwiększają siłę cięcia końcówki.
Dane w tabeli 4 pokazują, że grubość ścianki maszynki do golenia BJKMC mierzona metodą pomiaru grubości ścianki przez ściskanie i obrót jest mniejsza od grubości ścianki maszynki Dyonics◊ o tych samych parametrach.
Według eksperymentów porównawczych, nowa brzytwa artroskopowa BJKMC nie wykazała wyraźnych różnic konstrukcyjnych w porównaniu z podobnym modelem Dyonics◊. W porównaniu z wkładkami Dyonics◊ Incisor◊ Plus pod względem właściwości materiałowych, wkładki dwuzębowe BJKMC charakteryzują się gładszą powierzchnią roboczą oraz twardszą i cieńszą końcówką. Dzięki temu produkty BJKMC mogą być stosowane w chirurgii z zadowalającą skutecznością. Niniejsze badanie zostało zaprojektowane prospektywnie, a jego konkretna wydajność wymaga przetestowania w kolejnych eksperymentach.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. i Chen, B. Przegląd narzędzi chirurgicznych stosowanych w artroskopowym oczyszczaniu stawu kolanowego i całkowitej endoprotezoplastyce stawu biodrowego. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. i Chen, B. Przegląd narzędzi chirurgicznych stosowanych w artroskopowym oczyszczaniu stawu kolanowego i całkowitej endoprotezoplastyce stawu biodrowego.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T i Chen B. Przegląd narzędzi chirurgicznych do artroskopowego oczyszczania stawu kolanowego i całkowitej endoprotezoplastyki stawu biodrowego. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. i Chen, B.膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. i Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T i Chen B. Przegląd narzędzi chirurgicznych do artroskopowego oczyszczania stawu kolanowego i całkowitej wymiany stawu biodrowego.Procesja cyrkowa. 65, 291–298 (2017).
Pssler, HH i Yang, Y. Przeszłość i przyszłość artroskopii. Pssler, HH i Yang, Y. Przeszłość i przyszłość artroskopii. Pssler, HH i Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH i Yang, Y. Przeszłość i przyszłość artroskopii. Pssler, HH i Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来. Pssler, HH i Yang, Y. Badanie artroskopowe przeszłości i przyszłości. Pssler, HH i Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH i Yang, Y. Przeszłość i przyszłość artroskopii.Urazy sportowe 5-13 (Springer, 2012).
Tingstad, EM i Spindler, KP Podstawowe instrumenty artroskopowe. Tingstad, EM i Spindler, KP Podstawowe instrumenty artroskopowe.Tingstad, EM i Spindler, KP Podstawowe instrumenty artroskopowe. Tingstad, EM & Spindler, KP Opis produktu Tingstad, EM i Spindler, KPTingstad, EM i Spindler, KP Podstawowe instrumenty artroskopowe.praca. technologia. medycyna sportowa. 12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. i Murillo-González, J. Artroskopowe badanie stawu barkowego u płodów. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. i Murillo-González, J. Artroskopowe badanie stawu barkowego u płodów.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. i Murillo-Gonzalez, J. Artroskopowe badanie stawu barkowego płodu. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. i Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. i Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. i Murillo-Gonzalez, J. Artroskopowe badanie stawu barkowego płodu.związek. J. Stawy. połączenie. Journal of Surgery. 21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. i in. Kontrolowane badania laboratoryjne systemów golenia artroskopowego: czy ostrza, nacisk kontaktowy i prędkość wpływają na wydajność ostrza? związek. J. Joints. połączenie. Journal of Surgery. 28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. Ogólne zasady artroskopii. Chirurgia ortopedyczna Campbella, wydanie 8, 1817–1858. (Rocznik Mosby'ego, 1992).
Cooper, DE i Fouts, B. Artroskopia pojedynczego portalu: Opis nowej techniki. Cooper, DE i Fouts, B. Artroskopia pojedynczego portalu: Opis nowej techniki.Cooper, DE i Footes, B. Artroskopia pojedynczego portalu: raport na temat nowej techniki. Cooper, DE i Fouts, B. 单门关节镜检查:新技术报告. Cooper, DE i Fouts, B.Cooper, DE i Footes, B. Artroskopia jednoportowa: raport na temat nowej technologii.związek. technologia. 2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. i Compson, J. Artroskopowe narzędzia zasilane: przegląd maszynek do golenia i frezów. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. i Compson, J. Artroskopowe narzędzia zasilane: przegląd maszynek do golenia i frezów.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. i Compson J. Artroskopowe narzędzia napędowe: przegląd brzytew i wierteł. Singh, S.,Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Elektronarzędzia do artroskopii: 剃羉刀和毛刺全述。Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. i Compson J. Urządzenia do artroskopii siłowej: przegląd brzytew i wierteł.Ortopedia. Trauma 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS i LaBarbera, M. Konsekwencje funkcjonalne konstrukcji zęba: wpływ kształtu ostrza na energetykę cięcia. Anderson, PS i LaBarbera, M. Konsekwencje funkcjonalne konstrukcji zęba: wpływ kształtu ostrza na energetykę cięcia.Anderson, PS i Labarbera, M. Funkcjonalne implikacje konstrukcji zęba: wpływ kształtu ostrza na energię cięcia. Anderson, PS i LaBarbera, M. 齿设计的功能后果:刀片形状对切割能量学的影响. Anderson, PS i LaBarbera, M.Anderson, PS i Labarbera, M. Funkcjonalne implikacje konstrukcji zęba: wpływ kształtu ostrza na energię cięcia.J. Exp. biology. 211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. i Minami, A. Analiza in vitro i metodą elementów skończonych nowej techniki mocowania stożka rotatorów. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. i Minami, A. Analiza in vitro i metodą elementów skończonych nowej techniki mocowania stożka rotatorów.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N i Minami A. Analiza in vitro i metodą elementów skończonych nowej techniki mocowania stożka rotatorów. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. i Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. i Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N i Minami A. Analiza in vitro i metodą elementów skończonych nowej techniki mocowania stożka rotatorów.J. Chirurgia barku i łokcia. 17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. i Yokobori, AT Mocne zawiązanie węzła przyśrodkowego może zwiększać ryzyko ponownego rozerwania po naprawie ścięgna stożka rotatorów metodą transkostną. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. i Yokobori, AT Mocne zawiązanie węzła przyśrodkowego może zwiększać ryzyko ponownego rozerwania po naprawie ścięgna stożka rotatorów metodą transkostną. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT разрыва после чрескостного эквивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. i Yokobori, AT Mocne podwiązanie więzadła przyśrodkowego może zwiększać ryzyko ponownego zerwania po przezkostnej naprawie ścięgna stożka rotatorów barku. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. i Yokobori, AT紧内侧打结可能会增加肩袖肌腱经骨等效修复后再撕裂的风险. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. i Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы могут увеличить риск повторного разрыва сухожилия ротаторной манжеты плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. i Yokobori, AT Napięte więzadła przyśrodkowe mogą zwiększać ryzyko ponownego zerwania ścięgna stożka rotatorów w barku po endoprotezoplastyce z wykorzystaniem ekwiwalentu kości.Nauki biomedyczne. alma mater Wielka Brytania. 28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV i in. Rozkład naprężeń w kompleksie obrąbka i stożku rotatorów podczas ruchu barku in vivo: analiza elementów skończonych. związek. J. Stawy. połączenie. Journal of Surgery. 31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. i Molian, P. Spawanie laserowe Nd:YAG metodą Q-switch folii ze stali nierdzewnej AISI 304. P'ng, D. i Molian, P. Spawanie laserowe Nd:YAG metodą Q-switch folii ze stali nierdzewnej AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги i нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Spawanie laserowe Nd:YAG z modulatorem jakości folii ze stali nierdzewnej AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔。 P'ng, D. i Molian, P. Spawanie laserowe Q-switch Nd:YAG folii ze stali nierdzewnej AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей STAли AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Spawanie laserowe Nd:YAG z przełączaniem Q folii ze stali nierdzewnej AISI 304.alma mater science Britain. 486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ i Tittel, FC W materiałach Międzynarodowego Towarzystwa Inżynierii Optycznej (1991).
Izelu, C. i Eze, S. Badanie wpływu głębokości skrawania, prędkości posuwu i promienia ostrza narzędzia na drgania indukowane i chropowatość powierzchni podczas toczenia na twardo stali stopowej 41Cr4 z wykorzystaniem metody powierzchni odpowiedzi. Izelu, C. i Eze, S. Badanie wpływu głębokości skrawania, prędkości posuwu i promienia ostrza narzędzia na drgania indukowane i chropowatość powierzchni podczas toczenia na twardo stali stopowej 41Cr4 z wykorzystaniem metody powierzchni odpowiedzi.Izelu, K. i Eze, S. Badanie wpływu głębokości skrawania, prędkości posuwu i promienia ostrza narzędzia na drgania indukowane i chropowatość powierzchni podczas obróbki skrawaniem stali stopowej 41Cr4 przy użyciu metody powierzchni odpowiedzi. Izelu, C. i Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尖半径对诱发振动和表面粗糙度的影响。 Izelu, C. i Eze, S. Wpływ głębokości skrawania, prędkości posuwu i promienia na chropowatość powierzchni stali stopowej 41Cr4 w procesie skrawania chropowatości powierzchni.Izelu, K. i Eze, S. Zastosowanie metodologii powierzchni odpowiedzi do zbadania wpływu głębokości skrawania, prędkości posuwu i promienia wierzchołka na drgania indukowane i chropowatość powierzchni podczas obróbki skrawaniem stali stopowej 41Cr4.Interpretacja. J. Engineering. technologia 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. i Yan, F. Porównanie zachowań trybokorozyjnych między stalą austenityczną 304 i martenzytyczną 410 w sztucznej wodzie morskiej. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. i Yan, F. Porównanie zachowań trybokorozyjnych między stalą austenityczną 304 i martenzytyczną 410 w sztucznej wodzie morskiej.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. i Yang, F. Porównanie zachowań trybokorozyjnych stali nierdzewnej austenitycznej i martenzytycznej 304 w sztucznej wodzie morskiej. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. i Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比较. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 stal nierdzewna在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. i Jan F. Porównanie korozji ciernej stali nierdzewnej austenitycznej i martenzytycznej 304 oraz stali nierdzewnej martenzytycznej 410 w sztucznej wodzie morskiej.RSC promuje. 6(109), 107933-107941 (2016).
Badanie to nie otrzymało żadnego konkretnego dofinansowania od żadnej agencji finansującej z sektora publicznego, komercyjnego ani non-profit.
Wydział Urządzeń Medycznych i Inżynierii Żywności, Uniwersytet Technologiczny w Szanghaju, nr 516, Yungong Road, Szanghaj, Chińska Republika Ludowa, 2000 93