សូមអរគុណសម្រាប់ការទស្សនា Nature.com ។កំណែកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលអ្នកកំពុងប្រើមានកម្រិតគាំទ្រ CSS ។សម្រាប់បទពិសោធន៍ដ៏ល្អបំផុត យើងសូមណែនាំឱ្យអ្នកប្រើកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលបានអាប់ដេត (ឬបិទមុខងារភាពឆបគ្នានៅក្នុង Internet Explorer)។ក្នុងពេលនេះ ដើម្បីធានាបាននូវការគាំទ្របន្ត យើងនឹងបង្ហាញគេហទំព័រដោយគ្មានរចនាប័ទ្ម និង JavaScript។
ឧប្បត្តិហេតុនៃការវះកាត់ arthroscopic បានកើនឡើងក្នុងរយៈពេល 2 ទសវត្សរ៍កន្លងមកនេះ ហើយប្រព័ន្ធកោរសក់ arthroscopic បានក្លាយជាឧបករណ៍ orthopedic ដែលត្រូវបានប្រើប្រាស់យ៉ាងទូលំទូលាយ។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ឡាមភាគច្រើនជាទូទៅមិនមុតស្រួច ងាយស្រួលពាក់។ល។គោលបំណងនៃអត្ថបទនេះគឺដើម្បីស៊ើបអង្កេតលើលក្ខណៈរចនាសម្ព័ន្ធនៃកាំបិតកាត់កែងថ្មីរបស់ BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical) ឡាម arthroscopic ។ផ្តល់នូវទិដ្ឋភាពទូទៅនៃការរចនាផលិតផល និងដំណើរការសុពលភាព។ឡាម arthroscopic BJKMC មានការរចនាបំពង់ក្នុងបំពង់ ដែលមានដៃអាវខាងក្រៅដែកអ៊ីណុក និងបំពង់ខាងក្នុងប្រហោងបង្វិល។សំបកខាងក្រៅ និងសំបកខាងក្នុងមានរន្ធបឺត និងកាត់ដែលត្រូវគ្នា ហើយមានស្នាមរន្ធនៅលើសំបកខាងក្នុង និងខាងក្រៅ។ដើម្បីបង្ហាញអំពីភាពត្រឹមត្រូវនៃការរចនា វាត្រូវបានប្រៀបធៀបទៅនឹងការបញ្ចូល Dyonics◊ Incisor◊ Plus ។រូបរាង ភាពរឹងរបស់ឧបករណ៍ ភាពរដុបនៃបំពង់ដែក កម្រាស់ជញ្ជាំងឧបករណ៍ ទម្រង់ធ្មេញ មុំ រចនាសម្ព័ន្ធរួម វិមាត្រសំខាន់ៗ។ល។ ត្រូវបានពិនិត្យ និងប្រៀបធៀប។ផ្ទៃធ្វើការ និងចុងរឹង និងស្តើងជាង។ដូច្នេះហើយ ផលិតផល BJKMC អាចដំណើរការបានយ៉ាងគាប់ចិត្តក្នុងការវះកាត់។
សន្លាក់នៅក្នុងខ្លួនមនុស្សគឺជាទម្រង់នៃទំនាក់ទំនងដោយប្រយោលរវាងឆ្អឹង។ពួកវាជារចនាសម្ព័ន្ធស្មុគ្រស្មាញ និងមានស្ថេរភាព ដែលដើរតួនាទីយ៉ាងសំខាន់ក្នុងជីវិតប្រចាំថ្ងៃរបស់យើង។ជំងឺមួយចំនួនផ្លាស់ប្តូរការចែកចាយបន្ទុកនៅក្នុងសន្លាក់ដែលបណ្តាលឱ្យមានការកំណត់មុខងារនិងការបាត់បង់មុខងារ 1 ។ការវះកាត់ឆ្អឹងតាមបែបប្រពៃណីគឺពិបាកក្នុងការព្យាបាលយ៉ាងត្រឹមត្រូវនូវការរាតត្បាតតិចតួច ហើយរយៈពេលនៃការជាសះស្បើយឡើងវិញបន្ទាប់ពីការព្យាបាលមានរយៈពេលយូរ។ការវះកាត់ Arthroscopic គឺជានីតិវិធីរាតត្បាតតិចតួច ដែលទាមទារតែការកាត់តូចមួយ បណ្តាលឱ្យរបួស និងស្នាមរបួសតិចជាងមុន មានរយៈពេលនៃការជាសះស្បើយលឿនជាងមុន និងផលវិបាកតិចជាង។ជាមួយនឹងការអភិវឌ្ឍន៍ឧបករណ៍វេជ្ជសាស្រ្ដ បច្ចេកទេសវះកាត់ដែលរាតត្បាតតិចតួចបំផុតបានក្លាយជានីតិវិធីទម្លាប់មួយសម្រាប់ការធ្វើរោគវិនិច្ឆ័យ និងការព្យាបាលឆ្អឹង។ភ្លាមៗបន្ទាប់ពីការវះកាត់ជង្គង់ arthroscopic លើកដំបូង វាត្រូវបានអនុម័តជាផ្លូវការជាបច្ចេកទេសវះកាត់ដោយ Kenji Takagi និង Masaki Watanabe នៅប្រទេសជប៉ុន 2,3 ។Arthroscopy និង endoprosthetics គឺជាវឌ្ឍនភាពដ៏សំខាន់បំផុតពីរនៅក្នុង orthopedics 4.សព្វថ្ងៃនេះ ការវះកាត់ arthroscopic រាតត្បាតតិចតួចត្រូវបានប្រើដើម្បីព្យាបាលលក្ខខណ្ឌ និងរបួសជាច្រើនប្រភេទ រួមមាន រលាកឆ្អឹង របួស meniscal របួស ligament cruciate ផ្នែកខាងមុខ និងក្រោយ រលាក synovitis ការបាក់ឆ្អឹងក្នុងសន្លាក់ របួស patellar subluxation ឆ្អឹងខ្ចី និងដំបៅរាងកាយរលុង។
ឧប្បត្តិហេតុនៃការវះកាត់ arthroscopic បានកើនឡើងក្នុងរយៈពេល 2 ទសវត្សរ៍កន្លងមកនេះ ហើយប្រព័ន្ធកោរសក់ arthroscopic បានក្លាយជាឧបករណ៍ orthopedic ដែលត្រូវបានប្រើប្រាស់យ៉ាងទូលំទូលាយ។បច្ចុប្បន្ននេះ គ្រូពេទ្យវះកាត់មានជម្រើសជាច្រើនដែលអាចរកបានសម្រាប់គ្រូពេទ្យវះកាត់ រួមទាំងការកសាងឡើងវិញនូវសរសៃចង cruciate, ការជួសជុល meniscus, ការផ្សាំ osteochondral, hip arthroscopy និង facet joint arthroscopy អាស្រ័យលើចំណង់ចំណូលចិត្តរបស់គ្រូពេទ្យវះកាត់1។នៅពេលដែលដំណើរការវះកាត់ arthroscopic ពង្រីកដល់សន្លាក់កាន់តែច្រើន គ្រូពេទ្យអាចពិនិត្យសន្លាក់ synovial និងវះកាត់ព្យាបាលអ្នកជំងឺតាមរបៀបដែលមិននឹកស្មានដល់ពីមុន។ទន្ទឹមនឹងនេះឧបករណ៍ផ្សេងទៀតត្រូវបានបង្កើតឡើង។ពួកវាជាធម្មតាមានអង្គភាពបញ្ជាមួយ ដៃមួយជាមួយនឹងម៉ូទ័រដ៏មានឥទ្ធិពល និងឧបករណ៍កាត់។ឧបករណ៍បំបែកអនុញ្ញាតឱ្យមានការបឺត និងកំទេចកំទីក្នុងពេលដំណាលគ្នា និងបន្ត។
ដោយសារតែភាពស្មុគស្មាញនៃការវះកាត់ arthroscopic ឧបករណ៍ជាច្រើនត្រូវបានទាមទារជាញឹកញាប់។ឧបករណ៍វះកាត់សំខាន់ៗដែលប្រើក្នុងការវះកាត់ arthroscopic រួមមាន arthroscopes, កន្ត្រៃស៊ើបអង្កេត, punches, forceps, arthroscopic knives, meniscus blades and razors, electrosurgical instruments, lasers, radio frequency instruments and other instruments 7.
ឡាមគឺជាឧបករណ៍សំខាន់ក្នុងការវះកាត់។មានគោលការណ៍សំខាន់ពីរនៃការវះកាត់ arthroscopic pliers ។ទីមួយគឺត្រូវយកសំណល់នៃឆ្អឹងខ្ចីដែលខូច រួមទាំងសាកសពរលុង និងឆ្អឹងខ្ចីសន្លាក់អណ្តែតចេញ ដោយការបឺត និងលាងសម្អាតសន្លាក់ជាមួយនឹងទឹកអំបិលច្រើន ដើម្បីលុបដំបៅក្នុងសន្លាក់ និងអ្នកសម្រុះសម្រួលរលាក។មួយ​ទៀត​គឺ​ការ​យក​ឆ្អឹង​ខ្ចី​ចេញ​ពី​ឆ្អឹង subchondral និង​ជួសជុល​ខូច​ឆ្អឹង​ខ្ចី​ដែល​ពាក់។meniscus រហែកត្រូវបានដកចេញហើយ meniscus ពាក់និងខូចត្រូវបានបង្កើតឡើង។ឡាម​ក៏​ត្រូវ​បាន​គេ​ប្រើ​ដើម្បី​យក​ជាលិកា synovial រលាក​មួយ​ចំនួន ឬ​ទាំងអស់​ចេញ​ផង​ដែរ​ដូចជា hyperplasia និង thickening1។
ស្បែកក្បាលដែលរាតត្បាតតិចតួចបំផុតមានផ្នែកកាត់ជាមួយនឹងសំបកខាងក្រៅប្រហោង និងបំពង់ខាងក្នុងប្រហោង។ពួកវាកម្រមានធ្មេញ 8 សម្រាប់កាត់។គន្លឹះនៃកាំបិតផ្សេងៗគ្នាផ្តល់នូវកម្រិតផ្សេងគ្នានៃថាមពលកាត់ដល់ឡាម។ធ្មេញឡាម arthroscopic ធម្មតាធ្លាក់ជាបីប្រភេទ (រូបភាពទី 1): (ក) បំពង់ខាងក្នុង និងខាងក្រៅរលោង;ខ) បំពង់ខាងក្រៅរលោង និងបំពង់ខាងក្នុងដែលមានស្នាមប្រេះ។(គ) សសរ (ដែលអាចជាឡាម)) បំពង់ខាងក្នុង និងខាងក្រៅ។9. ភាពមុតស្រួចរបស់ពួកគេចំពោះជាលិកាទន់កើនឡើង។កម្លាំងកំពូលជាមធ្យម និងប្រសិទ្ធភាពនៃការកាត់របស់ saw នៃការបញ្ជាក់ដូចគ្នាគឺប្រសើរជាងរបាររាបស្មើ 10 ។
ទោះយ៉ាងណាក៏ដោយ មានបញ្ហាមួយចំនួនជាមួយនឹងកោរសក់ arthroscopic ដែលអាចរកបាននាពេលបច្ចុប្បន្ន។ទីមួយ blade មិនមុតស្រួចគ្រប់គ្រាន់ទេហើយវាងាយស្រួលក្នុងការទប់ស្កាត់នៅពេលកាត់ជាលិកាទន់។ទីពីរ ឡាម​អាច​កាត់​បាន​តែ​ជាលិកា synovial ទន់​ប៉ុណ្ណោះ គ្រូពេទ្យ​ត្រូវ​តែ​ប្រើ​ក្រែ​ដើម្បី​ខាត់​ឆ្អឹង។ដូច្នេះ blades ចាំបាច់ត្រូវផ្លាស់ប្តូរជាញឹកញាប់ក្នុងអំឡុងពេលប្រតិបត្តិការដែលបង្កើនពេលវេលាប្រតិបត្តិការ។ការកាត់ការខូចខាត និងការពាក់ឡាមក៏ជាបញ្ហាទូទៅផងដែរ។ភាពជាក់លាក់នៃម៉ាស៊ីន និងការត្រួតពិនិត្យភាពត្រឹមត្រូវពិតជាបានបង្កើតសន្ទស្សន៍វាយតម្លៃតែមួយ។
បញ្ហា​ទី​មួយ​គឺ​កាំបិត​ឡាម​មិន​រលោង​គ្រប់គ្រាន់​ដោយសារ​គម្លាត​ច្រើន​ពេក​រវាង​កាំបិត​ខាងក្នុង និង​ខាងក្រៅ។ដំណោះស្រាយចំពោះបញ្ហាទីពីរអាចជាការបង្កើនមុំនៃឡាមនិងបង្កើនកម្លាំងនៃសម្ភារៈសំណង់។
ឡាម arthroscopic BJKMC ថ្មីដែលមាន serrated blade អាចដោះស្រាយបញ្ហានៃគែមកាត់មិនច្បាស់ ការស្ទះងាយស្រួល និងការពាក់ឧបករណ៍លឿន។ដើម្បីសាកល្បងភាពជាក់ស្តែងនៃការរចនាម៉ូដឡាម BJKMC ថ្មី វាត្រូវបានប្រៀបធៀបជាមួយនឹងសមភាគីរបស់ Dyonics◊ គឺ Incisor◊ Plus Blade ។
ឡាម arthroscopic ថ្មីមានការរចនាបំពង់ក្នុងបំពង់ រួមទាំងដៃអាវខាងក្រៅធ្វើពីដែកអ៊ីណុក និងបំពង់ខាងក្នុងប្រហោងដែលបង្វិលជាមួយនឹងរន្ធបឺត និងកាត់ដែលត្រូវគ្នានៅលើដៃអាវខាងក្រៅ និងបំពង់ខាងក្នុង។សំបកខាងក្នុង និងខាងក្រៅមានស្នាមរន្ធ។កំឡុងពេលប្រតិបត្តិការ ប្រព័ន្ធថាមពលធ្វើឱ្យបំពង់ខាងក្នុងបង្វិល ហើយបំពង់ខាងក្រៅខាំធ្មេញ ធ្វើអន្តរកម្មជាមួយការកាត់។ស្នាមវះជាលិកាដែលបានបញ្ចប់ និងសាកសពរលុងត្រូវបានយកចេញពីសន្លាក់តាមរយៈបំពង់ខាងក្នុងប្រហោង។ដើម្បីបង្កើនប្រសិទ្ធភាព និងប្រសិទ្ធភាពនៃការកាត់ រចនាសម្ព័ន្ធធ្មេញកោងត្រូវបានជ្រើសរើស។ការផ្សារឡាស៊ែរត្រូវបានប្រើសម្រាប់ផ្នែកសមាសធាតុ។រចនាសម្ព័ននៃក្បាលកោរសក់ទ្វេរដងធម្មតាត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 2 ។
នៅក្នុងការរចនាទូទៅ អង្កត់ផ្ចិតខាងក្រៅនៃចុងខាងមុខនៃកោរសក់ arthroscopic គឺតូចជាងចុងក្រោយបន្តិច។ឡាម​មិន​គួរ​ត្រូវ​បាន​បង្ខំ​ឱ្យ​ចូល​ទៅ​ក្នុង​ចន្លោះ​រួម​ទេ ព្រោះ​ទាំង​ចុង​និង​គែម​នៃ​បង្អួច​កាត់​ត្រូវ​បាន​លាង​ចេញ និង​បំផ្លាញ​ផ្ទៃ​សន្លាក់។លើសពីនេះទៀតទទឹងនៃបង្អួចកោរសក់គួរតែធំល្មម។បង្អួចកាន់តែធំទូលាយ កោរសក់កាន់តែមានរបៀបរៀបរយកាន់តែកាត់ និងបឺត ហើយការពារការស្ទះនៃបង្អួចកាន់តែប្រសើរ។
ពិភាក្សាអំពីឥទ្ធិពលនៃទម្រង់ធ្មេញលើកម្លាំងកាត់។គំរូ 3D នៃឡាមត្រូវបានបង្កើតឡើងដោយប្រើប្រាស់កម្មវិធី SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA)។ម៉ូដែលសំបកខាងក្រៅដែលមានទម្រង់ធ្មេញខុសៗគ្នាត្រូវបាននាំចូលទៅក្នុងកម្មវិធីធាតុកំណត់ (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) សម្រាប់ការវិភាគសំណាញ់ និងភាពតានតឹង។លក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិក (ម៉ូឌុលនៃការបត់បែននិងសមាមាត្រ Poisson) នៃវត្ថុធាតុដើមត្រូវបានផ្តល់ឱ្យនៅក្នុងតារាង។1. ដង់ស៊ីតេនៃសំណាញ់ដែលប្រើសម្រាប់ជាលិកាទន់គឺ 0.05 មីលីម៉ែត្រ ហើយយើងបានចម្រាញ់មុខបន្ទះចំនួន 11 ដែលមានទំនាក់ទំនងជាមួយជាលិកាទន់ (រូបភាព 3a) ។ម៉ូដែលទាំងមូលមាន 40,522 nodes និង 45,449 meshes ។នៅក្នុងការកំណត់លក្ខខណ្ឌព្រំដែន យើងដាក់កម្រិតយ៉ាងពេញលេញនូវ 6 ដឺក្រេនៃសេរីភាពដែលបានផ្តល់ឱ្យ 4 ជ្រុងនៃជាលិការទន់ ហើយឡាមឡាមត្រូវបានបង្វិល 20° ជុំវិញអ័ក្ស x (រូបភាព 3b) ។
ការវិភាគនៃគំរូឡាមចំនួនបី (រូបភាពទី 4) បានបង្ហាញថាចំណុចនៃភាពតានតឹងអតិបរមាកើតឡើងនៅការផ្លាស់ប្តូររចនាសម្ព័ន្ធភ្លាមៗដែលស្របទៅនឹងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច។ឡាម​ជា​ឧបករណ៍​ដែល​អាច​ប្រើ​ចោល​បាន 4 ហើយ​វា​មាន​ហានិភ័យ​តិច​តួច​នៃ​ការ​បាក់​បែក​ក្នុង​ពេល​ប្រើ​ម្តង។ដូច្នេះហើយ យើងផ្តោតជាសំខាន់ទៅលើសមត្ថភាពកាត់របស់វា។ភាពតានតឹងអតិបរិមាដែលធ្វើសកម្មភាពលើជាលិកាទន់អាចឆ្លុះបញ្ចាំងពីលក្ខណៈនេះ។នៅក្រោមលក្ខខណ្ឌប្រតិបត្តិការដូចគ្នានៅពេលដែលភាពតានតឹងដែលស្មើនឹងអតិបរមាគឺធំបំផុតវាត្រូវបានចាត់ទុកថាជាបឋមថាលក្ខណៈសម្បត្តិនៃការកាត់របស់វាគឺល្អបំផុត។នៅក្នុងលក្ខខណ្ឌនៃភាពតានតឹងជាលិកាទន់ ឡាមទម្រង់ធ្មេញ 60° ផលិតបាននូវភាពតានតឹងកាត់ជាលិកាទន់អតិបរមា (39.213 MPa) ។
ការចែកចាយស្ត្រេសនៃកោរសក់ និងជាលិកាទន់ នៅពេលដែលសំបកឡាមដែលមានទម្រង់ធ្មេញផ្សេងៗគ្នាកាត់ជាលិកាទន់៖ (ក) ទម្រង់ធ្មេញ 50° (ខ) ទម្រង់ធ្មេញ 60° (គ) ទម្រង់ធ្មេញ 70°។
ដើម្បីបង្ហាញអំពីភាពត្រឹមត្រូវនៃការរចនានៃ BJKMC blade ថ្មី វាត្រូវបានប្រៀបធៀបជាមួយនឹងដាវ Dyonics◊ Incisor◊ Plus (រូបភាពទី 5) ដែលមានលក្ខណៈដូចគ្នា។ប្រភេទដូចគ្នាចំនួនបីនៃផលិតផលនីមួយៗត្រូវបានប្រើប្រាស់នៅក្នុងការពិសោធន៍ទាំងអស់។ឡាមដែលប្រើរួចទាំងអស់គឺថ្មី និងមិនមានការខូចខាត
កត្តាដែលប៉ះពាល់ដល់ដំណើរការរបស់ឡាមរួមមាន ភាពរឹង និងកម្រាស់របស់កាំបិត ភាពរដុបនៃបំពង់ដែក និងទម្រង់ និងមុំនៃធ្មេញ។ដើម្បីវាស់វណ្ឌវង្ក និងមុំនៃធ្មេញ ឧបករណ៍បញ្ចាំងវណ្ឌវង្កដែលមានកម្រិតបង្ហាញ 0.001 ម.ម ត្រូវបានជ្រើសរើស (ស៊េរី Starrett 400 រូបទី 6)។នៅក្នុងការពិសោធន៍ កោរសក់ត្រូវបានដាក់នៅលើកៅអីធ្វើការ។វាស់ទម្រង់ធ្មេញ និងមុំដែលទាក់ទងទៅនឹងសក់កាត់នៅលើអេក្រង់ព្យាករ ហើយប្រើមីក្រូម៉ែត្រជាភាពខុសគ្នារវាងបន្ទាត់ទាំងពីរដើម្បីកំណត់រង្វាស់។ទំហំទម្រង់ធ្មេញពិតប្រាកដត្រូវបានទទួលដោយបែងចែកវាដោយការពង្រីកនៃគោលបំណងដែលបានជ្រើសរើស។ដើម្បីវាស់មុំធ្មេញ សូមតម្រឹមចំណុចថេរនៅផ្នែកម្ខាងនៃមុំវាស់ជាមួយនឹងចំនុចប្រសព្វនៃបន្ទាត់រងនៅលើអេក្រង់ញាស់ ហើយប្រើទស្សន៍ទ្រនិចមុំក្នុងតារាងដើម្បីអាន។
ដោយការពិសោធន៍នេះម្តងទៀត វិមាត្រសំខាន់នៃប្រវែងការងារ (បំពង់ខាងក្នុង និងខាងក្រៅ) អង្កត់ផ្ចិតខាងក្រៅខាងមុខ និងក្រោយ ប្រវែងបង្អួច និងទទឹង និងកម្ពស់ធ្មេញត្រូវបានវាស់។
ពិនិត្យភាពរដុបលើផ្ទៃដោយប្រើឧបករណ៍ចង្អុល។ចុងរបស់ឧបករណ៍ត្រូវបានផ្លាស់ទីផ្ដេកពីលើគំរូ កាត់កែងទៅទិសដៅនៃគ្រាប់ធញ្ញជាតិដែលបានដំណើរការ។ភាពរដុបជាមធ្យម Ra ត្រូវបានទទួលដោយផ្ទាល់ពីឧបករណ៍។នៅលើរូបភព។7 បង្ហាញឧបករណ៍ដែលមានម្ជុល (Mitutoyo SJ-310) ។
ភាពរឹងរបស់ឡាមត្រូវបានវាស់ដោយយោងទៅតាមការធ្វើតេស្តភាពរឹងរបស់ Vickers ISO 6507-1:20055។គ្រាប់ពេជ្រត្រូវបានចុចចូលទៅក្នុងផ្ទៃនៃគំរូសម្រាប់រយៈពេលដែលបានផ្តល់ឱ្យក្រោមកម្លាំងសាកល្បងជាក់លាក់មួយ។បន្ទាប់មកប្រវែងអង្កត់ទ្រូងនៃការចូលបន្ទាត់ត្រូវបានវាស់បន្ទាប់ពីការយកចេញនៃធាតុចូល។ភាពរឹងរបស់ Vickers គឺសមាមាត្រទៅនឹងសមាមាត្រនៃកម្លាំងសាកល្បងទៅនឹងផ្ទៃនៃចំណាប់អារម្មណ៍។
កំរាស់ជញ្ជាំងនៃក្បាលកោរត្រូវបានវាស់ដោយការបញ្ចូលក្បាលបាល់រាងស៊ីឡាំងដែលមានភាពត្រឹមត្រូវ 0.01 មម និងជួររង្វាស់ប្រហែល 0-200 មម។កម្រាស់ជញ្ជាំងត្រូវបានកំណត់ថាជាភាពខុសគ្នារវាងអង្កត់ផ្ចិតខាងក្រៅនិងខាងក្នុងនៃឧបករណ៍។នីតិវិធីពិសោធន៍សម្រាប់វាស់កម្រាស់ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 8 ។
ការអនុវត្តរចនាសម្ព័ន្ធនៃឡាម BJKMC ត្រូវបានប្រៀបធៀបជាមួយនឹងឡាម Dyonics◊ នៃការបញ្ជាក់ដូចគ្នា។ទិន្នន័យដំណើរការសម្រាប់ផ្នែកនីមួយៗនៃផលិតផលត្រូវបានវាស់វែង និងប្រៀបធៀប។ដោយផ្អែកលើទិន្នន័យវិមាត្រ សមត្ថភាពកាត់នៃផលិតផលទាំងពីរអាចព្យាករណ៍បាន។ផលិតផលទាំងពីរមានលក្ខណៈសម្បត្តិរចនាសម្ព័ន្ធដ៏ល្អឥតខ្ចោះ ការវិភាគប្រៀបធៀបនៃចរន្តអគ្គិសនីពីគ្រប់ភាគីនៅតែត្រូវបានទាមទារ។
យោងតាមការពិសោធន៍មុំ លទ្ធផលត្រូវបានបង្ហាញក្នុងតារាងទី 2 និងតារាងទី 3 ។ គម្លាតមធ្យម និងស្តង់ដារនៃទិន្នន័យមុំទម្រង់សម្រាប់ផលិតផលទាំងពីរមិនខុសគ្នាតាមស្ថិតិទេ។
ការប្រៀបធៀបនៃប៉ារ៉ាម៉ែត្រសំខាន់ៗមួយចំនួននៃផលិតផលទាំងពីរត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 9។ បើនិយាយពីទទឹង និងប្រវែងបំពង់ខាងក្នុង និងខាងក្រៅ បង្អួចបំពង់ខាងក្នុង និងខាងក្រៅរបស់ Dyonics◊ វែងជាង និងធំជាងរបស់ BJKMC បន្តិច។នេះមានន័យថា Dyonics◊ អាចមានកន្លែងច្រើនដើម្បីកាត់ ហើយបំពង់ទំនងជាមិនសូវស្ទះ។ផលិតផលទាំងពីរមិនមានភាពខុសប្លែកគ្នាតាមស្ថិតិក្នុងន័យផ្សេងទៀតទេ។
ផ្នែកនៃឡាម BJKMC ត្រូវបានភ្ជាប់ដោយការផ្សារឡាស៊ែរ។ដូច្នេះមិនមានសម្ពាធខាងក្រៅនៅលើ weld ទេ។ផ្នែកដែលត្រូវផ្សារដែកមិនទទួលរងនូវភាពតានតឹងកម្ដៅ ឬខូចទ្រង់ទ្រាយកម្ដៅឡើយ។ផ្នែកផ្សារតូចចង្អៀត ការជ្រៀតចូលមានទំហំធំ កម្លាំងមេកានិចនៃផ្នែកផ្សារដែកខ្ពស់ រំញ័រខ្លាំង ធន់នឹងផលប៉ះពាល់ខ្ពស់។សមាសធាតុផ្សារដែកឡាស៊ែរមានភាពជឿជាក់ខ្ពស់ក្នុងការជួបប្រជុំគ្នា14,15។
ភាពរដុបនៃផ្ទៃគឺជារង្វាស់នៃវាយនភាពនៃផ្ទៃមួយ។សមាសធាតុប្រេកង់ខ្ពស់ និងរលកខ្លីនៃផ្ទៃវាស់ ដែលកំណត់អន្តរកម្មរវាងវត្ថុ និងបរិស្ថានរបស់វាត្រូវបានពិចារណា។ដៃអាវខាងក្រៅនៃកាំបិតខាងក្នុង និងផ្នែកខាងក្នុងនៃបំពង់ខាងក្នុងគឺជាផ្ទៃការងារសំខាន់នៃឡាម។ការកាត់បន្ថយភាពរដុបនៃផ្ទៃទាំងពីរអាចកាត់បន្ថយការពាក់នៅលើឡាមបានយ៉ាងមានប្រសិទ្ធភាព និងធ្វើអោយដំណើរការរបស់វាប្រសើរឡើង។
ភាពរដុបនៃសំបកខាងក្រៅ ក៏ដូចជាផ្ទៃខាងក្នុង និងខាងក្រៅនៃផ្នែកខាងក្នុងនៃបំពង់ដែកពីរ ត្រូវបានទទួលដោយពិសោធន៍។តម្លៃមធ្យមរបស់ពួកគេត្រូវបានបង្ហាញនៅក្នុងរូបភាពទី 10. ផ្ទៃខាងក្នុងនៃស្រទាប់ខាងក្រៅនិងផ្ទៃខាងក្រៅនៃកាំបិតខាងក្នុងគឺជាផ្ទៃការងារសំខាន់។ភាពរដុបនៃផ្ទៃខាងក្នុងនៃកន្ត្រៃ និងផ្ទៃខាងក្រៅនៃកាំបិតខាងក្នុង BJKMC គឺទាបជាងផលិតផល Dyonics◊ ស្រដៀងគ្នា (ការបញ្ជាក់ដូចគ្នា)។នេះមានន័យថាផលិតផល BJKMC អាចទទួលបានលទ្ធផលជាទីគាប់ចិត្តទាក់ទងនឹងដំណើរការកាត់។
យោងតាមការធ្វើតេស្តភាពរឹងរបស់ blade ទិន្នន័យពិសោធន៍នៃឡាមឡាមពីរក្រុមត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 11 ។ ឡាម arthroscopic ភាគច្រើនត្រូវបានផលិតពីដែកអ៊ីណុក austenitic ដោយសារតែកម្លាំងខ្ពស់ ភាពតឹង និង ductility ដែលត្រូវការសម្រាប់ឡាម។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ក្បាលកោរសក់ BJKMC ត្រូវបានផលិតចេញពីដែកអ៊ីណុក 1RK91 martensitic ។ដែកអ៊ីណុក Martensitic មានកម្លាំង និងរឹងខ្ពស់ជាងដែកអ៊ីណុក austenitic ១៧.ធាតុគីមីនៅក្នុងផលិតផល BJKMC បំពេញតាមតម្រូវការរបស់ S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments) កំឡុងពេលដំណើរការបង្កើត។សម្ភារៈត្រូវបានធ្វើតេស្តសម្រាប់ cytotoxicity និងត្រូវបានប្រើប្រាស់យ៉ាងទូលំទូលាយនៅក្នុងឧបករណ៍វេជ្ជសាស្ត្រ។
វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញពីលទ្ធផលនៃការវិភាគធាតុកំណត់ដែលកំហាប់ភាពតានតឹងនៃឡាមត្រូវបានប្រមូលផ្តុំជាចម្បងលើទម្រង់ធ្មេញ។IRK91 គឺជាដែកអ៊ីណុក supermartensitic ដែលមានកម្លាំងខ្ពស់ ជាមួយនឹងភាពរឹងខ្ពស់ និងកម្លាំង tensile ល្អទាំងនៅសីតុណ្ហភាពបន្ទប់ និងសីតុណ្ហភាពកើនឡើង។កម្លាំង tensile នៅសីតុណ្ហភាពបន្ទប់អាចឡើងដល់ជាង 2000 MPa ហើយតម្លៃភាពតានតឹងអតិបរមាយោងតាមការវិភាគធាតុកំណត់គឺប្រហែល 130 MPa ដែលនៅឆ្ងាយពីដែនកំណត់នៃការបាក់ឆ្អឹងនៃសម្ភារៈ។យើងជឿថាហានិភ័យនៃការបាក់ឆ្អឹងគឺតូចណាស់។
កម្រាស់របស់កាំបិតប៉ះពាល់ដោយផ្ទាល់ទៅលើសមត្ថភាពកាត់របស់ឡាម។កម្រាស់ជញ្ជាំងកាន់តែស្តើង ដំណើរការកាត់កាន់តែប្រសើរ។ឡាម BJKMC ថ្មីកាត់បន្ថយកម្រាស់ជញ្ជាំងនៃរបារបង្វិលពីរផ្ទុយគ្នា ហើយក្បាលមានជញ្ជាំងស្តើងជាងសមភាគីរបស់វាពី Dyonics◊។កាំបិតស្តើងជាងអាចបង្កើនថាមពលកាត់នៃព័ត៌មានជំនួយ។
ទិន្នន័យនៅក្នុងតារាងទី 4 បង្ហាញថាកម្រាស់ជញ្ជាំងនៃឡាម BJKMC ដែលវាស់វែងដោយវិធីសាស្ត្រវាស់កម្រាស់ជញ្ជាំងបង្រួម-បង្វិលគឺតូចជាងឡាម Dyonics◊ នៃការបញ្ជាក់ដូចគ្នា។
យោងតាមការពិសោធន៍ប្រៀបធៀប ឡាម arthroscopic BJKMC ថ្មីបានបង្ហាញពីភាពខុសគ្នានៃការរចនាជាក់ស្តែងពីគំរូ Dyonics◊ ស្រដៀងគ្នា។បើប្រៀបធៀបទៅនឹង Dyonics◊ Incisor◊ Plus សិលាចារឹកទាក់ទងនឹងលក្ខណៈសម្បត្តិសម្ភារៈ ការបញ្ចូលធ្មេញពីរដង BJKMC មានផ្ទៃដំណើរការរលោងជាង និងចុងរឹង និងស្តើងជាង។ដូច្នេះហើយ ផលិតផល BJKMC អាចដំណើរការបានយ៉ាងគាប់ចិត្តក្នុងការវះកាត់។ការសិក្សានេះត្រូវបានរៀបចំឡើងនាពេលអនាគត ហើយការអនុវត្តជាក់លាក់ចាំបាច់ត្រូវធ្វើតេស្តនៅក្នុងការពិសោធន៍ជាបន្តបន្ទាប់។
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. ការពិនិត្យឡើងវិញលើឧបករណ៍វះកាត់នៃការបាក់ឆ្អឹងសន្លាក់ជង្គង់ និងការវះកាត់ឆ្អឹងត្រគាកសរុប។ Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. ការពិនិត្យឡើងវិញលើឧបករណ៍វះកាត់នៃការបាក់ឆ្អឹងសន្លាក់ជង្គង់ និងការវះកាត់ឆ្អឹងត្រគាកសរុប។Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T, និង Chen B. ការពិនិត្យមើលឧបករណ៍វះកាត់សម្រាប់ការបាក់ឆ្អឹងជង្គង់ arthroscopic និង arthroplasty ត្រគាកសរុប។ Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述។ Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T, និង Chen B. ការពិនិត្យឡើងវិញនៃឧបករណ៍វះកាត់សម្រាប់ការបំផ្លាញជង្គង់ arthroscopic និងការជំនួសត្រគាកសរុប។ដំណើរការសៀក។65, 291–298 (2017) ។
Pssler, HH & Yang, Y. អតីតកាល និងអនាគតនៃ Arthroscopy ។ Pssler, HH & Yang, Y. អតីតកាល និងអនាគតនៃ Arthroscopy ។ Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии ។ Pssler, HH & Yang, Y. អតីតកាល និងអនាគតនៃ arthroscopy ។ Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检的过去和未来។ Pssler, HH & Yang, Y. ការពិនិត្យ Arthroscopy នៃអតីតកាល និងអនាគតកាល។ Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии ។ Pssler, HH & Yang, Y. អតីតកាល និងអនាគតនៃ arthroscopy ។របួសកីឡា 5-1​3 (Springer, 2012)។
Tingstad, EM & Spindler, KP ឧបករណ៍ arthroscopic មូលដ្ឋាន។ Tingstad, EM & Spindler, KP ឧបករណ៍ arthroscopic មូលដ្ឋាន។Tingstad, EM និង Spindler, KP ឧបករណ៍ arthroscopic មូលដ្ឋាន។ Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械។ Tingstad, EM & Spindler, KPTingstad, EM និង Spindler, KP ឧបករណ៍ arthroscopic មូលដ្ឋាន។ការងារ។បច្ចេកវិទ្យា។ថ្នាំកីឡា។12(3), 200-203 (2004)។
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. ការសិក្សា Arthroscopic នៃសន្លាក់ស្មានៅក្នុងទារក។ Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. ការសិក្សា Arthroscopic នៃសន្លាក់ស្មានៅក្នុងទារក។Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J., និង Murillo-Gonzalez, J. ការពិនិត្យ Arthroscopic នៃសន្លាក់ស្មាគភ៌។ Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究។ Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. និង Murillo-Gonzalez, J. ការពិនិត្យ Arthroscopic នៃសន្លាក់ស្មាគភ៌។សមាសធាតុ។J. សន្លាក់។ការតភ្ជាប់។ទិនានុប្បវត្តិនៃការវះកាត់។21(9), 1114-1119 (2005)។
Wieser, K. et al ។ការធ្វើតេស្តមន្ទីរពិសោធន៍ដែលបានគ្រប់គ្រងនៃប្រព័ន្ធកោរសក់ arthroscopic: តើ blades, សម្ពាធទំនាក់ទំនង និងល្បឿនប៉ះពាល់ដល់ដំណើរការ blade?សមាសធាតុ។J. សន្លាក់។ការតភ្ជាប់។ទិនានុប្បវត្តិនៃការវះកាត់។28(10), 497-1503 (2012)។
Miller R. គោលការណ៍ទូទៅនៃ arthroscopy ។ការវះកាត់ឆ្អឹងរបស់ Campbell, លើកទី 8, 1817-1858 ។(Mosby Yearbook, 1992)។
Cooper, DE & Fouts, B. Single-portal arthroscopy: របាយការណ៍បច្ចេកទេសថ្មីមួយ។ Cooper, DE & Fouts, B. Single-portal arthroscopy: របាយការណ៍បច្ចេកទេសថ្មីមួយ។Cooper, DE និង Footes, B. Single portal arthroscopy: របាយការណ៍ស្តីពីបច្ចេកទេសថ្មីមួយ។ Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检在：新技术报告។ Cooper, DE & Fouts, B.Cooper, DE និង Footes, B. Single-port arthroscopy: របាយការណ៍ស្តីពីបច្ចេកវិទ្យាថ្មី។សមាសធាតុ។បច្ចេកវិទ្យា។2(3), e265-e269 (2013)។
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: ការពិនិត្យឡើងវិញនៃកោរសក់ និង burrs ។ Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: ការពិនិត្យឡើងវិញនៃកោរសក់ និង burrs ។Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. និង Compson J. Arthroscopic drive instruments: ទិដ្ឋភាពទូទៅនៃឡាម និង burs ។ Singh, S.,Tavakkolizadeh, A.,Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述។ Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopy power tools: 剃羉刀和毛刺全述។Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. និង Compson J. ឧបករណ៍កម្លាំង Arthroscopic៖ ទិដ្ឋភាពទូទៅនៃឡាម និងស្នាមប្រេះ។ឆ្អឹង។របួស 23(5), 357–361 (2009)។
Anderson, PS & LaBarbera, M. ផលវិបាកមុខងារនៃការរចនាធ្មេញ៖ ឥទ្ធិពលនៃរូបរាងរបស់កាំបិតទៅលើថាមពលនៃការកាត់។ Anderson, PS & LaBarbera, M. ផលវិបាកមុខងារនៃការរចនាធ្មេញ៖ ឥទ្ធិពលនៃរូបរាងរបស់កាំបិតទៅលើថាមពលនៃការកាត់។Anderson, PS និង Labarbera, M. ផលប៉ះពាល់មុខងារនៃការរចនាធ្មេញ៖ ផលប៉ះពាល់នៃរូបរាងរបស់កាំបិតលើថាមពលកាត់។ Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响។ Anderson, PS & LaBarbera, M.Anderson, PS និង Labarbera, M. ផលប៉ះពាល់មុខងារនៃការរចនាធ្មេញ៖ ឥទ្ធិពលនៃរូបរាងរបស់កាំបិតលើថាមពលកាត់។J. Exp.ជីវវិទ្យា។211(22), 3619–3626 (2008)។
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. In vitro និងការវិភាគធាតុកំណត់នៃបច្ចេកទេសជួសជុល cuff rotator ប្រលោមលោក។ Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. In vitro និងការវិភាគធាតុកំណត់នៃបច្ចេកទេសជួសជុល cuff rotator ប្រលោមលោក។Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N, និង Minami A. ការវិភាគធាតុនៅក្នុង vitro និង finite នៃបច្ចេកទេសជួសជុល rotator cuff ប្រលោមលោក។ Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析។ Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N, និង Minami A. ការវិភាគធាតុនៅក្នុង vitro និង finite នៃបច្ចេកទេសជួសជុល rotator cuff ប្រលោមលោក។J. ការវះកាត់ស្មា និងកែងដៃ។១៧(៦), ៩៨៦-៩៩២ (២០០៨)។
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight medial knot tying អាចបង្កើនហានិភ័យនៃការដកថយបន្ទាប់ពីការជួសជុលសមមូល transosseous នៃ rotator cuff tendon ។ Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight medial knot tying អាចបង្កើនហានិភ័យនៃការដកថយបន្ទាប់ពីការជួសជុលសមមូល transosseous នៃ rotator cuff tendon ។ Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугое завязывание медиального узла может увеличить риск прорвско остного эквивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT ការចងតឹងនៃសរសៃចង medial អាចបង្កើនហានិភ័យនៃការដាច់រហែកឡើងវិញបន្ទាប់ពីការជួសជុលសមមូល transosseous នៃ rotator cuff tendon នៃស្មា។ Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT 紧内侧打结可能会增加肩袖肌的腱经骨等效修傩吏។ Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы могут увеличить риск повторногов райзрыа жеты плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight medial ligaments អាចបង្កើនហានិភ័យនៃការដាច់រហែកនៃសរសៃពួរ rotator cuff នៃស្មា បន្ទាប់ពីការវះកាត់ឆ្អឹងដែលស្មើនឹងឆ្អឹង។ជីវវេជ្ជសាស្ត្រ។អាលម៉ា ម៉ារ័រ ចក្រភពអង់គ្លេស។28(3), 267–277 (2017)។
លោក Zhang SV et al ។ការចែកចាយភាពតានតឹងនៅក្នុង labrum complex និង rotator cuff កំឡុងពេលចលនាស្មានៅក្នុង vivo: ការវិភាគធាតុកំណត់។សមាសធាតុ។J. សន្លាក់។ការតភ្ជាប់។ទិនានុប្បវត្តិនៃការវះកាត់។31(11), 2073-2081(2015)។
P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG laser welding of AISI 304 stainless steel foils ។ P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG laser welding of AISI 304 stainless steel foils ។ P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги из нержавеющей стали AISI 304 ។ P'ng, D. & Molian, P. ការផ្សារឡាស៊ែរនៃ Nd:YAG ជាមួយនឹងម៉ូឌុលគុណភាពនៃ AISI 304 foil ដែកអ៊ីណុក។ P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔។ P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG laser welding of AISI 304 stainless steel foil. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 304 ។ P'ng, D. & Molian, P. Q-switched Nd:YAG laser welding of stainless steel AISI 304 foil ។អាលម៉ា វិទ្យាសាស្រ្ត ចក្រភពអង់គ្លេស។៤៨៦(១-២), ៦៨០-៦៨៥ (២០០៨)។
Kim, JJ និង Tittel, FC នៅក្នុងដំណើរការនៃសង្គមអន្តរជាតិសម្រាប់វិស្វកម្មអុបទិក (1991) ។
Izelu, C. & Eze, S. ការស៊ើបអង្កេតលើឥទ្ធិពលនៃជម្រៅនៃការកាត់ អត្រាចំណី និងកាំច្រមុះរបស់ឧបករណ៍ លើការរំញ័រដែលបណ្ដាលមកពី និងភាពរដុបលើផ្ទៃ កំឡុងពេលងាករឹងនៃដែក alloy 41Cr4 ដោយប្រើវិធីសាស្រ្តផ្ទៃឆ្លើយតប។ Izelu, C. & Eze, S. ការស៊ើបអង្កេតលើឥទ្ធិពលនៃជម្រៅនៃការកាត់ អត្រាចំណី និងកាំច្រមុះរបស់ឧបករណ៍ លើការរំញ័រដែលបណ្ដាលមកពី និងភាពរដុបលើផ្ទៃ កំឡុងពេលងាករឹងនៃដែកយ៉ាន់ស្ព័រ 41Cr4 ដោយប្រើវិធីសាស្ត្រផ្ទៃឆ្លើយតប។Izelu, K. និង Eze, S. ការស៊ើបអង្កេតលើឥទ្ធិពលនៃជម្រៅនៃការកាត់ អត្រាចំណី និងកាំនៃព័ត៌មានជំនួយលើការរំញ័រដែលបណ្ដាលមកពី និងភាពរដុបលើផ្ទៃកំឡុងពេលម៉ាស៊ីនរឹងនៃដែក alloy 41Cr4 ដោយប្រើវិធីសាស្រ្តផ្ទៃឆ្លើយតប។ Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4 合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尯进给速度和刀尯和刀尯表面粗糙度的影响។ Izelu, C. & Eze, S. ឥទ្ធិពលនៃជម្រៅកាត់ ល្បឿនចំណី និងកាំនៅលើភាពរដុបលើផ្ទៃនៃដែកលោហធាតុ 41Cr4 ក្នុងដំណើរការកាត់ភាពរដុបលើផ្ទៃ។Izelu, K. និង Eze, S. ដោយប្រើវិធីសាស្រ្តផ្ទៃឆ្លើយតបដើម្បីស៊ើបអង្កេតឥទ្ធិពលនៃជម្រៅនៃការកាត់ អត្រាចំណី និងកាំនៃព័ត៌មានជំនួយលើការរំញ័រដែលបណ្ដាលឱ្យកើត និងភាពរដុបលើផ្ទៃកំឡុងពេលម៉ាស៊ីនរឹងនៃដែក alloy 41Cr4 ។ការបកស្រាយ។J. វិស្វកម្ម។បច្ចេកវិទ្យា 7, 32–46 (2016) ។
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. ការប្រៀបធៀបឥរិយាបទ tribocorrosion រវាង 304 austenitic និង 410 martensitic stainless ក្នុងទឹកសមុទ្រសិប្បនិម្មិត។ Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. ការប្រៀបធៀបឥរិយាបទ tribocorrosion រវាង 304 austenitic និង 410 martensitic stainless ក្នុងទឹកសមុទ្រសិប្បនិម្មិត។Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. និង Yang, F. ការប្រៀបធៀបឥរិយាបថ tribocorrosion រវាងដែកអ៊ីណុក austenitic និង martensitic 304 នៅក្នុងទឹកសមុទ្រសិប្បនិម្មិត។ Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比。 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 ដែកអ៊ីណុក 在人造海水水的植物体的植物体可份佸份Zhang BJ, Zhang Y, Han G. និង Jan F. ការប្រៀបធៀបការច្រេះកកិតនៃដែកអ៊ីណុក austenitic និង martensitic 304 និងដែកអ៊ីណុក martensitic 410 នៅក្នុងទឹកសមុទ្រសិប្បនិម្មិត។RSC ផ្សព្វផ្សាយ។6(109), 107933-107941 (2016)។
ការសិក្សានេះមិនបានទទួលមូលនិធិជាក់លាក់ពីភ្នាក់ងារផ្តល់មូលនិធិណាមួយនៅក្នុងវិស័យសាធារណៈ ពាណិជ្ជកម្ម ឬមិនរកប្រាក់ចំណេញនោះទេ។
សាលាបរិក្ខារពេទ្យ និងវិស្វកម្មចំណីអាហារ សាកលវិទ្យាល័យបច្ចេកវិទ្យាសៀងហៃ លេខ 516 ផ្លូវ Yungong ក្រុងស៊ាងហៃ សាធារណរដ្ឋប្រជាមានិតចិន ឆ្នាំ 2000 93