Děkujeme, že jste navštívili Nature.com.Verze prohlížeče, kterou používáte, má omezenou podporu CSS.Chcete-li dosáhnout nejlepšího výsledku, doporučujeme použít aktualizovaný prohlížeč (nebo vypnout režim kompatibility v aplikaci Internet Explorer).Mezitím, abychom zajistili nepřetržitou podporu, vykreslíme web bez stylů a JavaScriptu.
Výskyt artroskopických operací se za poslední dvě desetiletí zvýšil a artroskopické holicí systémy se staly široce používaným ortopedickým nástrojem.Většina žiletek však obecně není dostatečně ostrá, snadno se nosí a podobně.Účelem tohoto článku je prozkoumat strukturální charakteristiky nové dvojitě zoubkované čepele artroskopického břitvy BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical).Poskytuje přehled o návrhu produktu a procesu ověřování.Artroskopický holicí strojek BJKMC se vyznačuje konstrukcí trubice v trubici, která se skládá z vnějšího pouzdra z nerezové oceli a otočné duté vnitřní trubice.Vnější plášť a vnitřní plášť mají odpovídající sací a řezací otvory a na vnitřním a vnějším plášti jsou zářezy.Aby byl design ospravedlněn, byl porovnán s vložkou Dyonics◊ Incisor◊ Plus.Byl zkontrolován a porovnán vzhled, tvrdost nástroje, drsnost kovové trubky, tloušťka stěny nástroje, profil zubu, úhel, celková struktura, kritické rozměry atd.pracovní plocha a tvrdší a tenčí hrot.Produkty BJKMC proto mohou v chirurgii uspokojivě fungovat.
Kloub v lidském těle je formou nepřímého spojení mezi kostmi.Jsou komplexní a stabilní strukturou, která hraje důležitou roli v našem každodenním životě.Některá onemocnění mění rozložení zátěže v kloubu, což vede k funkčnímu omezení a ztrátě funkce1.Tradiční ortopedická chirurgie je obtížně přesně minimálně invazivní a doba zotavení po léčbě je dlouhá.Artroskopická chirurgie je minimálně invazivní výkon, který vyžaduje pouze malý řez, způsobuje méně traumat a jizev, má rychlejší dobu zotavení a méně komplikací.S rozvojem zdravotnických prostředků se minimálně invazivní operační techniky postupně staly rutinním postupem ortopedické diagnostiky a léčby.Krátce po první artroskopické operaci kolena byla oficiálně přijata jako operační technika Kenji Takagi a Masaki Watanabe v Japonsku2,3.Artroskopie a endoprotetika jsou dva z nejdůležitějších pokroků v ortopedii4.Dnes se minimálně invazivní artroskopická chirurgie používá k léčbě různých stavů a ​​poranění, včetně osteoartrózy, poranění menisku, poranění předního a zadního zkříženého vazu, synovitidy, intraartikulárních zlomenin, subluxace pately, lézí chrupavky a uvolněného těla.
Výskyt artroskopických operací se za poslední dvě desetiletí zvýšil a artroskopické holicí systémy se staly široce používaným ortopedickým nástrojem.V současné době mají chirurgové k dispozici různé možnosti, včetně rekonstrukce zkřížených vazů, opravy menisku, osteochondrální transplantace, artroskopie kyčelního kloubu a artroskopie fasetového kloubu, v závislosti na preferenci chirurga1.Jak se artroskopické chirurgické výkony rozšiřují na více kloubů, mohou lékaři zkoumat synoviální klouby a chirurgicky léčit pacienty dříve nepředstavitelnými způsoby.Současně byly vyvinuty další nástroje.Obvykle se skládají z řídící jednotky, násadce s výkonným motorem a řezného nástroje.Disekční nástroj umožňuje současné a kontinuální odsávání a debridement6.
Vzhledem ke složitosti artroskopické chirurgie je často zapotřebí více nástrojů.Mezi hlavní chirurgické nástroje používané v artroskopické chirurgii patří artroskopy, sondové nůžky, děrovačky, kleště, artroskopické nože, meniskové čepele a břitvy, elektrochirurgické nástroje, lasery, radiofrekvenční nástroje a další nástroje 7.
Břitva je důležitý nástroj v chirurgii.Existují dva hlavní principy artroskopických chirurgických kleští.Prvním je odstranění zbytků degenerované chrupavky, včetně volných tělísek a plovoucích kloubních chrupavek, odsátím a propláchnutím kloubu vydatným fyziologickým roztokem k odstranění intraartikulárních lézí a zánětlivých mediátorů.Druhým je odstranění kloubní chrupavky oddělené od subchondrální kosti a oprava opotřebovaného defektu chrupavky.Natržený meniskus se vyřízne a vytvoří se opotřebovaný a zlomený meniskus.Břitvy se také používají k odstranění části nebo celé zánětlivé synoviální tkáně, jako je hyperplazie a ztluštění1.
Většina minimálně invazivních skalpelů má řeznou část s dutou vnější kanylou a dutou vnitřní trubicí.Zřídka mají 8 zoubků pro řeznou hranu.Různé špičky břitů poskytují holicímu strojku různé úrovně řezné síly.Konvenční artroskopické zuby břitvy spadají do tří kategorií (obrázek 1): (a) hladké vnitřní a vnější trubice;b) hladké vnější trubky a vroubkované vnitřní trubky;c) vroubkované (což může být žiletka)) vnitřní a vnější trubice.9. Zvyšuje se jejich ostrost vůči měkkým tkáním.Průměrná špičková síla a účinnost řezání u pily stejné specifikace je lepší než u ploché tyče 10.
V současnosti dostupné artroskopické holicí strojky však mají řadu problémů.Za prvé, čepel není dostatečně ostrá a při řezání měkkých tkání se snadno zablokuje.Za druhé, břitva může proříznout pouze měkkou synoviální tkáň – lékař musí k vyleštění kosti použít frézu.Proto je potřeba břity během provozu často měnit, což zvyšuje provozní dobu.Častým problémem je také poškození řezem a opotřebení břitvy.Přesné obrábění a kontrola přesnosti skutečně tvořily jeden hodnotící index.
Prvním problémem je, že žiletka není dostatečně hladká kvůli nadměrné mezeře mezi vnitřní a vnější čepelí.Řešením druhého problému může být zvětšení úhlu žiletky a zvýšení pevnosti materiálu konstrukce.
Nový artroskopický holicí strojek BJKMC s dvojitým zoubkovaným ostřím dokáže vyřešit problémy s tupými břity, snadným zanášením a rychlým opotřebením nástrojů.Aby se otestovala praktičnost nového designu holicího strojku BJKMC, byl porovnán s protějškem Dyonics◊, Incisor◊ Plus Blade.
Nový artroskopický holicí strojek se vyznačuje konstrukcí trubice v trubici, včetně vnějšího pouzdra z nerezové oceli a otočné duté vnitřní trubice s odpovídajícími sacími a řezacími porty na vnější objímce a vnitřní trubici.Vnitřní a vnější pouzdro je vroubkované.Během provozu energetický systém způsobí otáčení vnitřní trubky a vnější trubka se zakusuje zuby, což interaguje s řezáním.Dokončený tkáňový řez a volná tělíska jsou z kloubu odstraněny dutou vnitřní trubicí.Pro zlepšení řezného výkonu a účinnosti byla zvolena konkávní struktura zubu.U kompozitních dílů se používá laserové svařování.Struktura běžné holicí hlavy se dvěma zuby je znázorněna na obrázku 2.
V obecném provedení je vnější průměr předního konce artroskopického strojku o něco menší než zadního konce.Žiletka by se neměla tlačit do kloubní štěrbiny, protože hrot i okraj řezného okénka se vymývají a poškozují kloubní plochu.Kromě toho by šířka okna holicího strojku měla být dostatečně velká.Čím je okénko širší, tím organizovaněji strojek stříhá a saje a tím lépe zabraňuje ucpávání okénka.
Diskutujte o vlivu profilu zubu na řeznou sílu.3D model žiletky byl vytvořen pomocí softwaru SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA).Modely vnějšího pláště s různými profily zubů byly importovány do programu konečných prvků (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) pro síťování a analýzu napětí.Mechanické vlastnosti (modul pružnosti a Poissonův poměr) materiálů jsou uvedeny v tabulce.1. Hustota sítě použitá pro měkké tkáně byla 0,05 mm a zjemnili jsme 11 ploch hoblíku v kontaktu s měkkými tkáněmi (obr. 3a).Celý model má 40 522 uzlů a 45 449 ok.V nastavení okrajových podmínek plně omezíme 6 stupňů volnosti daných 4 stranám měkkých tkání a žiletka se otočí o 20° kolem osy x (obr. 3b).
Analýza tří modelů břitvy (obr. 4) ukázala, že bod maximálního napětí nastává při strukturální náhlé změně, která je v souladu s mechanickými vlastnostmi.Holicí strojek je jednorázový nástroj4 a existuje jen malé riziko zlomení čepele při jednorázovém použití.Zaměřujeme se proto především na jeho řeznou schopnost.Tuto charakteristiku může odrážet maximální ekvivalentní napětí působící na měkkou tkáň.Za stejných provozních podmínek, kdy je maximální ekvivalentní napětí největší, se předběžně má za to, že jeho řezné vlastnosti jsou nejlepší.Pokud jde o namáhání měkkých tkání, žiletka s 60° profilem zubů produkovala maximální smykové napětí měkkých tkání (39,213 MPa).
Rozložení napětí holícího strojku a měkkých tkání, když holicí pochvy s různými profily zubů řežou měkké tkáně: (a) profil zubu 50°, (b) profil zubu 60°, (c) profil zubu 70°.
Aby se ospravedlnil design nové čepele BJKMC, byla porovnána s ekvivalentní čepelí Dyonics◊ Incisor◊ Plus (obr. 5), která má stejný výkon.Ve všech experimentech byly použity tři identické typy každého produktu.Všechny použité žiletky jsou nové a nepoškozené.
Mezi faktory, které ovlivňují výkon holicího strojku, patří tvrdost a tloušťka čepele, drsnost kovové trubky a profil a úhel zubu.Pro měření obrysů a úhlů zubů byl zvolen obrysový projektor s rozlišením 0,001 mm (řada Starrett 400, obr. 6).V experimentech byly holicí hlavy umístěny na pracovním stole.Změřte profil zubu a úhel vzhledem k nitkovému kříži na projekční ploše a použijte mikrometr jako rozdíl mezi dvěma čarami k určení měření.Skutečná velikost profilu zubu se získá vydělením zvětšením zvoleného objektivu.Chcete-li změřit úhel zubu, zarovnejte pevné body na obou stranách měřeného úhlu s průsečíkem podřádků na šrafované obrazovce a pomocí úhlových kurzorů v tabulce odečtěte údaje.
Opakováním tohoto experimentu byly změřeny hlavní rozměry pracovní délky (vnitřní a vnější trubice), přední a zadní vnější průměr, délka a šířka okénka a výška zubu.
Zkontrolujte drsnost povrchu pomocí ukazovátka.Hrot nástroje se pohybuje vodorovně nad vzorkem, kolmo ke směru zpracovávaného zrna.Průměrná drsnost Ra se získá přímo z přístroje.Na Obr.7 ukazuje nástroj s jehlou (Mitutoyo SJ-310).
Tvrdost žiletek se měří podle Vickersova testu tvrdosti ISO 6507-1:20055.Diamantový indentor je vtlačován do povrchu vzorku po danou dobu určitou zkušební silou.Poté byla změřena diagonální délka vtisku po odstranění indentoru.Tvrdost podle Vickerse je úměrná poměru zkušební síly k ploše otisku.
Tloušťka stěny holicí hlavy se měří vložením válcové kulové hlavy s přesností 0,01 mm a rozsahem měření přibližně 0-200 mm.Tloušťka stěny je definována jako rozdíl mezi vnějším a vnitřním průměrem nástroje.Experimentální postup měření tloušťky je na obr. 8. Obr.
Strukturální výkon holicího strojku BJKMC byl porovnán s výkonem holicího strojku Dyonics◊ stejné specifikace.Údaje o výkonu pro každou část produktu se měří a porovnávají.Na základě rozměrových údajů jsou řezné schopnosti obou produktů předvídatelné.Oba produkty mají vynikající strukturální vlastnosti, stále je vyžadována srovnávací analýza elektrické vodivosti ze všech stran.
Podle úhlového experimentu jsou výsledky uvedeny v Tabulce 2 a Tabulce 3. Průměr a standardní odchylka údajů o úhlu profilu pro dva produkty nebyly statisticky odlišné.
Porovnání některých klíčových parametrů těchto dvou produktů je znázorněno na obrázku 9. Pokud jde o šířku a délku vnitřní a vnější trubky, vnitřní a vnější okénka Dyonics◊ jsou o něco delší a širší než okna BJKMC.To znamená, že Dyonics◊ může mít více místa pro řezání a hadičky se méně ucpávají.V ostatních ohledech se tyto dva produkty statisticky nelišily.
Díly holicího strojku BJKMC jsou spojeny laserovým svařováním.Nedochází tedy k žádnému vnějšímu tlaku na svar.Díl, který má být svařován, není vystaven tepelnému namáhání ani tepelné deformaci.Svařovací část je úzká, průvar je velký, mechanická pevnost svařované části je vysoká, vibrace jsou silné, odolnost proti nárazu je vysoká.Laserem svařované komponenty jsou vysoce spolehlivé při montáži14,15.
Drsnost povrchu je mírou textury povrchu.Uvažují se vysokofrekvenční a krátkovlnné složky měřeného povrchu, které určují interakci mezi objektem a jeho okolím.Vnější pouzdro vnitřního nože a vnitřní povrch vnitřní trubice jsou hlavními pracovními plochami holicího strojku.Snížení drsnosti dvou povrchů může účinně snížit opotřebení holicího strojku a zlepšit jeho výkon.
Drsnost povrchu vnějšího pláště, stejně jako vnitřního a vnějšího povrchu vnitřní lopatky dvou kovových trubek, byla získána experimentálně.Jejich průměrné hodnoty jsou znázorněny na obrázku 10. Vnitřní povrch vnějšího pouzdra a vnější povrch vnitřního nože jsou hlavními pracovními povrchy.Drsnost vnitřního povrchu pochvy a vnějšího povrchu vnitřního nože BJKMC je nižší než u podobných produktů Dyonics◊ (stejná specifikace).To znamená, že produkty BJKMC mohou mít uspokojivé výsledky z hlediska řezného výkonu.
Podle testu tvrdosti břitu jsou experimentální data dvou skupin žiletek uvedena na obrázku 11. Většina artroskopických břitev je vyrobena z austenitické nerezové oceli kvůli vysoké pevnosti, houževnatosti a tažnosti vyžadované pro břity.Holicí hlavy BJKMC jsou však vyrobeny z martenzitické nerezové oceli 1RK91.Martenzitické nerezové oceli mají vyšší pevnost a houževnatost než austenitické nerezové oceli17.Chemické prvky v produktech BJKMC splňují během procesu kování požadavky S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments).Materiál byl testován na cytotoxicitu a je široce používán v lékařských zařízeních.
Z výsledků analýzy metodou konečných prvků je vidět, že koncentrace napětí břitvy se soustředí především na profil zubu.IRK91 je vysoce pevná supermartenzitická nerezová ocel s vysokou houževnatostí a dobrou pevností v tahu při pokojové i zvýšené teplotě.Pevnost v tahu při pokojové teplotě může dosáhnout více než 2000 MPa a maximální hodnota napětí podle analýzy metodou konečných prvků je asi 130 MPa, což je daleko od meze lomu materiálu.Věříme, že riziko zlomeniny čepele je velmi malé.
Tloušťka ostří přímo ovlivňuje řeznou schopnost holicího strojku.Čím tenčí je tloušťka stěny, tím lepší je řezný výkon.Nový holicí strojek BJKMC minimalizuje tloušťku stěny dvou protilehlých rotujících tyčí a hlavice má tenčí stěnu než její protějšky od Dyonics◊.Tenčí nože mohou zvýšit řeznou sílu hrotu.
Údaje v tabulce 4 ukazují, že tloušťka stěny holicího strojku BJKMC měřená metodou měření tloušťky stěny kompresní rotací je menší než tloušťka holicího strojku Dyonics◊ stejné specifikace.
Podle srovnávacích experimentů nový artroskopický holicí strojek BJKMC nevykazoval žádné zjevné konstrukční rozdíly od podobného modelu Dyonics◊.Ve srovnání s břitovými destičkami Dyonics◊ Incisor◊ Plus z hlediska materiálových vlastností mají destičky s dvojitým ozubením BJKMC hladší pracovní povrch a tvrdší a tenčí hrot.Produkty BJKMC proto mohou v chirurgii uspokojivě fungovat.Tato studie byla navržena prospektivně a konkrétní výkon je třeba otestovat v následujících experimentech.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Přehled chirurgických nástrojů kolenního artroskopického debridementu a totální endoprotézy kyčelního kloubu. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Přehled chirurgických nástrojů kolenního artroskopického debridementu a totální endoprotézy kyčelního kloubu.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T a Chen B. Přehled chirurgických nástrojů pro artroskopický debridement kolena a totální endoprotézu kyčle. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述。 Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T a Chen B. Přehled chirurgických nástrojů pro artroskopický debridement kolena a totální náhradu kyčelního kloubu.Průvod cirkusu.65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie. Pssler, HH & Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来。 Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopické vyšetření minulosti a budoucnosti. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Minulost a budoucnost artroskopie.Sportovní zranění 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Základní artroskopické nástroje. Tingstad, EM & Spindler, KP Základní artroskopické nástroje.Tingstad, EM a Spindler, KP Základní artroskopické nástroje. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械。 Tingstad, EM & Spindler, KPTingstad, EM a Spindler, KP Základní artroskopické nástroje.práce.technika.sportovní medicína.12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Artroskopická studie ramenního kloubu u plodů. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Artroskopická studie ramenního kloubu u plodů.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. a Murillo-Gonzalez, J. Artroskopické vyšetření ramenního kloubu plodu. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. a Murillo-Gonzalez, J. Artroskopické vyšetření ramenního kloubu plodu.sloučenina.J. Klouby.spojení.Journal of Surgery.21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. a kol.Kontrolované laboratorní testování artroskopických holicích systémů: ovlivňují břity, kontaktní tlak a rychlost výkon břitů?sloučenina.J. Klouby.spojení.Journal of Surgery.28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. Obecné principy artroskopie.Campbellova ortopedická chirurgie, 8. vydání, 1817–1858.(Ročenka Mosby, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Jednoportální artroskopie: Zpráva o nové technice. Cooper, DE & Fouts, B. Jednoportální artroskopie: Zpráva o nové technice.Cooper, DE a Footes, B. Jednoportálová artroskopie: zpráva o nové technice. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检查：新技术报告。 Cooper, DE & Fouts, B.Cooper, DE a Footes, B. Jednoportová artroskopie: zpráva o nové technologii.sloučenina.technika.2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopické nástroje s pohonem: Přehled holicích strojků a otřepů. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopické nástroje s pohonem: Přehled holicích strojků a otřepů.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. a Compson J. Artroskopické hnací nástroje: přehled břitev a fréz. Singh, S.、Tavakkolizadeh, A.、Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述。 Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopické elektrické nástroje: 剃羉刀和毛刺全述。Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. a Compson J. Artroskopická silová zařízení: přehled břitev a fréz.ortopedie.Trauma 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubů: Vliv tvaru čepele na energetiku řezání. Anderson, PS & LaBarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubů: Vliv tvaru čepele na energetiku řezání.Anderson, PS a Labarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubů: vliv tvaru čepele na energii řezání. Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响。 Anderson, PS & LaBarbera, M.Anderson, PS a Labarbera, M. Funkční důsledky konstrukce zubů: vliv tvaru čepele na energii řezání.J. Exp.biologie.211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. In vitro a analýza konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. In vitro a analýza konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N a Minami A. In vitro a analýza konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析。 Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N a Minami A. In vitro a analýza konečných prvků nové techniky fixace rotátorové manžety.J. Operace ramene a lokte.17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Pevné vázání mediálního uzlu může zvýšit riziko opětovného natržení po transoseální ekvivalentní opravě šlachy rotátorové manžety. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Pevné vázání mediálního uzlu může zvýšit riziko opětovného natržení po transoseální ekvivalentní opravě šlachy rotátorové manžety. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT рыва после чрескостного эквивалентного восстановления сухожилия вращателььной манжете Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Pevné podvázání mediálního vazu může zvýšit riziko opětovné ruptury po transoseální ekvivalentní opravě šlachy rotátorové manžety ramene. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT ротаторной манжеты плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Napjaté mediální vazy mohou zvýšit riziko opětovné ruptury šlachy rotátorové manžety ramene po artroplastice ekvivalentní kosti.Biomedicína.alma mater Británie.28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV a kol.Distribuce napětí v komplexu labra a rotátorové manžetě během pohybu ramene in vivo: analýza konečných prvků.sloučenina.J. Klouby.spojení.Journal of Surgery.31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG laserové svařování fólií z nerezové oceli AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG laserové svařování fólií z nerezové oceli AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги AI из нержавеюющее 3004 P'ng, D. & Molian, P. Laserové svařování Nd:YAG s kvalitním modulátorem fólie z nerezové oceli AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔。 P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG laserové svařování fólie z nerezové oceli AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 30. P'ng, D. & Molian, P. Q-switched Nd:YAG laserové svařování fólie z nerezové oceli AISI 304.alma mater science Británie.486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ a Tittel, FC In Proceedings of the International Society for Optical Engineering (1991).
Izelu, C. & Eze, S. Zkoumání vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru špičky nástroje na indukované vibrace a drsnost povrchu při tvrdém soustružení legované oceli 41Cr4 s využitím metodologie reakčního povrchu. Izelu, C. & Eze, S. Výzkum vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru špičky nástroje na indukované vibrace a drsnost povrchu během tvrdého soustružení legované oceli 41Cr4 pomocí metodologie povrchu odezvy.Izelu, K. a Eze, S. Zkoumání vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru hrotu nástroje na indukované vibrace a drsnost povrchu při tvrdém obrábění legované oceli 41Cr4 pomocí metodologie reakčního povrchu. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4 合金钢硬车削过程中切深、进给速儰劊发儰劍刀富劍刀寑寊刀刀寊刀刦和刀刦和刀富対刀分和表面粗糙度的影响。 Izelu, C. & Eze, S. Vliv hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru na drsnost povrchu legované oceli 41Cr4 v procesu drsnosti povrchu řezu.Izelu, K. a Eze, S. Použití metodologie povrchu odezvy ke zkoumání vlivu hloubky řezu, rychlosti posuvu a poloměru hrotu na indukované vibrace a drsnost povrchu během tvrdého obrábění legované oceli 41Cr4.Výklad.J. Engineering.technologie 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Porovnání tribokorozního chování mezi 304 austenitické a 410 martenzitické nerezové oceli v umělé mořské vodě. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Porovnání tribokorozního chování mezi 304 austenitické a 410 martenzitické nerezové oceli v umělé mořské vodě.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. a Yang, F. Porovnání tribokorozního chování mezi austenitickou a martenzitickou nerezovou ocelí 304 v umělé mořské vodě. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚔擦腐蚔行䯾 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 nerezová ocel 在人造海水水的植物体的椏物体的椏物体体轏物体下轏物下下住诏物体下体和410可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. a Jan F. Porovnání třecí koroze austenitické a martenzitické nerezové oceli 304 a martenzitické nerezové oceli 410 v umělé mořské vodě.RSC Propaguje.6(109), 107933-107941 (2016).
Tato studie nezískala konkrétní finanční prostředky od žádné finanční agentury ve veřejném, komerčním nebo neziskovém sektoru.
School of Medical Devices and Food Engineering, Shanghai University of Technology, č. 516, Yungong Road, Shanghai, Čínská lidová republika, 2000 93