Grazas por visitar Nature.com.A versión do navegador que estás a usar ten soporte CSS limitado.Para obter a mellor experiencia, recomendámosche que utilices un navegador actualizado (ou que desactives o modo de compatibilidade en Internet Explorer).Mentres tanto, para garantir a asistencia continua, renderizaremos o sitio sen estilos e JavaScript.
A incidencia da cirurxía artroscópica aumentou nas últimas dúas décadas e os sistemas de afeitado artroscópico convertéronse nun instrumento ortopédico amplamente utilizado.Non obstante, a maioría das navallas xeralmente non son o suficientemente afiadas, fáciles de usar, etc.O obxectivo deste artigo é investigar as características estruturais da nova folla dentada dobre da navalla artroscópica BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical).Ofrece unha visión xeral do proceso de deseño e validación do produto.A maquinilla de afeitar artroscópica BJKMC presenta un deseño de tubo en tubo, que consiste nunha manga exterior de aceiro inoxidable e un tubo interior oco xiratorio.A cuncha exterior e a cuncha interior teñen portos de succión e corte correspondentes, e hai muescas nas cunchas interior e exterior.Para xustificar o deseño, comparouse cun inserto Dyonics◊ Incisor◊ Plus.Comprobáronse e comparáronse o aspecto, a dureza da ferramenta, a rugosidade do tubo metálico, o grosor da parede da ferramenta, o perfil do dente, o ángulo, a estrutura global, as dimensións críticas, etc.superficie de traballo e unha punta máis dura e fina.Polo tanto, os produtos BJKMC poden funcionar satisfactoriamente en cirurxía.
Unha articulación no corpo humano é unha forma de conexión indirecta entre os ósos.Son unha estrutura complexa e estable que xoga un papel importante na nosa vida diaria.Algunhas enfermidades alteran a distribución da carga na articulación, producindo limitación funcional e perda de función1.A cirurxía ortopédica tradicional é difícil de tratar con precisión mínimamente invasiva e o período de recuperación despois do tratamento é longo.A cirurxía artroscópica é un procedemento mínimamente invasivo que só require unha pequena incisión, causa menos traumas e cicatrices, ten un tempo de recuperación máis rápido e menos complicacións.Co desenvolvemento de dispositivos médicos, as técnicas cirúrxicas minimamente invasivas convertéronse gradualmente nun procedemento de rutina para o diagnóstico e tratamento ortopédico.Pouco despois da primeira cirurxía artroscópica do xeonllo, foi adoptada oficialmente como técnica cirúrxica por Kenji Takagi e Masaki Watanabe en Xapón2,3.A artroscopia e a endoprótesis son dous dos avances máis importantes da ortopedia4.Hoxe, a cirurxía artroscópica minimamente invasiva úsase para tratar unha variedade de condicións e lesións, incluíndo artrose, lesións meniscales, lesións do ligamento cruzado anterior e posterior, sinovite, fracturas intraarticulares, subluxación rotuliana, cartilaxe e lesións corporais soltas.
A incidencia da cirurxía artroscópica aumentou nas últimas dúas décadas e os sistemas de afeitado artroscópico convertéronse nun instrumento ortopédico amplamente utilizado.Actualmente, os cirurxiáns teñen unha variedade de opcións dispoñibles para os cirurxiáns, incluíndo a reconstrución do ligamento cruzado, a reparación do menisco, o enxerto osteocondral, a artroscopia de cadeira e a artroscopia das articulacións facetarias, dependendo da preferencia do cirurxián1.A medida que os procedementos cirúrxicos artroscópicos se expanden a máis articulacións, os médicos poden examinar as articulacións sinoviais e tratar cirúrgicamente aos pacientes de xeitos previamente inimaxinables.Ao mesmo tempo, desenvolvéronse outras ferramentas.Adoitan consistir nunha unidade de control, unha peza de man cun potente motor e unha ferramenta de corte.O instrumento de disección permite a succión e o desbridamento simultáneos e continuos6.
Debido á complexidade da cirurxía artroscópica, moitas veces son necesarios varios instrumentos.Os principais instrumentos cirúrxicos utilizados na cirurxía artroscópica inclúen artroscopios, tesoiras de sonda, punzóns, fórceps, coitelos artroscópicos, láminas e navallas de menisco, instrumentos electrocirúrxicos, láseres, instrumentos de radiofrecuencia e outros instrumentos 7.
A navalla é unha ferramenta importante na cirurxía.Hai dous principios principais dos alicates de cirurxía artroscópica.O primeiro é eliminar os restos de cartilaxe dexenerada, incluíndo corpos soltos e cartilaxe articular flotante, succionando e lavando a articulación con abundante solución salina para eliminar as lesións intraarticulares e os mediadores inflamatorios.A outra é eliminar a cartilaxe articular separada do óso subcondral e reparar o defecto da cartilaxe desgastada.O menisco rasgado é extirpado e fórmase un menisco desgastado e roto.As navallas tamén se usan para eliminar parte ou todo o tecido sinovial inflamatorio, como a hiperplasia e o engrosamento1.
A maioría dos bisturís minimamente invasivos teñen unha sección de corte cunha cánula exterior oca e un tubo interior oco.Raramente teñen 8 dentes dentados para un filo cortante.As diferentes puntas das follas proporcionan diferentes niveis de potencia de corte á navalla.Os dentes de afeitar artroscópicos convencionais divídense en tres categorías (Figura 1): (a) tubos internos e exteriores lisos;(b) tubos exteriores lisos e tubos interiores dentados;(c) dentados (que pode ser unha folla de afeitar)) tubos interior e exterior.9. Aumenta a súa nitidez para os tecidos brandos.A forza máxima media e a eficiencia de corte dunha serra da mesma especificación é mellor que unha barra plana de 10.
Non obstante, hai unha serie de problemas coas máquinas de afeitar artroscópicas dispoñibles actualmente.En primeiro lugar, a folla non é o suficientemente afiada e é fácil de bloquear ao cortar tecido brando.En segundo lugar, unha navalla só pode cortar o tecido sinovial brando; o médico debe usar unha fresa para pulir o óso.Polo tanto, as láminas deben cambiarse con frecuencia durante o funcionamento, o que aumenta o tempo de funcionamento.Os danos por cortes e o desgaste da navalla tamén son problemas comúns.O mecanizado de precisión e o control da precisión realmente formaron un único índice de avaliación.
O primeiro problema é que a folla de afeitar non é o suficientemente suave debido ao espazo excesivo entre as follas interior e exterior.A solución ao segundo problema pode ser aumentar o ángulo da folla de afeitar e aumentar a resistencia do material de construción.
A nova maquinilla de afeitar artroscópica BJKMC con folla dentada dobre pode resolver os problemas de filos de corte romos, fácil obstrución e desgaste rápido da ferramenta.Para probar a practicidade do novo deseño de navalla BJKMC, comparouse coa contraparte de Dyonics◊, a Incisor◊ Plus Blade.
A nova maquinilla de afeitar artroscópica presenta un deseño de tubo en tubo, que inclúe unha manga exterior de aceiro inoxidable e un tubo interior oco rotativo con portos de succión e corte coincidentes na manga exterior e no tubo interior.As carcasas interior e exterior teñen muescas.Durante o funcionamento, o sistema de alimentación fai que o tubo interior xire e o tubo exterior morde cos dentes, interactuando co corte.A incisión do tecido completada e os corpos soltos elimínanse da articulación a través dun tubo interior oco.Para mellorar o rendemento e a eficiencia do corte, escolleuse unha estrutura de dente cóncava.A soldadura con láser úsase para pezas compostas.A estrutura dun cabezal de afeitado de dentes dobres convencional móstrase na Figura 2.
No deseño xeral, o diámetro exterior do extremo anterior da máquina de afeitar artroscópica é lixeiramente menor que o extremo posterior.Non se debe forzar a navalla ao espazo articular, xa que tanto a punta como o bordo da ventá de corte están lavados e danan a superficie articular.Ademais, o ancho da ventá da máquina de afeitar debe ser o suficientemente grande.Canto máis ancha sexa a xanela, máis organizada será a máquina de afeitar corta e chupa, e mellor evitará a obstrución da xanela.
Discutir o efecto do perfil do dente na forza de corte.O modelo 3D da maquinilla de afeitar foi creado usando o software SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, EUA).Os modelos de capa exterior con diferentes perfís de dentes importáronse ao programa de elementos finitos (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., EUA) para a análise de malla e tensión.As propiedades mecánicas (módulo de elasticidade e razón de Poisson) dos materiais aparecen na táboa.1. A densidade de malla utilizada para os tecidos brandos foi de 0,05 mm, e refinamos 11 caras de cepillo en contacto cos tecidos brandos (Fig. 3a).Todo o modelo ten 40.522 nodos e 45.449 mallas.Nos axustes da condición de límite, limitamos totalmente os 6 graos de liberdade dados aos 4 lados dos tecidos brandos e a folla de afeitar xira 20 ° ao redor do eixe x (Fig. 3b).
Unha análise de tres modelos de maquinilla de afeitar (Fig. 4) mostrou que o punto de máxima tensión ocorre nun cambio estructural brusco, que é consistente coas propiedades mecánicas.A maquinilla de afeitar é unha ferramenta desbotable4 e hai pouco risco de que se rompa a lámina durante un só uso.Polo tanto, centrámonos principalmente na súa capacidade de corte.A tensión equivalente máxima que actúa sobre os tecidos brandos pode reflectir esta característica.Nas mesmas condicións de funcionamento, cando a tensión equivalente máxima é a maior, considérase preliminarmente que as súas propiedades de corte son as mellores.En termos de tensión dos tecidos brandos, a navalla de perfil de dentes de 60 ° produciu a máxima tensión de cizallamento dos tecidos brandos (39,213 MPa).
Distribución do estrés da máquina de afeitar e dos tecidos brandos cando as vainas de afeitar con diferentes perfís de dentes cortan tecidos brandos: (a) Perfil do dente de 50°, (b) Perfil do dente de 60°, (c) Perfil do dente de 70°.
Para xustificar o deseño da nova lámina BJKMC, comparouse cunha lámina Dyonics◊ Incisor◊ Plus equivalente (Fig. 5) que teña o mesmo rendemento.En todos os experimentos utilizáronse tres tipos idénticos de cada produto.Todas as navallas usadas son novas e non danan.
Os factores que afectan o rendemento da navalla inclúen a dureza e o grosor da folla, a rugosidade do tubo metálico e o perfil e ángulo do dente.Para medir os contornos e os ángulos dos dentes escolleuse un proxector de contorno cunha resolución de 0,001 mm (serie Starrett 400, figura 6).Nos experimentos, colocáronse cabezas de afeitado nun banco de traballo.Mide o perfil e o ángulo do dente en relación ao punto de mira na pantalla de proxección e utiliza un micrómetro como diferenza entre as dúas liñas para determinar a medida.O tamaño real do perfil do dente obtense dividíndoo polo aumento do obxectivo elixido.Para medir o ángulo dun dente, aliña os puntos fixos a cada lado do ángulo medido coa intersección da subliña na pantalla sombreada e utiliza os cursores de ángulo da táboa para tomar lecturas.
Ao repetir este experimento, midéronse as principais dimensións da lonxitude de traballo (tubos interior e exterior), diámetros exteriores anteriores e posteriores, lonxitude e ancho da fiestra e altura do dente.
Comprobe a rugosidade da superficie cun punteiro.A punta da ferramenta móvese horizontalmente por riba da mostra, perpendicular á dirección do gran procesado.A rugosidade media Ra obtense directamente do instrumento.Sobre a fig.A figura 7 mostra un instrumento cunha agulla (Mitutoyo SJ-310).
A dureza das follas de afeitar mídese segundo a proba de dureza de Vickers ISO 6507-1:20055.O penetrador de diamante é presionado na superficie da mostra durante un período de tempo determinado baixo unha determinada forza de proba.A continuación, mediuse a lonxitude diagonal da sangría despois da eliminación do penetrador.A dureza de Vickers é proporcional á relación entre a forza de proba e a superficie da impresión.
O grosor da parede do cabezal de afeitado mídese introducindo unha cabeza de bola cilíndrica cunha precisión de 0,01 mm e un rango de medición de aproximadamente 0-200 mm.O espesor da parede defínese como a diferenza entre os diámetros exterior e interior da ferramenta.O procedemento experimental para medir o espesor móstrase na figura 8.
Comparouse o rendemento estrutural da navalla BJKMC co dunha maquinilla de afeitar Dyonics◊ da mesma especificación.Mídense e compáranse os datos de rendemento de cada parte do produto.Segundo os datos dimensionais, as capacidades de corte de ambos produtos son previsibles.Ambos produtos teñen excelentes propiedades estruturais, aínda é necesaria unha análise comparativa da condutividade eléctrica de todos os lados.
Segundo o experimento do ángulo, os resultados móstranse na táboa 2 e na táboa 3. A media e a desviación estándar dos datos do ángulo do perfil para os dous produtos non foron estatisticamente diferentes.
Na figura 9 móstrase unha comparación dalgúns parámetros clave dos dous produtos. En canto ao ancho e lonxitude do tubo interior e exterior, as fiestras do tubo interior e exterior de Dyonics◊ son lixeiramente máis longas e anchas que as de BJKMC.Isto significa que os Dyonics◊ poden ter máis espazo para cortar e é menos probable que os tubos se obstruyan.Os dous produtos non diferían estatisticamente noutros aspectos.
As partes da navalla BJKMC están conectadas mediante soldadura láser.Polo tanto, non hai presión externa sobre a soldadura.A peza a soldar non está suxeita a tensión térmica ou deformación térmica.A parte de soldeo é estreita, a penetración é grande, a resistencia mecánica da parte de soldeo é alta, a vibración é forte, a resistencia ao impacto é alta.Os compoñentes soldados con láser son altamente fiables na montaxe14,15.
A rugosidade da superficie é unha medida da textura dunha superficie.Considéranse as compoñentes de alta frecuencia e onda curta da superficie medida, que determinan a interacción entre o obxecto e o seu contorno.A manga exterior do coitelo interior e a superficie interna do tubo interior son as principais superficies de traballo da navalla.Reducir a rugosidade das dúas superficies pode reducir eficazmente o desgaste da navalla e mellorar o seu rendemento.
Obtívose experimentalmente a rugosidade superficial da capa exterior, así como as superficies interior e exterior da lámina interior de dous tubos metálicos.Os seus valores medios móstranse na figura 10. A superficie interna da vaíña exterior e a superficie exterior do coitelo interior son as principais superficies de traballo.A rugosidade da superficie interna da vaina e da superficie exterior do coitelo interior BJKMC é menor que os produtos Dyonics◊ similares (mesma especificación).Isto significa que os produtos BJKMC poden ter resultados satisfactorios en termos de rendemento de corte.
Segundo a proba de dureza da lámina, os datos experimentais de dous grupos de láminas de afeitar móstranse na figura 11. A maioría das maquinillas de afeitar artroscópicas están feitas de aceiro inoxidable austenítico debido á alta resistencia, dureza e ductilidade necesarias para as láminas de afeitar.Non obstante, os cabezales de afeitado BJKMC están feitos de aceiro inoxidable martensítico 1RK91.Os aceiros inoxidables martensíticos teñen maior resistencia e tenacidade que os aceiros inoxidables austeníticos17.Os elementos químicos dos produtos BJKMC cumpren os requisitos de S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments) durante o proceso de forxa.O material foi probado para a citotoxicidade e úsase amplamente en dispositivos médicos.
A partir dos resultados da análise de elementos finitos pódese ver que a concentración de tensión da navalla concéntrase principalmente no perfil do dente.IRK91 é un aceiro inoxidable supermartensítico de alta resistencia con alta tenacidade e boa resistencia á tracción tanto a temperatura ambiente como a temperatura elevada.A resistencia á tracción a temperatura ambiente pode alcanzar máis de 2000 MPa e o valor máximo de tensión segundo a análise de elementos finitos é duns 130 MPa, que está lonxe do límite de fractura do material.Cremos que o risco de fractura da lámina é moi pequeno.
O grosor da folla afecta directamente a capacidade de corte da navalla.Canto máis fino sexa o grosor da parede, mellor será o rendemento de corte.A nova maquinilla de afeitar BJKMC minimiza o grosor da parede de dúas barras rotativas opostas, e a cabeza ten unha parede máis delgada que as súas contrapartes de Dyonics◊.Os coitelos máis finos poden aumentar o poder de corte da punta.
Os datos da Táboa 4 mostran que o grosor da parede da maquinilla de afeitar BJKMC medido polo método de medición do espesor da parede compresión-rotación é menor que o da maquinilla de afeitar Dyonics◊ da mesma especificación.
Segundo experimentos comparativos, a nova maquinilla de afeitar artroscópica BJKMC non mostrou diferenzas de deseño obvias co modelo Dyonics◊ similar.En comparación coas insercións Dyonics◊ Incisor◊ Plus en termos de propiedades do material, as insercións de dentes dobres BJKMC teñen unha superficie de traballo máis suave e unha punta máis dura e delgada.Polo tanto, os produtos BJKMC poden funcionar satisfactoriamente en cirurxía.Este estudo foi deseñado de forma prospectiva e o rendemento específico debe ser probado en experimentos posteriores.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Unha revisión sobre os instrumentos cirúrxicos de desbridamento artroscópico de xeonllos e artroplastia total de cadeira. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Unha revisión sobre os instrumentos cirúrxicos de desbridamento artroscópico de xeonllos e artroplastia total de cadeira.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T e Chen B. Unha revisión dos instrumentos cirúrxicos para o desbridamento artroscópico do xeonllo e a artroplastia total de cadeira. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. e Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述。 Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. e Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T e Chen B. Unha revisión dos instrumentos cirúrxicos para o desbridamento artroscópico do xeonllo e a substitución total da cadeira.Procesión do Circo.65, 291–298 (2017).
Pssler, HH e Yang, Y. O pasado e o futuro da artroscopia. Pssler, HH e Yang, Y. O pasado e o futuro da artroscopia. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. O pasado e o futuro da artroscopia. Pssler, HH e Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来。 Pssler, HH & Yang, Y. Exame artroscópico do pasado e do futuro. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. O pasado e o futuro da artroscopia.Lesións deportivas 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Instrumentos artroscópicos básicos. Tingstad, EM & Spindler, KP Instrumentos artroscópicos básicos.Tingstad, EM e Spindler, KP Instrumentos artroscópicos básicos. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械。 Tingstad, EM & Spindler, KPTingstad, EM e Spindler, KP Instrumentos artroscópicos básicos.traballo.tecnoloxía.medicina deportiva.12 (3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Estudo artroscópico da articulación do hombro en fetos. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Estudo artroscópico da articulación do hombro en fetos.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. e Murillo-Gonzalez, J. Examen artroscópico de la articulación del hombro fetal. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. e Murillo-Gonzalez, J. Examen artroscópico de la articulación del hombro fetal.composto.J. Articulacións.conexión.Revista de Cirurxía.21 (9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. et al.Probas de laboratorio controladas de sistemas de afeitado artroscópico: afectan as follas, a presión de contacto e a velocidade no rendemento da folla?composto.J. Articulacións.conexión.Revista de Cirurxía.28 (10), 497-1503 (2012).
Miller R. Principios xerais da artroscopia.Campbell's Orthopaedic Surgery, 8ª edición, 1817–1858.(Anuario Mosby, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Artroscopia de portal único: Informe dunha nova técnica. Cooper, DE & Fouts, B. Artroscopia de portal único: Informe dunha nova técnica.Cooper, DE e Footes, B. Single portal arthroscopy: a report on a new technique. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检查：新技术报告。 Cooper, DE & Fouts, B.Cooper, DE e Footes, B. Artroscopia de porto único: un informe sobre unha nova tecnoloxía.composto.tecnoloxía.2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: A review of shavers and burrs. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: A review of shavers and burrs.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. e Compson J. Instrumentos de accionamento artroscópico: unha visión xeral das navallas e fresas. Singh, S.、Tavakkolizadeh, A.、Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述。 Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopy power tools: 剃羉刀和毛刺全述。Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. e Compson J. Dispositivos de forza artroscópica: unha visión xeral das navallas e fresas.ortopedia.Trauma 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. Functional consequences of tooth design: Effects of blade shape on energys of cut. Anderson, PS & LaBarbera, M. Functional consequences of tooth design: Effects of blade shape on energys of cut.Anderson, PS e Labarbera, M. Implicacións funcionais do deseño de dentes: o impacto da forma da lámina na enerxía de corte. Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响。 Anderson, PS & LaBarbera, M.Anderson, PS e Labarbera, M. Implicacións funcionais do deseño de dentes: o efecto da forma da lámina na enerxía de corte.J. Exp.bioloxía.211 (22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Análise in vitro e de elementos finitos dunha nova técnica de fixación do manguito rotador. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Análise in vitro e de elementos finitos dunha nova técnica de fixación do manguito rotador.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N e Minami A. Análise in vitro e de elementos finitos dunha nova técnica de fixación do manguito rotador. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析。 Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N e Minami A. Análise in vitro e de elementos finitos dunha nova técnica de fixación do manguito rotador.J. Cirurxía de ombreiro e cóbado.17 (6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT O atado axustado do nó medial pode aumentar o risco de reruptura despois da reparación equivalente transósea do tendón do manguito rotador. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT O atado axustado do nó medial pode aumentar o risco de reruptura despois da reparación equivalente transósea do tendón do manguito rotador. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. ле чрескостного эквивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT A ligadura axustada do ligamento medial pode aumentar o risco de reruptura despois da reparación equivalente transósea do tendón do manguito rotador do ombreiro. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. e Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. ной манжеты плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Os ligamentos mediais axustados poden aumentar o risco de reruptura do tendón do manguito rotador do ombreiro despois da artroplastia equivalente ósea.Ciencia biomédica.alma mater Gran Bretaña.28 (3), 267–277 (2017).
Zhang SV et al.Distribución do estrés no complexo do labrum e do manguito rotador durante o movemento do ombreiro in vivo: análise de elementos finitos.composto.J. Articulacións.conexión.Revista de Cirurxía.31 (11), 2073-2081 (2015).
P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Soldadura con láser Nd:YAG de follas de aceiro inoxidable AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Soldadura con láser Nd:YAG de follas de aceiro inoxidable AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги из нержавеющей ста304.AISI. P'ng, D. & Molian, P. Soldadura con láser de Nd:YAG con modulador de calidade de folla de aceiro inoxidable AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔。 P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Soldadura con láser Nd:YAG de folla de aceiro inoxidable AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Soldadura con láser Nd:YAG con interruptor Q de folla de aceiro inoxidable AISI 304.alma mater science Gran Bretaña.486 (1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ e Tittel, FC En Proceedings of the International Society for Optical Engineering (1991).
Izelu, C. & Eze, S. Unha investigación sobre o efecto da profundidade de corte, a velocidade de avance e o raio da punta da ferramenta na vibración inducida e a rugosidade superficial durante o torneado duro de aceiro de aliaxe 41Cr4 utilizando a metodoloxía de superficie de resposta. Izelu, C. & Eze, S. Unha investigación sobre o efecto da profundidade de corte, a velocidade de avance e o raio da punta da ferramenta na vibración inducida e a rugosidade superficial durante o torneado duro de aceiro de aliaxe 41Cr4 utilizando a metodoloxía de superficie de resposta.Izelu, K. e Eze, S. Investigación do efecto da profundidade de corte, a velocidade de avance e o raio da punta da ferramenta sobre a vibración inducida e a rugosidade superficial durante o mecanizado duro do aceiro aliado 41Cr4 mediante a metodoloxía de superficie de resposta. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4 合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀度和刀度和切深和表面粗糙度的影响。 Izelu, C. & Eze, S. O efecto da profundidade de corte, velocidade de avance e raio sobre a rugosidade superficial do aceiro de aliaxe 41Cr4 no proceso de corte da rugosidade da superficie.Izelu, K. e Eze, S. Usando a metodoloxía da superficie de resposta para investigar a influencia da profundidade de corte, a velocidade de avance e o raio da punta na vibración inducida e a rugosidade superficial durante o mecanizado duro de aceiro de aliaxe 41Cr4.Interpretación.J. Enxeñaría.tecnoloxía 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Comparación do comportamento da tribocorrosión entre o inoxidable 304 austenítico e o 410 martensítico en auga de mar artificial. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Comparación do comportamento da tribocorrosión entre o inoxidable 304 austenítico e o 410 martensítico en auga de mar artificial.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. e Yang, F. Comparación do comportamento da tribocorrosión entre o aceiro inoxidable austenítico e martensítico 304 en auga de mar artificial. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. e Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀衔为怃怯行踍锈钢在 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. e Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 aceiro inoxidable 在人造海水水的植物体的植物体的植物体的植物体的植物体的植物体的植物佻帏丏住住住体以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. e Jan F. Comparación da corrosión por fricción do aceiro inoxidable austenítico e martensítico 304 e do aceiro inoxidable martensítico 410 en auga de mar artificial.RSC promove.6 (109), 107933-107941 (2016).
Este estudo non recibiu financiamento específico de ningunha axencia de financiamento dos sectores público, comercial ou sen ánimo de lucro.
Escola de Dispositivos Médicos e Enxeñaría de Alimentos, Universidade de Tecnoloxía de Xangai, núm. 516, Yungong Road, Xangai, República Popular China, 2000 93