ຂໍ​ຂອບ​ໃຈ​ທ່ານ​ສໍາ​ລັບ​ການ​ຢ້ຽມ​ຢາມ Nature.com​.ເວີຊັນຂອງຕົວທ່ອງເວັບທີ່ທ່ານກໍາລັງໃຊ້ມີການສະຫນັບສະຫນູນ CSS ຈໍາກັດ.ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ບຣາວເຊີທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດການນຳໃຊ້ໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer).ໃນເວລານີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະຫນັບສະຫນູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງເວັບໄຊທ໌ໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບແລະ JavaScript.
ກໍລະນີຂອງການຜ່າຕັດ arthroscopic ໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນໃນໄລຍະສອງທົດສະວັດທີ່ຜ່ານມາ, ແລະລະບົບ arthroscopic shaver ໄດ້ກາຍເປັນເຄື່ອງມື orthopedic ຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງ.ຢ່າງໃດກໍຕາມ, razors ສ່ວນໃຫຍ່ໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນບໍ່ແຫຼມພຽງພໍ, ງ່າຍທີ່ຈະໃສ່, ແລະອື່ນໆ.ຈຸດ​ປະ​ສົງ​ຂອງ​ບົດ​ຄວາມ​ນີ້​ແມ່ນ​ເພື່ອ​ສືບ​ສວນ​ຄຸນ​ລັກ​ສະ​ນະ​ຂອງ​ໂຄງ​ສ້າງ​ຂອງ​ແຜ່ນ​ໃບ​ຄ້າຍ​ຄື double serrated ໃຫມ່​ຂອງ BJKMC (Bojin◊ Kinetic ການ​ແພດ​) razor arthroscopic​.ສະຫນອງພາບລວມຂອງການອອກແບບຜະລິດຕະພັນແລະຂະບວນການກວດສອບ.BJKMC arthroscopic razor ມີການອອກແບບທໍ່ໃນທໍ່, ປະກອບດ້ວຍແຂນນອກຂອງສະແຕນເລດແລະທໍ່ພາຍໃນເປັນຮູ.ເປືອກນອກແລະເປືອກໃນມີຮູດູດແລະຕັດທີ່ສອດຄ້ອງກັນ, ແລະມີຮອຍຂີດຂ່ວນຢູ່ເປືອກໃນແລະນອກ.ເພື່ອປັບແຕ່ງການອອກແບບ, ມັນຖືກປຽບທຽບກັບ Dyonics◊ Incisor◊ Plus ໃສ່.ຮູບລັກສະນະ, ຄວາມແຂງຂອງເຄື່ອງມື, ຄວາມຫຍາບຂອງທໍ່ໂລຫະ, ຄວາມຫນາຂອງຝາເຄື່ອງມື, ຮູບຮ່າງຂອງແຂ້ວ, ມຸມ, ໂຄງສ້າງໂດຍລວມ, ຂະຫນາດທີ່ສໍາຄັນ, ແລະອື່ນໆ.ພື້ນຜິວທີ່ເຮັດວຽກແລະປາຍ harder ແລະ thinner.ດັ່ງນັ້ນ, ຜະລິດຕະພັນ BJKMC ສາມາດເຮັດວຽກໄດ້ຢ່າງພໍໃຈໃນການຜ່າຕັດ.
ການຮ່ວມຢູ່ໃນຮ່າງກາຍຂອງມະນຸດແມ່ນຮູບແບບຂອງການເຊື່ອມຕໍ່ທາງອ້ອມລະຫວ່າງກະດູກ.ພວກເຂົາເປັນໂຄງສ້າງທີ່ສະລັບສັບຊ້ອນແລະຫມັ້ນຄົງທີ່ມີບົດບາດສໍາຄັນໃນຊີວິດປະຈໍາວັນຂອງພວກເຮົາ.ພະຍາດບາງຊະນິດປ່ຽນແປງການແຜ່ກະຈາຍການໂຫຼດຢູ່ໃນຮ່ວມກັນ, ເຮັດໃຫ້ເກີດການຈໍາກັດການເຮັດວຽກແລະການສູນເສຍຫນ້າທີ່1.ການຜ່າຕັດ orthopedic ແບບດັ້ງເດີມແມ່ນຍາກທີ່ຈະປິ່ນປົວຢ່າງຖືກຕ້ອງ, ມີການຮຸກຮານຫນ້ອຍ, ແລະໄລຍະເວລາການຟື້ນຕົວຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວແມ່ນຍາວນານ.ການຜ່າຕັດ Arthroscopic ແມ່ນຂັ້ນຕອນການຮຸກຮານໜ້ອຍທີ່ສຸດທີ່ຕ້ອງຜ່າຕັດໜ້ອຍໜຶ່ງ, ເຮັດໃຫ້ບາດແຜໜ້ອຍລົງ ແລະ ຮອຍແປ້ວ, ມີເວລາຟື້ນຟູໄວ, ແລະມີອາການແຊກຊ້ອນໜ້ອຍລົງ.ດ້ວຍການພັດທະນາອຸປະກອນການແພດ, ເຕັກນິກການຜ່າຕັດທີ່ບຸກລຸກໜ້ອຍທີ່ສຸດໄດ້ກາຍເປັນຂັ້ນຕອນປົກກະຕິສໍາລັບການວິນິດໄສແລະການປິ່ນປົວ orthopedic.ບໍ່ດົນຫຼັງຈາກການຜ່າຕັດຫົວເຂົ່າ arthroscopic ຄັ້ງທໍາອິດ, ມັນໄດ້ຖືກຮັບຮອງເອົາຢ່າງເປັນທາງການເປັນເຕັກນິກການຜ່າຕັດໂດຍ Kenji Takagi ແລະ Masaki Watanabe ໃນຍີ່ປຸ່ນ2,3.Arthroscopy ແລະ endoprosthetics ແມ່ນສອງຄວາມກ້າວຫນ້າທີ່ສໍາຄັນທີ່ສຸດໃນ orthopedics4.ໃນມື້ນີ້, ການຜ່າຕັດ arthroscopic invasive ຫນ້ອຍທີ່ສຸດແມ່ນຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອປິ່ນປົວພະຍາດຕ່າງໆໃນສະພາບແລະການບາດເຈັບ, ລວມທັງ osteoarthritis, meniscal ການບາດເຈັບ, ການບາດເຈັບ ligament cruciate ຂ້າງຫນ້າແລະຫລັງ, synovitis, ກະດູກຫັກ intra-articular, patellar subluxation, cartilage ແລະ lesions ຮ່າງກາຍວ່າງ.
ກໍລະນີຂອງການຜ່າຕັດ arthroscopic ໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນໃນໄລຍະສອງທົດສະວັດທີ່ຜ່ານມາ, ແລະລະບົບ arthroscopic shaver ໄດ້ກາຍເປັນເຄື່ອງມື orthopedic ຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງ.ປະຈຸບັນ, ແພດຜ່າຕັດມີທາງເລືອກທີ່ຫຼາກຫຼາຍໃຫ້ແກ່ແພດຜ່າຕັດ, ລວມທັງການຟື້ນຟູຂອງ ligament cruciate, ການສ້ອມແປງ meniscus, osteochondral grafting, hip arthroscopy, ແລະ facet joint arthroscopy, ຂຶ້ນກັບຄວາມມັກຂອງແພດຜ່າຕັດ1.ໃນຂະນະທີ່ຂັ້ນຕອນການຜ່າຕັດ arthroscopic ຂະຫຍາຍໄປສູ່ຂໍ້ຕໍ່ຫຼາຍຂື້ນ, ແພດສາມາດກວດເບິ່ງຂໍ້ຕໍ່ synovial ແລະປິ່ນປົວຄົນເຈັບດ້ວຍວິທີທີ່ບໍ່ຄາດຄິດໃນເມື່ອກ່ອນ.ໃນເວລາດຽວກັນ, ເຄື່ອງມືອື່ນໆໄດ້ຖືກພັດທະນາ.ປົກກະຕິແລ້ວພວກມັນປະກອບດ້ວຍຫນ່ວຍຄວບຄຸມ, ມືທີ່ມີມໍເຕີທີ່ມີປະສິດທິພາບແລະເຄື່ອງມືຕັດ.ເຄື່ອງ​ມື dissection ອະ​ນຸ​ຍາດ​ໃຫ້​ສໍາ​ລັບ​ການ​ດູດ​ພ້ອມ​ກັນ​ແລະ​ຕໍ່​ເນື່ອງ​ແລະ debridement6.
ເນື່ອງຈາກຄວາມສັບສົນຂອງການຜ່າຕັດ arthroscopic, ເຄື່ອງມືຫຼາຍມັກຈະຕ້ອງການ.ເຄື່ອງມືການຜ່າຕັດຕົ້ນຕໍທີ່ໃຊ້ໃນການຜ່າຕັດ arthroscopic ປະກອບມີ arthroscopes, probe scissors, punches, forceps, knives arthroscopic, meniscus blades and razors, electrosurgical instruments, lasers, radio frequency instruments and other instruments 7.
razor ເປັນເຄື່ອງມືທີ່ສໍາຄັນໃນການຜ່າຕັດ.ມີສອງຫຼັກການຕົ້ນຕໍຂອງ pliers ການຜ່າຕັດ arthroscopic.ອັນທໍາອິດແມ່ນເພື່ອເອົາສິ່ງເສດເຫຼືອຂອງກະດູກອ່ອນທີ່ເສື່ອມໂຊມ, ລວມທັງຮ່າງກາຍທີ່ວ່າງແລະກະດູກອ່ອນຂອງຂໍ້ອັກເສບ, ດ້ວຍການດູດແລະລ້າງຂໍ້ຮ່ວມກັນດ້ວຍນໍ້າເຄັມທີ່ອຸດົມສົມບູນເພື່ອເອົາບາດແຜພາຍໃນກະດູກແລະຜູ້ໄກ່ເກ່ຍອັກເສບ.ອີກອັນຫນຶ່ງແມ່ນເພື່ອເອົາກະດູກອ່ອນ articular ແຍກອອກຈາກກະດູກ subchondral ແລະສ້ອມແປງຂໍ້ບົກພ່ອງຂອງ cartilage worn.meniscus torn ແມ່ນ excised ແລະ meniscus worn ແລະຫັກແມ່ນສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນ.Razors ຍັງຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອເອົາເນື້ອເຍື່ອ synovial ອັກເສບບາງຫຼືທັງຫມົດ, ເຊັ່ນ hyperplasia ແລະ thickening1.
ໜັງຫົວທີ່ຮຸກຮານໜ້ອຍທີ່ສຸດມີສ່ວນຕັດທີ່ມີຮູນອກເປັນຮູ ແລະ ທໍ່ພາຍໃນເປັນຮູ.ພວກມັນບໍ່ຄ່ອຍມີແຂ້ວເລື່ອຍ 8 ແຂ້ວສຳລັບການຕັດ.ຄໍາແນະນໍາແຜ່ນໃບທີ່ແຕກຕ່າງກັນສະຫນອງລະດັບທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງພະລັງງານຕັດກັບ razor ໄດ້.ແຂ້ວ razor arthroscopic ທໍາມະດາຕົກຢູ່ໃນສາມປະເພດ (ຮູບ 1): (a) ກ້ຽງພາຍໃນແລະນອກທໍ່;(b) ທໍ່ນອກກ້ຽງ ແລະທໍ່ພາຍໃນເປັນຫຍ;(c) serrated (ຊຶ່ງອາດຈະເປັນໃບ razor)) ທໍ່ພາຍໃນແລະນອກ.9. ຄວາມຄົມຊັດຂອງພວກເຂົາຕໍ່ເນື້ອເຍື່ອອ່ອນເພີ່ມຂຶ້ນ.ຜົນບັງຄັບໃຊ້ສູງສຸດສະເລ່ຍແລະປະສິດທິພາບການຕັດຂອງເລື່ອຍທີ່ມີສະເປັກດຽວກັນແມ່ນດີກ່ວາ 10 ແຖບແປ.
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ມີຈໍານວນຂອງບັນຫາກັບ shavers arthroscopic ທີ່ມີຢູ່ໃນປັດຈຸບັນ.ຫນ້າທໍາອິດ, ແຜ່ນໃບບໍ່ແຫຼມພຽງພໍ, ແລະມັນງ່າຍທີ່ຈະຕັນໃນເວລາທີ່ການຕັດເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ.ອັນທີສອງ, ມີດຕັດພຽງແຕ່ຕັດຜ່ານເນື້ອເຍື່ອອ່ອນໆ - ແພດຕ້ອງໃຊ້ burr ເພື່ອຂັດກະດູກ.ດັ່ງນັ້ນ, ແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືຕ້ອງໄດ້ຮັບການປ່ຽນແປງເລື້ອຍໆໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ເວລາປະຕິບັດງານເພີ່ມຂຶ້ນ.ຕັດຄວາມເສຍຫາຍແລະການສວມໃສ່ razor ຍັງເປັນບັນຫາທົ່ວໄປ.ເຄື່ອງຈັກທີ່ມີຄວາມແມ່ນຍໍາແລະການຄວບຄຸມຄວາມຖືກຕ້ອງກໍ່ເປັນດັດຊະນີການປະເມີນຜົນອັນດຽວ.
ບັນຫາທໍາອິດແມ່ນວ່າໃບ razor ບໍ່ກ້ຽງພຽງພໍເນື່ອງຈາກຊ່ອງຫວ່າງຫຼາຍເກີນໄປລະຫວ່າງໃບມີດພາຍໃນແລະນອກ.ການແກ້ໄຂບັນຫາທີສອງສາມາດເປັນການເພີ່ມມຸມຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື razor ແລະເພີ່ມຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງວັດສະດຸກໍ່ສ້າງ.
ເຄື່ອງຕັດຜົມ BJKMC arthroscopic ໃໝ່ທີ່ມີໃບຫອກສອງເທົ່າສາມາດແກ້ໄຂບັນຫາຂອງການຕັດແຂບ, ການອຸດຕັນງ່າຍແລະການສວມໃສ່ເຄື່ອງມືຢ່າງໄວວາ.ເພື່ອທົດສອບການປະຕິບັດຕົວຈິງຂອງການອອກແບບແຜ່ນຕັດ BJKMC ໃໝ່, ມັນຖືກປຽບທຽບກັບຄູ່ຮ່ວມຂອງ Dyonics◊, Incisor◊ Plus Blade.
ແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື arthroscopic ໃຫມ່ມີການອອກແບບທໍ່ໃນທໍ່, ລວມທັງແຂນນອກຂອງສະແຕນເລດແລະທໍ່ພາຍໃນເປັນຮູຫມຸນທີ່ມີທໍ່ດູດແລະຕັດທີ່ກົງກັນຢູ່ໃນແຂນນອກແລະທໍ່ພາຍໃນ.ທໍ່ໃນແລະນອກແມ່ນ notched.ໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານ, ລະບົບພະລັງງານເຮັດໃຫ້ທໍ່ພາຍໃນຫມຸນ, ແລະທໍ່ນອກກັດດ້ວຍແຂ້ວ, ປະຕິສໍາພັນກັບການຕັດ.ການຜ່າຕັດເນື້ອເຍື່ອທີ່ສໍາເລັດແລ້ວແລະຮ່າງກາຍທີ່ວ່າງໄດ້ຖືກໂຍກຍ້າຍອອກຈາກຮ່ວມກັນໂດຍຜ່ານທໍ່ພາຍໃນເປັນຮູ.ເພື່ອປັບປຸງປະສິດທິພາບການຕັດແລະປະສິດທິພາບ, ໂຄງສ້າງຂອງແຂ້ວ concave ໄດ້ຖືກເລືອກ.ການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີແມ່ນໃຊ້ສໍາລັບສ່ວນປະສົມ.ໂຄງສ້າງຂອງຫົວໂກນແຂ້ວຄູ່ທຳມະດາແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2.
ໃນການອອກແບບໂດຍທົ່ວໄປ, ເສັ້ນຜ່າກາງນອກຂອງປາຍດ້ານຫນ້າຂອງເຄື່ອງໂກນຫນວດ arthroscopic ແມ່ນນ້ອຍກວ່າປາຍຫລັງເລັກນ້ອຍ.razor ບໍ່ຄວນຖືກບັງຄັບໃຫ້ເຂົ້າໄປໃນພື້ນທີ່ຮ່ວມກັນ, ເພາະວ່າທັງປາຍແລະຂອບຂອງປ່ອງຢ້ຽມຕັດໄດ້ຖືກລ້າງອອກແລະທໍາລາຍພື້ນຜິວ articular.ນອກຈາກນັ້ນ, ຄວາມກວ້າງຂອງປ່ອງຢ້ຽມ shaver ຄວນຈະມີຂະຫນາດໃຫຍ່ພຽງພໍ.ເມື່ອປ່ອງຢ້ຽມກວ້າງຂຶ້ນ, ເຄື່ອງໂກນຫນວດຕັດແລະດູດຫຼາຍ, ແລະມັນປ້ອງກັນການອຸດຕັນຂອງປ່ອງຢ້ຽມໄດ້ດີກວ່າ.
ສົນທະນາຜົນກະທົບຂອງໂປຣໄຟລ໌ແຂ້ວຕໍ່ແຮງຕັດ.ຮູບແບບ 3D ຂອງ razor ໄດ້ຖືກສ້າງຂຶ້ນໂດຍໃຊ້ຊອບແວ SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA).ຮູບແບບຂອງເປືອກນອກທີ່ມີຮູບແບບແຂ້ວທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກນໍາເຂົ້າໃນໂຄງການອົງປະກອບຈໍາກັດ (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) ສໍາລັບການວິເຄາະຕາຫນ່າງແລະຄວາມກົດດັນ.ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ (ໂມດູນຂອງຄວາມຍືດຍຸ່ນແລະອັດຕາສ່ວນຂອງ Poisson) ຂອງວັດສະດຸແມ່ນໃຫ້ຢູ່ໃນຕາຕະລາງ.1. ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຫນ່າງທີ່ໃຊ້ສໍາລັບແພຈຸລັງອ່ອນແມ່ນ 0.05 ມມ, ແລະພວກເຮົາປັບປຸງໃບຫນ້າ planer 11 ສໍາລັບການຕິດຕໍ່ກັບແພຈຸລັງອ່ອນ (ຮູບ 3a).ຮູບແບບທັງຫມົດມີ 40,522 nodes ແລະ 45,449 meshes.ໃນການຕັ້ງຄ່າເງື່ອນໄຂຂອງເຂດແດນ, ພວກເຮົາຈໍາກັດຢ່າງເຕັມສ່ວນ 6 ອົງສາຂອງອິດສະລະໃຫ້ແກ່ 4 ດ້ານຂອງເນື້ອເຍື່ອອ່ອນແລະໃບມີດຕັດແມ່ນຫມຸນ 20 °ຮອບແກນ x (ຮູບ 3b).
ການວິເຄາະຂອງສາມແບບ razor (ຮູບ 4) ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຈຸດຂອງຄວາມກົດດັນສູງສຸດແມ່ນເກີດຂື້ນໃນການປ່ຽນແປງຢ່າງກະທັນຫັນຂອງໂຄງສ້າງ, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບຄຸນສົມບັດກົນຈັກ.razor ເປັນ tool4 ຖິ້ມໄດ້ແລະມີຄວາມສ່ຽງພຽງເລັກນ້ອຍຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືແຕກໃນລະຫວ່າງການນໍາໃຊ້ຄັ້ງດຽວ.ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນສຸມໃສ່ຄວາມສາມາດໃນການຕັດຂອງມັນ.ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າສູງສຸດທີ່ສະແດງຢູ່ໃນເນື້ອເຍື່ອອ່ອນອາດຈະສະທ້ອນເຖິງລັກສະນະນີ້.ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການດໍາເນີນງານດຽວກັນ, ເມື່ອຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າສູງສຸດແມ່ນໃຫຍ່ທີ່ສຸດ, ມັນໄດ້ຖືກພິຈາລະນາເບື້ອງຕົ້ນວ່າຄຸນສົມບັດການຕັດຂອງມັນແມ່ນດີທີ່ສຸດ.ໃນແງ່ຂອງຄວາມກົດດັນຂອງເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ, razor profile ແຂ້ວ 60° ຜະລິດຄວາມກົດດັນຂອງເນື້ອເຍື່ອອ່ອນສູງສຸດ (39.213 MPa).
ການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນຂອງເຄື່ອງໂກນຫນວດ ແລະເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ ເມື່ອມີກາບໃບ razor ທີ່ມີຮູບຮ່າງຂອງແຂ້ວທີ່ແຕກຕ່າງກັນຕັດເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ: (a) 50° ໂປຣໄຟລ໌ແຂ້ວ, (b) 60° ໂປຣໄຟລ໌ແຂ້ວ, (c) 70° ໂປຣໄຟລ໌ແຂ້ວ.
ເພື່ອເຮັດໃຫ້ການອອກແບບຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື BJKMC ໃໝ່, ມັນຖືກປຽບທຽບກັບໃບຄ້າຍຄື Dyonics◊ Incisor◊ Plus (ຮູບ 5) ທີ່ມີປະສິດຕິພາບຄືກັນ.ສາມປະເພດທີ່ຄືກັນຂອງແຕ່ລະຜະລິດຕະພັນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນການທົດລອງທັງຫມົດ.razors ທີ່ໃຊ້ແລ້ວທັງຫມົດແມ່ນໃຫມ່ແລະບໍ່ເສຍຫາຍ.
ປັດໃຈທີ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ການປະຕິບັດຂອງ razor ປະກອບມີຄວາມແຂງແລະຄວາມຫນາຂອງແຜ່ນໃບ, ຄວາມຫຍາບຂອງທໍ່ໂລຫະ, ແລະໂປຣໄຟລ໌ແລະມຸມຂອງແຂ້ວ.ເພື່ອວັດແທກ contours ແລະມຸມຂອງແຂ້ວ, contour projector ທີ່ມີຄວາມລະອຽດ 0.001 mm ໄດ້ຖືກເລືອກ (Starrett 400 series, ຮູບ 6).ໃນການທົດລອງ, ຫົວໂກນໄດ້ຖືກວາງຢູ່ເທິງບ່ອນເຮັດວຽກ.ວັດແທກຮູບແຂ້ວແລະມຸມທີ່ສົມທຽບກັບເສັ້ນຜ່າກາງໃນຫນ້າຈໍການຄາດຄະເນແລະໃຊ້ໄມໂຄມິເຕີເປັນຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງສອງເສັ້ນເພື່ອກໍານົດການວັດແທກ.ຂະຫນາດຂອງແຂ້ວທີ່ແທ້ຈິງແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການແບ່ງອອກໂດຍການຂະຫຍາຍຂອງຈຸດປະສົງທີ່ເລືອກ.ເພື່ອວັດແທກມຸມຂອງແຂ້ວ, ວາງຈຸດຄົງທີ່ສອງດ້ານຂອງມຸມທີ່ວັດແທກກັບເສັ້ນຕັດຍ່ອຍໃນຫນ້າຈໍທີ່ hatched ແລະໃຊ້ຕົວກະພິບມຸມໃນຕາຕະລາງເພື່ອເຮັດການອ່ານ.
ໂດຍການເຮັດຊ້ໍາການທົດລອງນີ້, ຂະຫນາດຕົ້ນຕໍຂອງຄວາມຍາວການເຮັດວຽກ (ທໍ່ພາຍໃນແລະນອກ), ເສັ້ນຜ່າກາງດ້ານຫນ້າແລະຫລັງ, ຄວາມຍາວຂອງປ່ອງຢ້ຽມແລະຄວາມກວ້າງ, ແລະຄວາມສູງຂອງແຂ້ວໄດ້ຖືກວັດແທກ.
ກວດເບິ່ງຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວດ້ວຍຕົວຊີ້.ປາຍຂອງເຄື່ອງມືຖືກຍ້າຍອອກຕາມແນວນອນຂ້າງເທິງຕົວຢ່າງ, ຕັ້ງຂວາງກັບທິດທາງຂອງເມັດທີ່ປຸງແຕ່ງ.Ra roughness ສະເລ່ຍແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍກົງຈາກເຄື່ອງມື.ໃນຮູບ.7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຄື່ອງມືທີ່ມີເຂັມ (Mitutoyo SJ-310).
ຄວາມແຂງຂອງໃບມີດມີດຖືກວັດແທກຕາມການທົດສອບຄວາມແຂງຂອງ Vickers ISO 6507-1:20055.Indenter ເພັດຖືກກົດດັນເຂົ້າໄປໃນຫນ້າດິນຂອງຕົວຢ່າງສໍາລັບໄລຍະເວລາທີ່ກໍານົດໄວ້ພາຍໃຕ້ຜົນບັງຄັບໃຊ້ການທົດສອບທີ່ແນ່ນອນ.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຄວາມຍາວເສັ້ນຂວາງຂອງ indentation ໄດ້ຖືກວັດແທກຫຼັງຈາກການໂຍກຍ້າຍຂອງ indenter ໄດ້.ຄວາມແຂງຂອງ Vickers ແມ່ນອັດຕາສ່ວນກັບອັດຕາສ່ວນຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ການທົດສອບກັບພື້ນທີ່ຫນ້າປະທັບໃຈ.
ຄວາມຫນາຂອງຝາຂອງຫົວໂກນແມ່ນວັດແທກໂດຍການໃສ່ຫົວບານເປັນຮູບທໍ່ກົມທີ່ມີຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງ 0.01 ມມແລະລະດັບການວັດແທກປະມານ 0-200 ມມ.ຄວາມຫນາຂອງກໍາແພງແມ່ນຖືກກໍານົດເປັນຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງເສັ້ນຜ່າກາງນອກແລະພາຍໃນຂອງເຄື່ອງມື.ຂັ້ນຕອນການທົດລອງສໍາລັບການວັດແທກຄວາມຫນາແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 8.
ການປະຕິບັດໂຄງສ້າງຂອງເຄື່ອງຕັດຜົມ BJKMC ໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບເຄື່ອງຕັດຂອງ Dyonics◊ ທີ່ມີສະເປັກດຽວກັນ.ຂໍ້ມູນການປະຕິບັດສໍາລັບແຕ່ລະສ່ວນຂອງຜະລິດຕະພັນແມ່ນການວັດແທກແລະປຽບທຽບ.ອີງຕາມຂໍ້ມູນຂະຫນາດ, ຄວາມສາມາດໃນການຕັດຂອງຜະລິດຕະພັນທັງສອງແມ່ນສາມາດຄາດເດົາໄດ້.ທັງສອງຜະລິດຕະພັນມີຄຸນສົມບັດໂຄງສ້າງທີ່ດີເລີດ, ການວິເຄາະການປຽບທຽບການນໍາໄຟຟ້າຈາກທຸກດ້ານແມ່ນຍັງຕ້ອງການ.
ອີງຕາມການທົດລອງມຸມ, ຜົນໄດ້ຮັບແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 2 ແລະຕາຕະລາງ 3. ຄ່າສະເລ່ຍແລະມາດຕະຖານ deviation ຂອງຂໍ້ມູນມຸມ profile ສໍາລັບທັງສອງຜະລິດຕະພັນແມ່ນບໍ່ແຕກຕ່າງກັນທາງສະຖິຕິ.
ການປຽບທຽບບາງຕົວກໍານົດການທີ່ສໍາຄັນຂອງສອງຜະລິດຕະພັນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 9. ໃນແງ່ຂອງຄວາມກວ້າງແລະຄວາມຍາວຂອງທໍ່ໃນແລະນອກ, Dyonics◊ ປ່ອງທໍ່ພາຍໃນແລະນອກແມ່ນຍາວເລັກນ້ອຍແລະກວ້າງກວ່າ BJKMC.ນີ້ຫມາຍຄວາມວ່າ Dyonics◊ ສາມາດມີພື້ນທີ່ຫຼາຍທີ່ຈະຕັດແລະທໍ່ມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະອຸດຕັນຫນ້ອຍລົງ.ທັງສອງຜະລິດຕະພັນບໍ່ມີຄວາມແຕກຕ່າງທາງສະຖິຕິໃນດ້ານອື່ນໆ.
ພາກສ່ວນຂອງ razor BJKMC ແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ໂດຍການເຊື່ອມ laser.ດັ່ງນັ້ນ, ບໍ່ມີຄວາມກົດດັນພາຍນອກກ່ຽວກັບການເຊື່ອມ.ສ່ວນທີ່ຈະເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນບໍ່ຂຶ້ນກັບຄວາມກົດດັນຄວາມຮ້ອນຫຼືການຜິດປົກກະຕິຄວາມຮ້ອນ.ສ່ວນການເຊື່ອມໂລຫະແມ່ນແຄບ, ການເຈາະແມ່ນຂະຫນາດໃຫຍ່, ຄວາມເຂັ້ມແຂງກົນຈັກຂອງສ່ວນເຊື່ອມແມ່ນສູງ, ການສັ່ນສະເທືອນແມ່ນແຂງແຮງ, ຄວາມຕ້ານທານຜົນກະທົບແມ່ນສູງ.ອົງປະກອບການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີມີຄວາມຫນ້າເຊື່ອຖືສູງໃນການປະກອບ14,15.
ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວແມ່ນການວັດແທກໂຄງສ້າງຂອງພື້ນຜິວ.ອົງປະກອບຂອງຄວາມຖີ່ສູງແລະຄື້ນສັ້ນຂອງພື້ນຜິວທີ່ວັດແທກ, ເຊິ່ງກໍານົດການໂຕ້ຕອບລະຫວ່າງວັດຖຸແລະສະພາບແວດລ້ອມຂອງມັນ, ໄດ້ຖືກພິຈາລະນາ.ແຂນນອກຂອງມີດພາຍໃນແລະດ້ານໃນຂອງທໍ່ພາຍໃນແມ່ນພື້ນຜິວການເຮັດວຽກຕົ້ນຕໍຂອງ razor.ການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຫຍາບຂອງສອງດ້ານສາມາດຫຼຸດຜ່ອນການສວມໃສ່ຂອງ razor ໄດ້ຢ່າງມີປະສິດທິພາບແລະປັບປຸງການປະຕິບັດຂອງມັນ.
ຄວາມຫຍາບດ້ານຂອງເປືອກນອກ, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບດ້ານໃນແລະດ້ານນອກຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືພາຍໃນຂອງທໍ່ໂລຫະສອງທໍ່, ໄດ້ຮັບການທົດລອງ.ມູນຄ່າສະເລ່ຍຂອງພວກເຂົາແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 10. ດ້ານໃນຂອງກາບນອກແລະດ້ານນອກຂອງມີດພາຍໃນແມ່ນພື້ນຜິວທີ່ເຮັດວຽກຕົ້ນຕໍ.ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວດ້ານໃນຂອງ scabbard ແລະດ້ານນອກຂອງມີດພາຍໃນ BJKMC ແມ່ນຕ່ໍາກວ່າຜະລິດຕະພັນທີ່ຄ້າຍຄືກັນ Dyonics◊ (ສະເພາະດຽວກັນ).ນີ້ຫມາຍຄວາມວ່າຜະລິດຕະພັນ BJKMC ສາມາດມີຜົນໄດ້ຮັບທີ່ຫນ້າພໍໃຈໃນດ້ານການປະຕິບັດການຕັດ.
ອີງຕາມການທົດສອບຄວາມແຂງຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື, ຂໍ້ມູນການທົດລອງຂອງສອງກຸ່ມຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື razor ໄດ້ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 11. razors arthroscopic ສ່ວນຫຼາຍແມ່ນເຮັດຈາກສະແຕນເລດ austenitic ເນື່ອງຈາກຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງ, ຄວາມທົນທານແລະ ductility ທີ່ຕ້ອງການສໍາລັບໃບມີດ razor.ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ຫົວໂກນ BJKMC ແມ່ນຜະລິດຈາກສະແຕນເລດ 1RK91 martensitic.ສະແຕນເລດ Martensitic ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະຄວາມທົນທານສູງກວ່າສະແຕນເລດ austenitic17.ອົງປະກອບທາງເຄມີໃນຜະລິດຕະພັນ BJKMC ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຂອງ S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments) ໃນໄລຍະຂະບວນການ forging.ອຸປະກອນການໄດ້ຖືກທົດສອບສໍາລັບ cytotoxicity ແລະຖືກນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນອຸປະກອນທາງການແພດ.
ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຜົນຂອງການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ທີ່ຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງ razor ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນສຸມໃສ່ການ profile ແຂ້ວ.IRK91 ເປັນເຫຼັກສະແຕນເລດ supermartensitic ທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງທີ່ມີຄວາມທົນທານສູງແລະມີຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ດີທັງໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງແລະອຸນຫະພູມສູງ.ຄວາມແຮງ tensile ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງສາມາດບັນລຸຫຼາຍກ່ວາ 2000 MPa, ແລະຄ່າຄວາມກົດດັນສູງສຸດຕາມການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ແມ່ນປະມານ 130 MPa, ເຊິ່ງຢູ່ໄກຈາກຂອບເຂດຈໍາກັດການກະດູກຫັກຂອງວັດສະດຸ.ພວກເຮົາເຊື່ອວ່າຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການກະດູກຫັກຂອງແຜ່ນໃບມີຂະຫນາດນ້ອຍຫຼາຍ.
ຄວາມຫນາຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືມີຜົນກະທົບໂດຍກົງຕໍ່ຄວາມສາມາດຕັດຂອງ razor ໄດ້.ຄວາມຫນາຂອງຝາບາງກວ່າ, ການປະຕິບັດການຕັດທີ່ດີກວ່າ.ດ້າມ BJKMC ໃໝ່ຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນຄວາມໜາຂອງຝາຂອງສອງແຖບ rotating opposing, ແລະຫົວມີຝາບາງກວ່າຄູ່ຮ່ວມງານຂອງ Dyonics◊.ມີດບາງໆສາມາດເພີ່ມພະລັງງານຕັດຂອງປາຍ.
ຂໍ້ມູນໃນຕາຕະລາງ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມຫນາຂອງຝາຂອງ razor BJKMC ທີ່ວັດແທກໂດຍວິທີການວັດແທກຄວາມຫນາຂອງຝາອັດ - rotation ແມ່ນນ້ອຍກວ່າຂອງ razor Dyonics◊ ຂອງສະເປັກດຽວກັນ.
ອີງ​ຕາມ​ການ​ທົດ​ລອງ​ການ​ປຽບ​ທຽບ​, razor arthroscopic BJKMC ໃຫມ່​ສະ​ແດງ​ໃຫ້​ເຫັນ​ວ່າ​ບໍ່​ມີ​ຄວາມ​ແຕກ​ຕ່າງ​ຂອງ​ການ​ອອກ​ແບບ​ທີ່​ຈະ​ແຈ້ງ​ຈາກ​ຮູບ​ແບບ Dyonics◊​ທີ່​ຄ້າຍ​ຄື​ກັນ​.ເມື່ອປຽບທຽບກັບ Dyonics◊ Incisor◊ Plus ໃສ່ໃນດ້ານຂອງຄຸນສົມບັດວັດສະດຸ, ແຜ່ນໃສ່ແຂ້ວຄູ່ BJKMC ມີພື້ນຜິວທີ່ເຮັດວຽກໄດ້ກ້ຽງກວ່າແລະປາຍແຂງແລະບາງກວ່າ.ດັ່ງນັ້ນ, ຜະລິດຕະພັນ BJKMC ສາມາດເຮັດວຽກໄດ້ຢ່າງພໍໃຈໃນການຜ່າຕັດ.ການສຶກສານີ້ໄດ້ຖືກອອກແບບໃນຄວາມສົດໃສດ້ານແລະການປະຕິບັດສະເພາະຕ້ອງໄດ້ຮັບການທົດສອບໃນການທົດລອງຕໍ່ໄປ.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. ການທົບທວນເຄື່ອງມືຜ່າຕັດຂອງຫົວເຂົ່າ arthroscopic debridement ແລະ hip arthroplasty ທັງຫມົດ. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. ການທົບທວນເຄື່ອງມືຜ່າຕັດຂອງຫົວເຂົ່າ arthroscopic debridement ແລະ hip arthroplasty ທັງຫມົດ.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T, ແລະ Chen B. ການທົບທວນເຄື່ອງມືຜ່າຕັດສໍາລັບການຕັດຫົວເຂົ່າ arthroscopic ແລະ arthroplasty hip ທັງຫມົດ. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T, ແລະ Chen B. ການທົບທວນຄືນຂອງເຄື່ອງມືການຜ່າຕັດສໍາລັບການທໍາລາຍຫົວເຂົ່າ arthroscopic ແລະການທົດແທນ hip ທັງຫມົດ.ຂະບວນການຂອງ Circus ໄດ້.65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດແລະອະນາຄົດຂອງ Arthroscopy. Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດແລະອະນາຄົດຂອງ Arthroscopy. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດແລະອະນາຄົດຂອງ arthroscopy. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检的过去和未来. Pssler, HH & Yang, Y. ການກວດກາ Arthroscopy ຂອງອະດີດແລະອະນາຄົດ. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດແລະອະນາຄົດຂອງ arthroscopy.ການບາດເຈັບກິລາ 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP ເຄື່ອງມື arthroscopic ພື້ນຖານ. Tingstad, EM & Spindler, KP ເຄື່ອງມື arthroscopic ພື້ນຖານ.Tingstad, EM ແລະ Spindler, KP ເຄື່ອງມື arthroscopic ພື້ນຖານ. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械. Tingstad, EM & Spindler, KPTingstad, EM ແລະ Spindler, KP ເຄື່ອງມື arthroscopic ພື້ນຖານ.ເຮັດວຽກ.ເຕັກ​ໂນ​ໂລ​ຊີ​.ຢາກິລາ.12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. ການສຶກສາ Arthroscopic ຂອງ shoulder joint ໃນ fetuses. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. ການສຶກສາ Arthroscopic ຂອງ shoulder joint ໃນ fetuses.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J., ແລະ Murillo-Gonzalez, J. ການກວດ Arthroscopic ຂອງກະດູກບ່າຂອງ fetal. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. ແລະ Murillo-Gonzalez, J. ການກວດ Arthroscopic ຂອງກະດູກບ່າຂອງ fetal.ປະສົມ.J. ຂໍ້ຕໍ່.ການເຊື່ອມຕໍ່.ວາລະສານຂອງການຜ່າຕັດ.21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. et al.ການທົດສອບຫ້ອງທົດລອງທີ່ມີການຄວບຄຸມຂອງລະບົບໂກນຫນວດ arthroscopic: ແຜ່ນໃບຄ້າຍຄື, ຄວາມກົດດັນຕິດຕໍ່ແລະຄວາມໄວມີຜົນກະທົບຕໍ່ການປະຕິບັດຂອງແຜ່ນໃບບໍ?ປະສົມ.J. ຂໍ້ຕໍ່.ການເຊື່ອມຕໍ່.ວາລະສານຂອງການຜ່າຕັດ.28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. ຫຼັກການທົ່ວໄປຂອງ arthroscopy.ການຜ່າຕັດກະດູກຂອງ Campbell, ສະບັບທີ 8, 1817–1858.(Mosby Yearbook, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Single-portal arthroscopy: ລາຍງານເຕັກນິກໃໝ່. Cooper, DE & Fouts, B. Single-portal arthroscopy: ລາຍງານເຕັກນິກໃໝ່.Cooper, DE ແລະ Footes, B. Single portal arthroscopy: ບົດລາຍງານກ່ຽວກັບເຕັກນິກໃຫມ່. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检在：新技术报告. Cooper, DE & Fouts, B.Cooper, DE ແລະ Footes, B. Single-port arthroscopy: ບົດລາຍງານກ່ຽວກັບເຕັກໂນໂລຢີໃຫມ່.ປະສົມ.ເຕັກ​ໂນ​ໂລ​ຊີ​.2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: ການທົບທວນຄືນຂອງ shavers ແລະ burrs. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: ການທົບທວນຄືນຂອງ shavers ແລະ burrs.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ແລະ Compson J. Arthroscopic drive instruments: ພາບລວມຂອງ razors ແລະ burs. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopy ເຄື່ອງມືພະລັງງານ: 剃羉刀和毛刺全述.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ແລະ Compson J. Arthroscopic ອຸປະກອນບັງຄັບ: ພາບລວມຂອງ razors ແລະ burs.orthopedic.ການບາດເຈັບ 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. ຜົນສະທ້ອນທີ່ເປັນປະໂຫຍດຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືຄວາມແຂງແຮງຂອງການຕັດ. Anderson, PS & LaBarbera, M. ຜົນສະທ້ອນທີ່ເປັນປະໂຫຍດຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືຄວາມແຂງແຮງຂອງການຕັດ.Anderson, PS ແລະ Labarbera, M. ຜົນກະທົບທາງຫນ້າຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືກ່ຽວກັບພະລັງງານການຕັດ. Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响. Anderson, PS & LaBarbera, M.Anderson, PS ແລະ Labarbera, M. ຜົນກະທົບທາງຫນ້າຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງແຜ່ນໃບຄ້າຍຄືກ່ຽວກັບພະລັງງານການຕັດ.J. Exp.ຊີວະວິທະຍາ.211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. in vitro ແລະການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ຂອງເຕັກນິກການ fixation cuff rotator ໃຫມ່. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. in vitro ແລະການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ຂອງເຕັກນິກການ fixation cuff rotator ໃຫມ່.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N, ແລະ Minami A. ໃນ vitro ແລະການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ຂອງເຕັກນິກການ fixation cuff rotator ໃຫມ່. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N, ແລະ Minami A. ໃນ vitro ແລະການວິເຄາະອົງປະກອບ finite ຂອງເຕັກນິກການ fixation cuff rotator ໃຫມ່.J. ການຜ່າຕັດບ່າ ແລະສອກ.17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight medial knot tying ອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງ retearing ຫຼັງຈາກການສ້ອມແປງ transosseous ທຽບເທົ່າຂອງ rotator cuff tendon. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight medial knot tying ອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງ retearing ຫຼັງຈາກການສ້ອມແປງ transosseous ທຽບເທົ່າຂອງ rotator cuff tendon. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугое завязывание медиального узла может увеличить риск поррвато остного эквивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT ligation Tight ຂອງ ligament medial ອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການ rupture ຫຼັງຈາກການສ້ອມແປງ transosseous ທຽບເທົ່າຂອງ rotator cuff tendon ຂອງ shoulder ໄດ້. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT 紧内侧打结可能会增加肩袖肌的腱经骨等效修傩吏。 Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы могут увеличить риск повоторногов разрары жеты плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight medial ligaments ອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການ rupture ຂອງ rotator cuff tendon ຂອງ shoulder ຫຼັງຈາກ arthroplasty ທຽບເທົ່າກະດູກ.ຊີວະວິທະຍາ.alma mater ປະເທດອັງກິດ.28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV et al.ການແຜ່ກະຈາຍຄວາມກົດດັນໃນ labrum ສະລັບສັບຊ້ອນແລະ cuff rotator ໃນລະຫວ່າງການການເຄື່ອນໄຫວ shoulder ໃນ vivo: ການວິເຄາະອົງປະກອບ finite.ປະສົມ.J. ຂໍ້ຕໍ່.ການເຊື່ອມຕໍ່.ວາລະສານຂອງການຜ່າຕັດ.31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG ການເຊື່ອມເລເຊີຂອງ AISI 304 ສະແຕນເລດ foils. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG ການເຊື່ອມເລເຊີຂອງ AISI 304 ສະແຕນເລດ foils. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. ການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີຂອງ Nd:YAG ດ້ວຍຕົວຄວບຄຸມຄຸນະພາບຂອງແຜ່ນສະແຕນເລດ AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG ການເຊື່ອມເລເຊີຂອງແຜ່ນສະແຕນເລດ AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switched Nd:YAG ການເຊື່ອມເລເຊີຂອງສະແຕນເລດ AISI 304 foil.ວິ​ທະ​ຍາ​ສາດ​ແອວ​ມາ​ຂອງ​ອັງ​ກິດ​.486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ ແລະ Tittel, FC ໃນການດໍາເນີນຄະດີຂອງສະມາຄົມສາກົນສໍາລັບວິສະວະກໍາ Optical (1991).
Izelu, C. & Eze, S. ການສືບສວນກ່ຽວກັບຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການໃຫ້ອາຫານແລະ radius ດັງຂອງເຄື່ອງມືກ່ຽວກັບການສັ່ນສະເທືອນ induced ແລະ roughness ດ້ານໃນລະຫວ່າງການປ່ຽນເປັນສີແຂງຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມ 41Cr4 ໂດຍໃຊ້ວິທີການຕອບສະຫນອງດ້ານ. Izelu, C. & Eze, S. ການສືບສວນກ່ຽວກັບຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການໃຫ້ອາຫານແລະ radius ດັງຂອງເຄື່ອງມືກ່ຽວກັບການສັ່ນສະເທືອນ induced ແລະ roughness ດ້ານໃນລະຫວ່າງການປ່ຽນເປັນສີແຂງຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມ 41Cr4 ການນໍາໃຊ້ວິທີການດ້ານການຕອບສະຫນອງ.Izelu, K. ແລະ Eze, S. ການສືບສວນຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການໃຫ້ອາຫານແລະ radius ປາຍເຄື່ອງມືກ່ຽວກັບການສັ່ນສະເທືອນ induced ແລະ roughness ດ້ານໃນລະຫວ່າງການເຄື່ອງຈັກແຂງຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມ 41Cr4 ການນໍາໃຊ້ວິທີການດ້ານການຕອບສະຫນອງ. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4 合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尯进给速度和刀尯表面粗糙度的影响. Izelu, C. & Eze, S. ຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ຄວາມໄວຂອງອາຫານ, ແລະລັດສະໝີຂອງຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມ 41Cr4 ໃນຂະບວນການຕັດ roughness ດ້ານ.Izelu, K. ແລະ Eze, S. ການນໍາໃຊ້ວິທີການດ້ານການຕອບສະຫນອງເພື່ອສືບສວນອິດທິພົນຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການໃຫ້ອາຫານແລະ radius ປາຍກ່ຽວກັບການສັ່ນສະເທືອນ induced ແລະ roughness ດ້ານໃນລະຫວ່າງການເຄື່ອງຈັກແຂງຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມ 41Cr4.ການຕີຄວາມໝາຍ.J. ວິສະວະກໍາ.ເຕັກໂນໂລຊີ 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. ການປຽບທຽບພຶດຕິກໍາ tribocorrosion ລະຫວ່າງ 304 austenitic ແລະ 410 martensitic ສະແຕນເລດໃນນ້ໍາທະເລປອມ. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. ການປຽບທຽບພຶດຕິກໍາ tribocorrosion ລະຫວ່າງ 304 austenitic ແລະ 410 martensitic ສະແຕນເລດໃນນ້ໍາທະເລປອມ.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ແລະ Yang, F. ການປຽບທຽບພຶດຕິກໍາ tribocorrosion ລະຫວ່າງສະແຕນເລດ austenitic ແລະ martensitic 304 ໃນນ້ໍາທະເລປອມ. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比。 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 ສະແຕນເລດ 在人造海水水的植物体的植物体可份佸Zhang BJ, Zhang Y, Han G. ແລະ Jan F. ການປຽບທຽບການກັດກ່ອນ frictional ຂອງສະແຕນເລດ austenitic ແລະ martensitic 304 ແລະສະແຕນເລດ martensitic 410 ໃນນ້ໍາທະເລປອມ.RSC ສົ່ງເສີມ.6(109), 107933-107941 (2016).
ການສຶກສານີ້ບໍ່ໄດ້ຮັບການສະຫນອງທຶນສະເພາະຈາກອົງການສະຫນອງທຶນໃນພາກລັດ, ການຄ້າ, ຫຼືບໍ່ຫວັງຜົນກໍາໄລ.
ໂຮງ​ຮຽນ​ອຸ​ປະ​ກອນ​ການ​ແພດ​ແລະ​ວິ​ສະ​ວະ​ກໍາ​ສະ​ບຽງ​ອາ​ຫານ​, Shanghai ວິ​ທະ​ຍາ​ໄລ​ເຕັກ​ໂນ​ໂລ​ຊີ​, 516 ຖະ​ຫນົນ Yungong​, Shanghai​, ປະ​ຊາ​ຊົນ​ຈີນ​, 2000 93