ຂອບໃຈທີ່ທ່ານເຂົ້າມາຢ້ຽມຊົມ Nature.com. ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບລຸ້ນທີ່ທ່ານກຳລັງໃຊ້ຢູ່ນັ້ນຮອງຮັບ CSS ໄດ້ຈຳກັດ. ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼື ປິດໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer). ໃນລະຫວ່າງນີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການຮອງຮັບຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງຜົນເວັບໄຊທ໌ໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບ ແລະ JavaScript.
ອັດຕາການເກີດຂອງການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນໃນໄລຍະສອງທົດສະວັດທີ່ຜ່ານມາ, ແລະລະບົບເຄື່ອງໂກນໜວດດ້ວຍກ້ອງສ่องໄດ້ກາຍເປັນເຄື່ອງມືກະດູກທີ່ໃຊ້ກັນຢ່າງກວ້າງຂວາງ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ມີດໂກນໜວດສ່ວນໃຫຍ່ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວບໍ່ຄົມພຽງພໍ, ໃສ່ງ່າຍ, ແລະອື່ນໆ. ຈຸດປະສົງຂອງບົດຄວາມນີ້ແມ່ນເພື່ອສືບສວນລັກສະນະໂຄງສ້າງຂອງໃບມີດຕັດແຂ້ວຄູ່ໃໝ່ຂອງມີດໂກນໜວດ BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical). ໃຫ້ພາບລວມຂອງການອອກແບບຜະລິດຕະພັນ ແລະ ຂະບວນການກວດສອບຄວາມຖືກຕ້ອງ. ມີດໂກນໜວດດ້ວຍກ້ອງສ่อง BJKMC ມີການອອກແບບແບບທໍ່ໃນທໍ່, ປະກອບດ້ວຍແຂນນອກເຫຼັກສະແຕນເລດ ແລະ ທໍ່ໃນຮູບຊົງເປັນຮູທີ່ໝຸນໄດ້. ເປືອກນອກ ແລະ ເປືອກໃນມີຮູດູດ ແລະ ຕັດທີ່ສອດຄ້ອງກັນ, ແລະ ມີຮອຍບາດຢູ່ເປືອກໃນ ແລະ ເປືອກນອກ. ເພື່ອໃຫ້ເຫດຜົນໃນການອອກແບບ, ມັນໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບແຜ່ນສຽບ Dyonics◊ Incisor◊ Plus. ຮູບລັກສະນະ, ຄວາມແຂງຂອງເຄື່ອງມື, ຄວາມຫຍາບຂອງທໍ່ໂລຫະ, ຄວາມໜາຂອງຝາເຄື່ອງມື, ຮູບຮ່າງຂອງແຂ້ວ, ມຸມ, ໂຄງສ້າງໂດຍລວມ, ຂະໜາດທີ່ສຳຄັນ, ແລະອື່ນໆ ໄດ້ຖືກກວດສອບ ແລະ ປຽບທຽບ. ໜ້າຜິວເຮັດວຽກ ແລະ ປາຍທີ່ແຂງ ແລະ ບາງກວ່າ. ດັ່ງນັ້ນ, ຜະລິດຕະພັນ BJKMC ສາມາດເຮັດວຽກໄດ້ຢ່າງໜ້າພໍໃຈໃນການຜ່າຕັດ.
ຂໍ້ຕໍ່ໃນຮ່າງກາຍຂອງມະນຸດແມ່ນຮູບແບບຂອງການເຊື່ອມຕໍ່ທາງອ້ອມລະຫວ່າງກະດູກ. ພວກມັນເປັນໂຄງສ້າງທີ່ສັບສົນ ແລະ ໝັ້ນຄົງທີ່ມີບົດບາດສຳຄັນໃນຊີວິດປະຈຳວັນຂອງພວກເຮົາ. ພະຍາດບາງຊະນິດປ່ຽນແປງການແຈກຢາຍນ້ຳໜັກໃນຂໍ້ຕໍ່, ເຊິ່ງສົ່ງຜົນໃຫ້ເກີດຂໍ້ຈຳກັດດ້ານໜ້າທີ່ ແລະ ການສູນເສຍໜ້າທີ່1. ການຜ່າຕັດກະດູກແບບດັ້ງເດີມແມ່ນຍາກທີ່ຈະປິ່ນປົວດ້ວຍການບຸກລຸກໜ້ອຍທີ່ສຸດຢ່າງຖືກຕ້ອງ, ແລະ ໄລຍະເວລາຟື້ນຕົວຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວແມ່ນຍາວນານ. ການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ແມ່ນຂັ້ນຕອນການບຸກລຸກໜ້ອຍທີ່ສຸດທີ່ຕ້ອງການພຽງແຕ່ການຜ່າຕັດຂະໜາດນ້ອຍ, ເຮັດໃຫ້ເກີດການບາດເຈັບ ແລະ ຮອຍແປ້ວໜ້ອຍລົງ, ມີເວລາຟື້ນຕົວໄວຂຶ້ນ, ແລະ ມີພາວະແຊກຊ້ອນໜ້ອຍລົງ. ດ້ວຍການພັດທະນາອຸປະກອນການແພດ, ເຕັກນິກການຜ່າຕັດທີ່ມີການບຸກລຸກໜ້ອຍທີ່ສຸດໄດ້ກາຍເປັນຂັ້ນຕອນປົກກະຕິສຳລັບການວິນິດໄສ ແລະ ການປິ່ນປົວກະດູກ. ບໍ່ດົນຫຼັງຈາກການຜ່າຕັດຫົວເຂົ່າດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ຄັ້ງທຳອິດ, ມັນໄດ້ຖືກຮັບຮອງເອົາຢ່າງເປັນທາງການເປັນເຕັກນິກການຜ່າຕັດໂດຍ Kenji Takagi ແລະ Masaki Watanabe ໃນປະເທດຍີ່ປຸ່ນ2,3. ການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ ແລະ ການຜ່າຕັດອະໄວຍະວະພາຍໃນແມ່ນສອງຄວາມກ້າວໜ້າທີ່ສໍາຄັນທີ່ສຸດໃນການຜ່າຕັດກະດູກ4. ໃນປັດຈຸບັນ, ການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ທີ່ມີການບຸກລຸກໜ້ອຍທີ່ສຸດແມ່ນໃຊ້ເພື່ອປິ່ນປົວອາການ ແລະ ການບາດເຈັບທີ່ຫຼາກຫຼາຍ, ລວມທັງໂລກຂໍ້ອັກເສບ, ການບາດເຈັບຂອງເຍື່ອຫຸ້ມຂໍ້, ການບາດເຈັບຂອງເສັ້ນເອັນຂໍ້ຕໍ່ດ້ານໜ້າ ແລະ ດ້ານຫຼັງ, ໂຣກຂໍ້ອັກເສບຂໍ້, ກະດູກຫັກພາຍໃນຂໍ້ຕໍ່, ການເຄື່ອນທີ່ຂອງກະດູກຫົວເຂົ່າ, ກະດູກອ່ອນ ແລະ ບາດແຜໃນຮ່າງກາຍ.
ອັດຕາການເກີດຂອງການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນໃນໄລຍະສອງທົດສະວັດທີ່ຜ່ານມາ, ແລະລະບົບການໂກນໜວດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ໄດ້ກາຍເປັນເຄື່ອງມືທີ່ໃຊ້ໃນການຜ່າຕັດກະດູກທີ່ໃຊ້ກັນຢ່າງກວ້າງຂວາງ. ປະຈຸບັນ, ໝໍຜ່າຕັດມີຫຼາກຫຼາຍທາງເລືອກທີ່ມີໃຫ້ໝໍຜ່າຕັດ, ລວມທັງການສ້າງເສັ້ນເອັນແຂງຄືນໃໝ່, ການສ້ອມແປງເຍື່ອຫຸ້ມຂໍ້, ການຜ່າຕັດກະດູກ, ການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ສະໂພກ, ແລະ ການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ໜ້າຂໍ້, ຂຶ້ນກັບຄວາມມັກຂອງໝໍຜ່າຕັດ1. ໃນຂະນະທີ່ຂັ້ນຕອນການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ຂະຫຍາຍໄປສູ່ຂໍ້ຕໍ່ຫຼາຍຂຶ້ນ, ແພດສາມາດກວດສອບຂໍ້ຕໍ່ທີ່ມີນ້ຳໜັກຫຼາຍກວ່າເກົ່າ, ແລະ ຜ່າຕັດປິ່ນປົວຄົນເຈັບດ້ວຍວິທີການຜ່າຕັດດ້ວຍວິທີທີ່ບໍ່ເຄີຍມີມາກ່ອນ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ເຄື່ອງມືອື່ນໆໄດ້ຖືກພັດທະນາຂຶ້ນ. ໂດຍປົກກະຕິແລ້ວພວກມັນປະກອບດ້ວຍໜ່ວຍຄວບຄຸມ, ເຄື່ອງມືທີ່ມີມໍເຕີທີ່ມີປະສິດທິພາບ ແລະ ເຄື່ອງມືຕັດ. ເຄື່ອງມືຜ່າຕັດຊ່ວຍໃຫ້ສາມາດດູດ ແລະ ແຍກສານທີ່ເຫຼືອອອກໄດ້ພ້ອມໆກັນ ແລະ ຕໍ່ເນື່ອງ6.
ເນື່ອງຈາກຄວາມຊັບຊ້ອນຂອງການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່, ຈຶ່ງມັກຕ້ອງໃຊ້ເຄື່ອງມືຫຼາຍຢ່າງ. ເຄື່ອງມືຜ່າຕັດຫຼັກທີ່ໃຊ້ໃນການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່ປະກອບມີ ເຄື່ອງກວດຂໍ້ຕໍ່, ມີດຕັດ, ເຄື່ອງເຈາະ, ຄີບ, ມີດຜ່າຕັດ, ໃບມີດຕັດຂໍ້ຕໍ່, ເຄື່ອງມືຜ່າຕັດດ້ວຍໄຟຟ້າ, ເລເຊີ, ເຄື່ອງມືຄວາມຖີ່ວິທະຍຸ ແລະ ເຄື່ອງມືອື່ນໆ 7.
ມີດໂກນໜວດເປັນເຄື່ອງມືທີ່ສຳຄັນໃນການຜ່າຕັດ. ມີສອງຫຼັກການຫຼັກຂອງຄ້ອນຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່. ຫຼັກການທຳອິດແມ່ນການກຳຈັດສິ່ງເສດເຫຼືອຂອງກະດູກອ່ອນທີ່ເສື່ອມໂຊມ, ລວມທັງຮ່າງກາຍທີ່ວ່າງ ແລະ ກະດູກອ່ອນທີ່ລອຍຢູ່, ໂດຍການດູດ ແລະ ລ້າງຂໍ້ຕໍ່ດ້ວຍນ້ຳເກືອຫຼາຍໆເພື່ອກຳຈັດບາດແຜພາຍໃນຂໍ້ຕໍ່ ແລະ ຕົວກາງການອັກເສບ. ອີກວິທີໜຶ່ງແມ່ນການກຳຈັດກະດູກອ່ອນຂໍ້ຕໍ່ທີ່ແຍກອອກຈາກກະດູກ subchondral ແລະ ສ້ອມແປງຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງກະດູກອ່ອນ. ເຍື່ອຫຸ້ມຂໍ້ຕໍ່ທີ່ຂາດຈະຖືກຕັດອອກ ແລະ ເຍື່ອຫຸ້ມຂໍ້ຕໍ່ທີ່ເສື່ອມໂຊມ ແລະ ແຕກຫັກຈະຖືກສ້າງ. ມີດໂກນໜວດຍັງໃຊ້ເພື່ອກຳຈັດເນື້ອເຍື່ອອັກເສບບາງສ່ວນ ຫຼື ທັງໝົດ, ເຊັ່ນ: ການເພີ່ມຂະໜາດຂອງເນື້ອເຍື່ອຂໍ້ຕໍ່ ແລະ ການໜາຂຶ້ນ.
ມີດຜ່າຕັດທີ່ມີການບຸກລຸກໜ້ອຍທີ່ສຸດສ່ວນໃຫຍ່ມີພາກສ່ວນຕັດທີ່ມີທໍ່ຕັດນອກເປັນຮູ ແລະ ທໍ່ໃນເປັນຮູ. ພວກມັນບໍ່ຄ່ອຍມີແຂ້ວແຂ້ວ 8 ແຂ້ວສຳລັບຄົມຕັດ. ປາຍໃບມີດທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃຫ້ລະດັບພະລັງການຕັດທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃຫ້ກັບມີດຕັດ. ແຂ້ວມີດຕັດແບບ arthroscopic ແບບດັ້ງເດີມແບ່ງອອກເປັນສາມປະເພດ (ຮູບທີ 1): (ກ) ທໍ່ໃນ ແລະ ທໍ່ນອກລຽບ; (ຂ) ທໍ່ນອກລຽບ ແລະ ທໍ່ໃນເປັນແຂ້ວແຂ້ວ; (ຄ) ທໍ່ໃນ ແລະ ທໍ່ນອກເປັນແຂ້ວແຂ້ວ (ເຊິ່ງອາດຈະເປັນໃບມີດຕັດ)). 9. ຄວາມຄົມຂອງພວກມັນຕໍ່ກັບເນື້ອເຍື່ອອ່ອນເພີ່ມຂຶ້ນ. ແຮງສູງສຸດສະເລ່ຍ ແລະ ປະສິດທິພາບໃນການຕັດຂອງເລື່ອຍທີ່ມີລາຍລະອຽດດຽວກັນແມ່ນດີກ່ວາໄມ້ຮາບພຽງ 10 ທ່ອນ.
ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ມີບັນຫາຫຼາຍຢ່າງກັບເຄື່ອງໂກນໜວດທີ່ມີກ້ອງສ่องໃນປະຈຸບັນ. ທຳອິດ, ໃບມີດບໍ່ຄົມພຽງພໍ, ແລະມັນງ່າຍທີ່ຈະກີດຂວາງເມື່ອຕັດເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ. ອັນທີສອງ, ມີດໂກນໜວດສາມາດຕັດຜ່ານເນື້ອເຍື່ອອ່ອນໄດ້ເທົ່ານັ້ນ - ແພດຕ້ອງໃຊ້ຄ້ອນເພື່ອຂັດກະດູກ. ດັ່ງນັ້ນ, ໃບມີດຈຳເປັນຕ້ອງໄດ້ປ່ຽນເລື້ອຍໆໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ເວລາປະຕິບັດງານເພີ່ມຂຶ້ນ. ຄວາມເສຍຫາຍຈາກການຕັດ ແລະ ການສວມໃສ່ຂອງມີດໂກນໜວດກໍ່ເປັນບັນຫາທົ່ວໄປເຊັ່ນກັນ. ການເຄື່ອງຈັກທີ່ມີຄວາມແມ່ນຍຳສູງ ແລະ ການຄວບຄຸມຄວາມແມ່ນຍຳໄດ້ສ້າງດັດຊະນີການປະເມີນຜົນດຽວ.
ບັນຫາທຳອິດແມ່ນໃບມີດໂກນບໍ່ລຽບພໍເນື່ອງຈາກມີຊ່ອງຫວ່າງຫຼາຍເກີນໄປລະຫວ່າງໃບມີດໂກນດ້ານໃນ ແລະ ດ້ານນອກ. ວິທີແກ້ໄຂບັນຫາທີສອງແມ່ນການເພີ່ມມຸມຂອງໃບມີດໂກນ ແລະ ເພີ່ມຄວາມແຂງແຮງຂອງວັດສະດຸກໍ່ສ້າງ.
ມີດໂກນໜວດ BJKMC ລຸ້ນໃໝ່ທີ່ມີໃບມີດແຂ້ວເລື່ອຍສອງຊັ້ນສາມາດແກ້ໄຂບັນຫາຂອງຄົມຕັດທີ່ບໍ່ຄົມ, ການອຸດຕັນງ່າຍ ແລະ ການສວມໃສ່ເຄື່ອງມືໄວ. ເພື່ອທົດສອບການນຳໃຊ້ໄດ້ຈິງຂອງການອອກແບບມີດໂກນໜວດ BJKMC ລຸ້ນໃໝ່, ມັນໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບໃບມີດໂກນໜວດຂອງ Dyonics◊, ເຊິ່ງແມ່ນໃບມີດຕັດ Incisor◊ Plus.
ມີດໂກນໜວດແບບ arthroscopic ລຸ້ນໃໝ່ມີການອອກແບບແບບທໍ່ໃນທໍ່, ລວມທັງແຂນນອກເຮັດດ້ວຍເຫຼັກສະແຕນເລດ ແລະ ທໍ່ໃນຮູບຊົງກົ່ງທີ່ໝຸນໄດ້ ພ້ອມດ້ວຍຮູດູດ ແລະ ຊ່ອງຕັດທີ່ກົງກັນຢູ່ເທິງແຂນນອກ ແລະ ທໍ່ໃນ. ເປືອກໃນ ແລະ ພາຍນອກມີຮອຍບາດ. ໃນລະຫວ່າງການປະຕິບັດງານ, ລະບົບໄຟຟ້າຈະເຮັດໃຫ້ທໍ່ໃນໝຸນ, ແລະ ທໍ່ນອກຈະກັດກັບແຂ້ວ, ເຊິ່ງພົວພັນກັບການຕັດ. ການຜ່າຕັດເນື້ອເຍື່ອທີ່ສຳເລັດແລ້ວ ແລະ ຮ່າງກາຍທີ່ວ່າງຈະຖືກເອົາອອກຈາກຂໍ້ຕໍ່ຜ່ານທໍ່ໃນຮູບຊົງກົ່ງ. ເພື່ອປັບປຸງປະສິດທິພາບ ແລະ ປະສິດທິພາບຂອງການຕັດ, ໂຄງສ້າງແຂ້ວໂຄ້ງໄດ້ຖືກເລືອກ. ການເຊື່ອມເລເຊີຖືກໃຊ້ສຳລັບຊິ້ນສ່ວນປະສົມ. ໂຄງສ້າງຂອງຫົວໂກນໜວດແບບແຂ້ວຄູ່ແບບທຳມະດາແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2.
ໃນການອອກແບບໂດຍທົ່ວໄປ, ເສັ້ນຜ່າສູນກາງພາຍນອກຂອງປາຍດ້ານໜ້າຂອງເຄື່ອງໂກນໜວດທີ່ມີກ້ອງສ່ອງທາງໄກມີຂະໜາດນ້ອຍກວ່າປາຍດ້ານຫຼັງເລັກນ້ອຍ. ບໍ່ຄວນບີບມີດໂກນເຂົ້າໄປໃນຊ່ອງຂໍ້ຕໍ່, ເພາະວ່າທັງປາຍ ແລະ ຂອບຂອງປ່ອງຢ້ຽມຕັດຈະຖືກຊະລ້າງອອກ ແລະ ທຳລາຍພື້ນຜິວຂອງຂໍ້ຕໍ່. ນອກຈາກນັ້ນ, ຄວາມກວ້າງຂອງປ່ອງຢ້ຽມເຄື່ອງໂກນໜວດຄວນຈະໃຫຍ່ພໍສົມຄວນ. ປ່ອງຢ້ຽມກວ້າງເທົ່າໃດ, ເຄື່ອງໂກນໜວດກໍ່ຈະຕັດ ແລະ ດູດໄດ້ຢ່າງເປັນລະບຽບຫຼາຍຂຶ້ນ, ແລະ ມັນກໍ່ຈະປ້ອງກັນການອຸດຕັນຂອງປ່ອງຢ້ຽມໄດ້ດີຂຶ້ນ.
ສົນທະນາຜົນກະທົບຂອງໂປຣໄຟລ໌ແຂ້ວຕໍ່ແຮງຕັດ. ຮູບແບບ 3 ມິຕິຂອງມີດຕັດໄດ້ຖືກສ້າງຂຶ້ນໂດຍໃຊ້ຊອບແວ SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA). ຮູບແບບເປືອກນອກທີ່ມີໂປຣໄຟລ໌ແຂ້ວທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກນຳເຂົ້າໃນໂປຣແກຣມອົງປະກອບຈຳກັດ (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) ສຳລັບການວິເຄາະຕາໜ່າງ ແລະ ຄວາມກົດດັນ. ຄຸນສົມບັດທາງກົນຈັກ (ໂມດູນຄວາມຍືດຫຍຸ່ນ ແລະ ອັດຕາສ່ວນຂອງ Poisson) ຂອງວັດສະດຸແມ່ນໄດ້ລະບຸໄວ້ໃນຕາຕະລາງທີ 1. ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງຕາໜ່າງທີ່ໃຊ້ສຳລັບເນື້ອເຍື່ອອ່ອນແມ່ນ 0.05 ມມ, ແລະ ພວກເຮົາໄດ້ປັບປຸງໜ້າດິນຂອງເຄື່ອງຕັດ 11 ໜ້າໃນການສຳຜັດກັບເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ (ຮູບທີ 3a). ຮູບແບບທັງໝົດມີ 40,522 ໂນດ ແລະ 45,449 ຕາໜ່າງ. ໃນການຕັ້ງຄ່າເງື່ອນໄຂຂອບເຂດ, ພວກເຮົາຈຳກັດ 6 ອົງສາຂອງອິດສະລະພາບທີ່ໃຫ້ກັບ 4 ດ້ານຂອງເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ ແລະ ໃບມີດຕັດຖືກໝຸນ 20° ຮອບແກນ x (ຮູບທີ 3b).
ການວິເຄາະຮູບແບບມີດໂກນໜວດສາມແບບ (ຮູບທີ 4) ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຈຸດທີ່ມີຄວາມເຄັ່ງຕຶງສູງສຸດເກີດຂຶ້ນທີ່ການປ່ຽນແປງຢ່າງກະທັນຫັນຂອງໂຄງສ້າງ, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບຄຸນສົມບັດທາງກົນຈັກ. ມີດໂກນໜວດເປັນເຄື່ອງມືທີ່ໃຊ້ແລ້ວຖິ້ມໄດ້4 ແລະມີຄວາມສ່ຽງໜ້ອຍທີ່ຈະມີດແຕກໃນລະຫວ່າງການໃຊ້ຄັ້ງດຽວ. ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາສຸມໃສ່ຄວາມສາມາດໃນການຕັດຂອງມັນສ່ວນໃຫຍ່. ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າສູງສຸດທີ່ກະທຳຕໍ່ເນື້ອເຍື່ອອ່ອນອາດຈະສະທ້ອນເຖິງລັກສະນະນີ້. ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການປະຕິບັດງານດຽວກັນ, ເມື່ອຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າສູງສຸດແມ່ນໃຫຍ່ທີ່ສຸດ, ມັນໄດ້ຖືກພິຈາລະນາໃນເບື້ອງຕົ້ນວ່າຄຸນສົມບັດການຕັດຂອງມັນແມ່ນດີທີ່ສຸດ. ໃນແງ່ຂອງຄວາມກົດດັນຂອງເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ, ມີດໂກນໜວດທີ່ມີຮູບຮ່າງແຂ້ວ 60° ໄດ້ຜະລິດຄວາມກົດດັນຕໍ່ການຕັດເນື້ອເຍື່ອອ່ອນສູງສຸດ (39.213 MPa).
ການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນຂອງເຄື່ອງໂກນໜວດ ແລະ ເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ ເມື່ອປອກມີດໂກນໜວດທີ່ມີຮູບຮ່າງແຂ້ວແຕກຕ່າງກັນຈະຕັດເນື້ອເຍື່ອອ່ອນ: (ກ) ຮູບຮ່າງແຂ້ວ 50°, (ຂ) ຮູບຮ່າງແຂ້ວ 60°, (ຄ) ຮູບຮ່າງແຂ້ວ 70°.
ເພື່ອໃຫ້ເຫດຜົນໃນການອອກແບບໃບມີດ BJKMC ໃໝ່, ມັນໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບໃບມີດ Dyonics ◊ Incisor ◊ Plus ທີ່ທຽບເທົ່າ (ຮູບທີ 5) ທີ່ມີປະສິດທິພາບດຽວກັນ. ຜະລິດຕະພັນແຕ່ລະຊະນິດສາມຊະນິດທີ່ຄືກັນໄດ້ຖືກນຳໃຊ້ໃນການທົດລອງທັງໝົດ. ມີດໂກນໜວດທີ່ໃຊ້ແລ້ວທັງໝົດແມ່ນໃໝ່ ແລະ ບໍ່ເສຍຫາຍ.
ປັດໄຈທີ່ສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ປະສິດທິພາບຂອງມີດໂກນປະກອບມີຄວາມແຂງ ແລະ ຄວາມໜາຂອງໃບມີດ, ຄວາມຫຍາບຂອງທໍ່ໂລຫະ, ແລະ ຮູບຮ່າງ ແລະ ມຸມຂອງແຂ້ວ. ເພື່ອວັດແທກຮູບຮ່າງ ແລະ ມຸມຂອງແຂ້ວ, ໄດ້ເລືອກເຄື່ອງສະແດງຮູບຮ່າງທີ່ມີຄວາມລະອຽດ 0.001 ມມ (ຊຸດ Starrett 400, ຮູບທີ 6). ໃນການທົດລອງ, ຫົວໂກນໄດ້ຖືກວາງໄວ້ເທິງໂຕະເຮັດວຽກ. ວັດແທກຮູບຮ່າງ ແລະ ມຸມຂອງແຂ້ວທຽບກັບເສັ້ນກາງໃນໜ້າຈໍສະແດງ ແລະ ໃຊ້ໄມໂຄຣມິເຕີເປັນຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງສອງເສັ້ນເພື່ອກຳນົດການວັດແທກ. ຂະໜາດຮູບຮ່າງແຂ້ວຕົວຈິງແມ່ນໄດ້ມາຈາກການຫານມັນດ້ວຍການຂະຫຍາຍຂອງວັດຖຸທີ່ເລືອກ. ເພື່ອວັດແທກມຸມແຂ້ວ, ໃຫ້ຈັດຈຸດຄົງທີ່ຢູ່ທັງສອງດ້ານຂອງມຸມທີ່ວັດແທກໄດ້ກັບຈຸດຕັດກັນຂອງເສັ້ນຍ່ອຍໃນໜ້າຈໍທີ່ຟັກອອກມາ ແລະ ໃຊ້ຕົວກະພິບມຸມໃນຕາຕະລາງເພື່ອອ່ານຄ່າ.
ໂດຍການເຮັດຊ້ຳການທົດລອງນີ້, ຂະໜາດຫຼັກຂອງຄວາມຍາວທີ່ເຮັດວຽກ (ທໍ່ດ້ານໃນ ແລະ ທໍ່ດ້ານນອກ), ເສັ້ນຜ່າສູນກາງດ້ານນອກດ້ານໜ້າ ແລະ ດ້ານຫຼັງ, ຄວາມຍາວ ແລະ ຄວາມກວ້າງຂອງປ່ອງຢ້ຽມ, ແລະ ຄວາມສູງຂອງແຂ້ວໄດ້ຖືກວັດແທກ.
ກວດສອບຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວດ້ວຍເຄື່ອງວັດແທກຈຸດ. ປາຍຂອງເຄື່ອງມືຖືກຍ້າຍອອກຕາມແນວນອນຢູ່ເທິງຕົວຢ່າງ, ຕັ້ງສາກກັບທິດທາງຂອງເມັດພືດທີ່ຜ່ານການປຸງແຕ່ງ. ຄວາມຫຍາບສະເລ່ຍ Ra ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍກົງຈາກເຄື່ອງມື. ໃນຮູບທີ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຄື່ອງມືທີ່ມີເຂັມ (Mitutoyo SJ-310).
ຄວາມແຂງຂອງໃບມີດໂກນຖືກວັດແທກຕາມການທົດສອບຄວາມແຂງຂອງ Vickers ISO 6507-1:20055. ຕົວກົດເພັດຖືກກົດເຂົ້າໄປໃນໜ້າຜິວຂອງຕົວຢ່າງເປັນໄລຍະເວລາທີ່ກຳນົດພາຍໃຕ້ແຮງທົດສອບທີ່ແນ່ນອນ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຄວາມຍາວທາງຂວາງຂອງຮອຍຍັບໄດ້ຖືກວັດແທກຫຼັງຈາກການເອົາຕົວກົດອອກ. ຄວາມແຂງຂອງ Vickers ແມ່ນສັດສ່ວນກັບອັດຕາສ່ວນຂອງແຮງທົດສອບຕໍ່ພື້ນທີ່ໜ້າຜິວຂອງຮອຍພິມ.
ຄວາມໜາຂອງຝາຂອງຫົວໂກນໜວດຖືກວັດແທກໂດຍການໃສ່ຫົວບານຮູບຊົງກະບອກທີ່ມີຄວາມແມ່ນຍຳ 0.01 ມມ ແລະ ຂອບເຂດການວັດແທກປະມານ 0-200 ມມ. ຄວາມໜາຂອງຝາຖືກນິຍາມວ່າເປັນຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງເສັ້ນຜ່າສູນກາງດ້ານນອກ ແລະ ດ້ານໃນຂອງເຄື່ອງມື. ຂັ້ນຕອນການທົດລອງສຳລັບການວັດແທກຄວາມໜາແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 8.
ປະສິດທິພາບດ້ານໂຄງສ້າງຂອງມີດໂກນ BJKMC ໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບມີດໂກນ Dyonics◊ ທີ່ມີສະເປັກດຽວກັນ. ຂໍ້ມູນປະສິດທິພາບສຳລັບແຕ່ລະສ່ວນຂອງຜະລິດຕະພັນແມ່ນຖືກວັດແທກ ແລະ ປຽບທຽບ. ໂດຍອີງໃສ່ຂໍ້ມູນມິຕິ, ຄວາມສາມາດໃນການຕັດຂອງຜະລິດຕະພັນທັງສອງແມ່ນສາມາດຄາດເດົາໄດ້. ຜະລິດຕະພັນທັງສອງມີຄຸນສົມບັດດ້ານໂຄງສ້າງທີ່ດີເລີດ, ຍັງຕ້ອງມີການວິເຄາະປຽບທຽບຄວາມນຳໄຟຟ້າຈາກທຸກດ້ານ.
ອີງຕາມການທົດລອງມຸມ, ຜົນໄດ້ຮັບແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງທີ 2 ແລະຕາຕະລາງທີ 3. ຄ່າສະເລ່ຍ ແລະ ຄ່າຜັນປ່ຽນມາດຕະຖານຂອງຂໍ້ມູນມຸມໂປຣໄຟລ໌ສຳລັບສອງຜະລິດຕະພັນບໍ່ແຕກຕ່າງກັນທາງສະຖິຕິ.
ການປຽບທຽບຕົວກໍານົດການທີ່ສໍາຄັນບາງຢ່າງຂອງຜະລິດຕະພັນທັງສອງແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 9. ໃນແງ່ຂອງຄວາມກວ້າງ ແລະ ຄວາມຍາວຂອງທໍ່ພາຍໃນ ແລະ ພາຍນອກ, ປ່ອງຢ້ຽມທໍ່ພາຍໃນ ແລະ ພາຍນອກຂອງ Dyonics◊ ແມ່ນຍາວ ແລະ ກວ້າງກວ່າຂອງ BJKMC ເລັກນ້ອຍ. ນີ້ໝາຍຄວາມວ່າ Dyonics◊ ສາມາດມີພື້ນທີ່ຫຼາຍກວ່າໃນການຕັດ ແລະ ທໍ່ມີໂອກາດອຸດຕັນໜ້ອຍກວ່າ. ຜະລິດຕະພັນທັງສອງບໍ່ແຕກຕ່າງກັນທາງສະຖິຕິໃນດ້ານອື່ນໆ.
ຊິ້ນສ່ວນຕ່າງໆຂອງເຄື່ອງຕັດມີດໂກນ BJKMC ແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ກັນໂດຍການເຊື່ອມເລເຊີ. ດັ່ງນັ້ນ, ຈຶ່ງບໍ່ມີຄວາມກົດດັນຈາກພາຍນອກຕໍ່ການເຊື່ອມ. ຊິ້ນສ່ວນທີ່ຈະເຊື່ອມຈະບໍ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກຄວາມກົດດັນທາງຄວາມຮ້ອນ ຫຼື ການຜິດຮູບທາງຄວາມຮ້ອນ. ຊິ້ນສ່ວນເຊື່ອມແມ່ນແຄບ, ການເຈາະແມ່ນໃຫຍ່, ຄວາມແຂງແຮງທາງກົນຈັກຂອງຊິ້ນສ່ວນເຊື່ອມແມ່ນສູງ, ການສັ່ນສະເທືອນແມ່ນແຂງແຮງ, ຄວາມຕ້ານທານຕໍ່ຜົນກະທົບແມ່ນສູງ. ອົງປະກອບທີ່ເຊື່ອມດ້ວຍເລເຊີແມ່ນມີຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືສູງໃນການປະກອບ14,15.
ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວແມ່ນການວັດແທກໂຄງສ້າງຂອງພື້ນຜິວ. ອົງປະກອບຄວາມຖີ່ສູງ ແລະ ຄື້ນສັ້ນຂອງພື້ນຜິວທີ່ວັດແທກໄດ້, ເຊິ່ງກຳນົດການພົວພັນລະຫວ່າງວັດຖຸ ແລະ ສະພາບແວດລ້ອມຂອງມັນ, ແມ່ນຖືກພິຈາລະນາ. ແຂນດ້ານນອກຂອງມີດດ້ານໃນ ແລະ ພື້ນຜິວດ້ານໃນຂອງທໍ່ດ້ານໃນແມ່ນພື້ນຜິວເຮັດວຽກຫຼັກຂອງມີດໂກນໜວດ. ການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຫຍາບຂອງສອງພື້ນຜິວສາມາດຫຼຸດຜ່ອນການສວມໃສ່ຂອງມີດໂກນໜວດໄດ້ຢ່າງມີປະສິດທິພາບ ແລະ ປັບປຸງປະສິດທິພາບຂອງມັນ.
ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວຂອງເປືອກນອກ, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບພື້ນຜິວພາຍໃນ ແລະ ພາຍນອກຂອງໃບມີດພາຍໃນຂອງທໍ່ໂລຫະສອງອັນ, ໄດ້ຮັບຈາກການທົດລອງ. ຄ່າສະເລ່ຍຂອງພວກມັນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 10. ພື້ນຜິວພາຍໃນຂອງເປືອກນອກ ແລະ ພື້ນຜິວພາຍນອກຂອງມີດພາຍໃນແມ່ນພື້ນຜິວເຮັດວຽກຫຼັກ. ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວພາຍໃນຂອງຝັກມີດ ແລະ ພື້ນຜິວພາຍນອກຂອງມີດພາຍໃນ BJKMC ແມ່ນຕໍ່າກວ່າຜະລິດຕະພັນ Dyonics◊ ທີ່ຄ້າຍຄືກັນ (ສະເປັກດຽວກັນ). ນີ້ໝາຍຄວາມວ່າຜະລິດຕະພັນ BJKMC ສາມາດມີຜົນໄດ້ຮັບທີ່ໜ້າພໍໃຈໃນດ້ານປະສິດທິພາບການຕັດ.
ອີງຕາມການທົດສອບຄວາມແຂງຂອງໃບມີດ, ຂໍ້ມູນການທົດລອງຂອງສອງກຸ່ມຂອງໃບມີດໂກນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 11. ມີດໂກນໜວດ arthroscopic ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເຮັດດ້ວຍເຫຼັກສະແຕນເລດ austenitic ເນື່ອງຈາກມີຄວາມແຂງແຮງ, ຄວາມທົນທານ ແລະ ຄວາມຍືດຫຍຸ່ນສູງທີ່ຕ້ອງການສຳລັບໃບມີດໂກນ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຫົວໂກນໜວດ BJKMC ແມ່ນເຮັດຈາກເຫຼັກສະແຕນເລດ martensitic 1RK91. ເຫຼັກສະແຕນເລດ Martensitic ມີຄວາມແຂງແຮງ ແລະ ຄວາມທົນທານສູງກວ່າເຫຼັກສະແຕນເລດ austenitic17. ອົງປະກອບທາງເຄມີໃນຜະລິດຕະພັນ BJKMC ຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການຂອງ S46910 (ASTM-F899 ເຄື່ອງມືຜ່າຕັດ) ໃນລະຫວ່າງຂະບວນການຕີເຫຼັກ. ວັດສະດຸດັ່ງກ່າວໄດ້ຖືກທົດສອບຄວາມເປັນພິດຕໍ່ຈຸລັງ ແລະ ຖືກນຳໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນອຸປະກອນການແພດ.
ຈາກຜົນຂອງການວິເຄາະອົງປະກອບຈຳກັດສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງມີດໂກນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນສຸມໃສ່ໂປຣໄຟລ໌ແຂ້ວ. IRK91 ເປັນເຫຼັກສະແຕນເລດທີ່ມີຄວາມແຂງແຮງສູງທີ່ມີຄວາມທົນທານສູງ ແລະ ມີຄວາມຕ້ານທານແຮງດຶງທີ່ດີທັງໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງ ແລະ ອຸນຫະພູມສູງ. ຄວາມຕ້ານທານແຮງດຶງທີ່ອຸນຫະພູມຫ້ອງສາມາດບັນລຸໄດ້ຫຼາຍກວ່າ 2000 MPa, ແລະ ຄ່າຄວາມກົດດັນສູງສຸດຕາມການວິເຄາະອົງປະກອບຈຳກັດແມ່ນປະມານ 130 MPa, ເຊິ່ງຢູ່ໄກຈາກຂີດຈຳກັດການແຕກຫັກຂອງວັດສະດຸ. ພວກເຮົາເຊື່ອວ່າຄວາມສ່ຽງຂອງການແຕກຫັກຂອງໃບມີດແມ່ນໜ້ອຍຫຼາຍ.
ຄວາມໜາຂອງໃບມີດມີຜົນກະທົບໂດຍກົງຕໍ່ຄວາມສາມາດໃນການຕັດຂອງມີດໂກນ. ຄວາມໜາຂອງຝາຜະໜັງທີ່ບາງລົງເທົ່າໃດ, ປະສິດທິພາບການຕັດກໍ່ຈະດີຂຶ້ນເທົ່ານັ້ນ. ມີດໂກນ BJKMC ລຸ້ນໃໝ່ຊ່ວຍຫຼຸດຄວາມໜາຂອງຝາຜະໜັງຂອງແຖບໝູນສອງອັນທີ່ຢູ່ກົງກັນຂ້າມ, ແລະຫົວມີຝາຜະໜັງທີ່ບາງກວ່າເຄື່ອງມືຈາກ Dyonics◊. ມີດທີ່ບາງລົງສາມາດເພີ່ມພະລັງໃນການຕັດຂອງປາຍມີດໂກນ.
ຂໍ້ມູນໃນຕາຕະລາງທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມໜາຂອງຝາຂອງມີດໂກນ BJKMC ທີ່ວັດແທກໂດຍວິທີການວັດແທກຄວາມໜາຂອງຝາແບບໝຸນ-ບີບອັດແມ່ນນ້ອຍກວ່າມີດໂກນ Dyonics◊ ທີ່ມີສະເປັກດຽວກັນ.
ອີງຕາມການທົດລອງປຽບທຽບ, ມີດໂກນໜວດ BJKMC ລຸ້ນໃໝ່ທີ່ບໍ່ມີຄວາມແຕກຕ່າງດ້ານການອອກແບບທີ່ຊັດເຈນຈາກຮຸ່ນ Dyonics◊ ທີ່ຄ້າຍຄືກັນ. ເມື່ອປຽບທຽບກັບແຜ່ນໃສ່ແຂ້ວ Dyonics◊ Incisor◊ Plus ໃນດ້ານຄຸນສົມບັດຂອງວັດສະດຸ, ແຜ່ນໃສ່ແຂ້ວຄູ່ BJKMC ມີໜ້າຜິວເຮັດວຽກທີ່ລຽບກວ່າ ແລະ ປາຍແຂງ ແລະ ບາງກວ່າ. ດັ່ງນັ້ນ, ຜະລິດຕະພັນ BJKMC ສາມາດເຮັດວຽກໄດ້ຢ່າງໜ້າພໍໃຈໃນການຜ່າຕັດ. ການສຶກສານີ້ໄດ້ຖືກອອກແບບມາແບບລ່ວງໜ້າ ແລະ ຕ້ອງມີການທົດສອບປະສິດທິພາບສະເພາະໃນການທົດລອງຕໍ່ໆໄປ.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. ການທົບທວນຄືນກ່ຽວກັບເຄື່ອງມືຜ່າຕັດເພື່ອເອົາຂໍ້ຕໍ່ອອກດ້ວຍກ້ອງສ่องຫົວເຂົ່າ ແລະ ການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່ສະໂພກທັງໝົດ. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. ການທົບທວນຄືນກ່ຽວກັບເຄື່ອງມືຜ່າຕັດເພື່ອເອົາຂໍ້ຕໍ່ອອກດ້ວຍກ້ອງສ่องຫົວເຂົ່າ ແລະ ການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່ສະໂພກທັງໝົດ.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T, ແລະ Chen B. ການທົບທວນຄືນເຄື່ອງມືຜ່າຕັດສຳລັບການຜ່າຕັດເອົາຂໍ້ເຂົ່າອອກດ້ວຍກ້ອງສ่อง ແລະ ການຜ່າຕັດຂໍ້ສະໂພກທັງໝົດ. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T, ແລະ Chen B. ການທົບທວນຄືນເຄື່ອງມືຜ່າຕັດສຳລັບການຜ່າຕັດເອົາຂໍ້ເຂົ່າອອກດ້ວຍກ້ອງສ่อง ແລະ ການປ່ຽນຂໍ້ສະໂພກທັງໝົດ.ຂະບວນແຫ່ຂອງວົງວຽນ. 65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດ ແລະ ອະນາຄົດຂອງການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່. Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດ ແລະ ອະນາຄົດຂອງການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດ ແລະ ອະນາຄົດຂອງການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检的过去和未来. Pssler, HH & Yang, Y. ການກວດສອບຂໍ້ຕໍ່ດ້ວຍກ້ອງສ่องໃນອະດີດ ແລະ ອະນາຄົດ. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. ອະດີດ ແລະ ອະນາຄົດຂອງການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່.ການບາດເຈັບຈາກກິລາ 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP ເຄື່ອງມື arthroscopic ພື້ນຖານ. Tingstad, EM & Spindler, KP ເຄື່ອງມື arthroscopic ພື້ນຖານ.Tingstad, EM ແລະ Spindler, KP ເຄື່ອງມືວັດແທກຂໍ້ຕໍ່ຂັ້ນພື້ນຖານ. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械. ທິງສະແຕດ, EM ແລະ ສະປິນເດີ, KPTingstad, EM ແລະ Spindler, KP ເຄື່ອງມືວັດແທກຂໍ້ຕໍ່ຂັ້ນພື້ນຖານ.ວຽກງານ. ເຕັກໂນໂລຊີ. ຢາປົວພະຍາດກິລາ. 12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. ການສຶກສາ Arthroscopic ຂອງ shoulder joint ໃນ fetuses. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. ການສຶກສາ Arthroscopic ຂອງ shoulder joint ໃນ fetuses.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J., ແລະ Murillo-Gonzalez, J. ການກວດ Arthroscopic ຂອງກະດູກບ່າຂອງ fetal. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. ແລະ Murillo-Gonzalez, J. ການກວດ Arthroscopic ຂອງກະດູກບ່າຂອງ fetal.ສານປະກອບ. J. ຂໍ້ຕໍ່. ການເຊື່ອມຕໍ່. ວາລະສານການຜ່າຕັດ. 21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. ແລະ ອື່ນໆ. ການທົດສອບໃນຫ້ອງທົດລອງທີ່ຄວບຄຸມລະບົບການໂກນໜວດດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່: ໃບມີດ, ຄວາມກົດດັນຈາກການສຳຜັດ ແລະ ຄວາມໄວມີຜົນກະທົບຕໍ່ປະສິດທິພາບຂອງໃບມີດບໍ? ສານປະສົມ. J. ຂໍ້ຕໍ່. ການເຊື່ອມຕໍ່. ວາລະສານການຜ່າຕັດ. 28(10), 497-1503 (2012).
ມິວເລີ ອາ. ຫຼັກການທົ່ວໄປຂອງການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່. ການຜ່າຕັດກະດູກຂອງແຄມເບວ, ສະບັບທີ 8, 1817–1858. (ປຶ້ມປະຈຳປີໂມສບີ, 1992).
ຄູເປີ, DE & ຟູດສ໌, B. ການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່ດ້ວຍກ້ອງສ່ອງທາງດຽວ: ບົດລາຍງານກ່ຽວກັບເຕັກນິກໃໝ່. ຄູເປີ, DE & ຟູດສ໌, B. ການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່ດ້ວຍກ້ອງສ່ອງທາງດຽວ: ບົດລາຍງານກ່ຽວກັບເຕັກນິກໃໝ່.ຄູເປີ, DE ແລະ ຟຸດສ໌, ບີ. ການຜ່າຕັດດ້ວຍກ້ອງສ่องທາງເຂົ້າປະຕູດຽວ: ບົດລາຍງານກ່ຽວກັບເຕັກນິກໃໝ່. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检在：新技术报告. ຄູເປີ, DE ແລະ ຟູດສ໌, ບີ.ຄູເປີ, DE ແລະ ຟຸດສ໌, ບີ. ການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່ດ້ວຍກ້ອງສ່ອງດຽວ: ບົດລາຍງານກ່ຽວກັບເຕັກໂນໂລຊີໃໝ່.ເຕັກໂນໂລຊີປະສົມ. 2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. ເຄື່ອງມືທີ່ໃຊ້ກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່: ການທົບທວນຄືນເຄື່ອງໂກນໜວດ ແລະ ເຫຼັກດັດແຂ້ວ. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. ເຄື່ອງມືທີ່ໃຊ້ກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່: ການທົບທວນຄືນເຄື່ອງໂກນໜວດ ແລະ ເຫຼັກດັດແຂ້ວ.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ແລະ Compson J. ເຄື່ອງມືຂັບເຄື່ອນດ້ວຍກ້ອງສ่องຂໍ້ຕໍ່: ພາບລວມຂອງມີດໂກນໜວດ ແລະ ເຂັມຂັດ. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopy ເຄື່ອງມືພະລັງງານ: 剃羉刀和毛刺全述.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ແລະ Compson J. ອຸປະກອນບັງຄັບ Arthroscopic: ພາບລວມຂອງມີດໂກນໜວດ ແລະ ເບີດ.ກະດູກ ແລະ ຂໍ້ຕໍ່. ການບາດເຈັບ 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. ຜົນສະທ້ອນທາງດ້ານໜ້າທີ່ຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງໃບມີດຕໍ່ພະລັງງານຂອງການຕັດ. Anderson, PS & LaBarbera, M. ຜົນສະທ້ອນທາງດ້ານໜ້າທີ່ຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງໃບມີດຕໍ່ພະລັງງານຂອງການຕັດ.Anderson, PS ແລະ Labarbera, M. ຜົນສະທ້ອນທາງດ້ານໜ້າທີ່ຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງໃບມີດຕໍ່ພະລັງງານຕັດ. Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响. ແອນເດີສັນ, PS ແລະ ລາບາເບຣາ, M.Anderson, PS ແລະ Labarbera, M. ຜົນສະທ້ອນທາງດ້ານໜ້າທີ່ຂອງການອອກແບບແຂ້ວ: ຜົນກະທົບຂອງຮູບຮ່າງຂອງໃບມີດຕໍ່ພະລັງງານຕັດ.J. Exp. ຊີວະວິທະຍາ. 211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. ການວິເຄາະໃນຫຼອດທົດລອງ ແລະ ການວິເຄາະອົງປະກອບຈຳກັດຂອງເຕັກນິກການຕິດ rotator cuff ແບບໃໝ່. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. ການວິເຄາະໃນຫຼອດທົດລອງ ແລະ ການວິເຄາະອົງປະກອບຈຳກັດຂອງເຕັກນິກການຕິດ rotator cuff ແບບໃໝ່.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N, ແລະ Minami A. ການວິເຄາະໃນຫຼອດທົດລອງ ແລະ ການວິເຄາະອົງປະກອບຈຳກັດຂອງເຕັກນິກການຕິດ rotator cuff ແບບໃໝ່. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N, ແລະ Minami A. ການວິເຄາະໃນຫຼອດທົດລອງ ແລະ ການວິເຄາະອົງປະກອບຈຳກັດຂອງເຕັກນິກການຕິດ rotator cuff ແບບໃໝ່.J. ການຜ່າຕັດບ່າໄຫລ່ ແລະ ຂໍ້ສອກ. 17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT ການມັດຂໍ້ຕີນໃຫ້ແໜ້ນອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການຂາດຄືນຫຼັງຈາກການສ້ອມແປງເສັ້ນເອັນຂອງຂໍ້ມືໝູນດ້ວຍວິທີ transosseous ທີ່ມີຄວາມເທົ່າທຽມກັນ. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT ການມັດຂໍ້ຕີນໃຫ້ແໜ້ນອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການຂາດຄືນຫຼັງຈາກການສ້ອມແປງເສັ້ນເອັນຂອງຂໍ້ມືໝູນດ້ວຍວິທີ transosseous ທີ່ມີຄວາມເທົ່າທຽມກັນ. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугое завязывание медиального узла может увеличить риск порваторнорак праворатрак правет чрескостного эквивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT ການມັດເສັ້ນເອັນດ້ານໃນຢ່າງແໜ້ນໜາອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການແຕກອອກອີກຫຼັງຈາກການສ້ອມແປງເສັ້ນເອັນ rotator cuff ຂອງບ່າໄຫລ່ທີ່ທຽບເທົ່າກັບກະດູກ. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT 紧内侧打结可能会增加肩袖肌的腱经骨等效修傩吏。 Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы могут увеличить риск повоорного в разрыа ротаторной манжеты плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT ເສັ້ນເອັນດ້ານໃນທີ່ແໜ້ນອາດຈະເພີ່ມຄວາມສ່ຽງຂອງການແຕກຊ້ຳອີກຂອງເສັ້ນເອັນ rotator cuff ຂອງບ່າໄຫລ່ຫຼັງຈາກການຜ່າຕັດຂໍ້ຕໍ່ທຽບເທົ່າກະດູກ.ວິທະຍາສາດຊີວະວິທະຍາ. ໂຮງຮຽນເກົ່າອັງກິດ. 28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV ແລະ ອື່ນໆ. ການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນໃນສະລັບສັບຊ້ອນ labrum ແລະ rotator cuff ໃນລະຫວ່າງການເຄື່ອນໄຫວຂອງບ່າໄຫລ່ໃນຮ່າງກາຍ: ການວິເຄາະອົງປະກອບຈໍາກັດ. ສານປະກອບ. J. ຂໍ້ຕໍ່. ການເຊື່ອມຕໍ່. ວາລະສານການຜ່າຕັດ. 31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. ການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີ Q-switch Nd:YAG ຂອງແຜ່ນເຫຼັກສະແຕນເລດ AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. ການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີ Q-switch Nd:YAG ຂອງແຜ່ນເຫຼັກສະແຕນເລດ AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. ການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີຂອງ Nd:YAG ດ້ວຍຕົວປັບຄຸນນະພາບຂອງແຜ່ນຟອຍສະແຕນເລດ AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔. P'ng, D. & Molian, P. ການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີ Q-switch Nd:YAG ຂອງແຜ່ນເຫຼັກສະແຕນເລດ AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. ການເຊື່ອມໂລຫະດ້ວຍເລເຊີ Nd:YAG ແບບ Q-switched ຂອງເຫຼັກສະແຕນເລດ AISI 304.ວາລະສານວິທະຍາສາດມະຫາວິທະຍາໄລອັງກິດ. 486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ ແລະ Tittel, FC ໃນລາຍງານການປະຊຸມຂອງສະມາຄົມສາກົນເພື່ອວິສະວະກຳທາງແສງ (1991).
Izelu, C. & Eze, S. ການສືບສວນກ່ຽວກັບຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການປ້ອນ ແລະ ລັດສະໝີປາຍຂອງເຄື່ອງມືຕໍ່ການສັ່ນສະເທືອນທີ່ເກີດຂຶ້ນ ແລະ ຄວາມຫຍາບຂອງໜ້າດິນໃນລະຫວ່າງການກ້ຽວແຂງຂອງເຫຼັກກ້າໂລຫະປະສົມ 41Cr4 ໂດຍໃຊ້ວິທີການຕອບສະໜອງຂອງໜ້າດິນ. Izelu, C. & Eze, S. ການສືບສວນກ່ຽວກັບຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການປ້ອນ ແລະ ລັດສະໝີປາຍຂອງເຄື່ອງມືຕໍ່ການສັ່ນສະເທືອນ ແລະ ຄວາມຫຍາບຂອງໜ້າດິນໃນລະຫວ່າງການກຶງແຂງຂອງເຫຼັກກ້າໂລຫະປະສົມ 41Cr4 ໂດຍໃຊ້ວິທີການຕອບສະໜອງຂອງໜ້າດິນ.Izelu, K. ແລະ Eze, S. ການສືບສວນຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການປ້ອນ ແລະ ລັດສະໝີປາຍເຄື່ອງມືຕໍ່ການສັ່ນສະເທືອນທີ່ເກີດຂຶ້ນ ແລະ ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວໃນລະຫວ່າງການຕັດແຂງຂອງເຫຼັກກ້າປະສົມ 41Cr4 ໂດຍໃຊ້ວິທີການຕອບສະໜອງພື້ນຜິວ. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尖半径对诱发振动和表面粗糙半。 Izelu, C. & Eze, S. ຜົນກະທົບຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ຄວາມໄວໃນການປ້ອນ, ແລະ ລັດສະໝີຕໍ່ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວຂອງເຫຼັກໂລຫະປະສົມ 41Cr4 ໃນຂະບວນການຕັດຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວ.Izelu, K. ແລະ Eze, S. ໂດຍໃຊ້ວິທີການພື້ນຜິວຕອບສະໜອງເພື່ອສືບສວນອິດທິພົນຂອງຄວາມເລິກຂອງການຕັດ, ອັດຕາການປ້ອນ ແລະ ລັດສະໝີປາຍຕໍ່ການສັ່ນສະເທືອນທີ່ເກີດຂຶ້ນ ແລະ ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວໃນລະຫວ່າງການຕັດແຂງຂອງເຫຼັກກ້າໂລຫະປະສົມ 41Cr4.ການຕີຄວາມໝາຍ. J. ວິສະວະກຳ. ເທັກໂນໂລຢີ 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. ການປຽບທຽບພຶດຕິກຳການກັດກ່ອນຂອງ tribocorrosion ລະຫວ່າງ 304 austenitic ແລະ 410 martensitic ໃນນ້ຳທະເລທຽມ. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. ການປຽບທຽບພຶດຕິກຳການກັດກ່ອນຂອງ tribocorrosion ລະຫວ່າງ 304 austenitic ແລະ 410 martensitic ໃນນ້ຳທະເລທຽມ.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ແລະ Yang, F. ການປຽບທຽບພຶດຕິກຳການກັດກ່ອນຂອງເຫຼັກກ້າລະຫວ່າງເຫຼັກສະແຕນເລດ austenitic ແລະ martensitic 304 ໃນນ້ຳທະເລທຽມ. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比。 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 ສະແຕນເລດ在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. ແລະ Jan F. ການປຽບທຽບການກັດກ່ອນແບບສຽດທານຂອງເຫຼັກສະແຕນເລດ austenitic ແລະ martensitic 304 ແລະ ເຫຼັກສະແຕນເລດ martensitic 410 ໃນນ້ຳທະເລທຽມ.RSC ສົ່ງເສີມ. 6(109), 107933-107941 (2016).
ການສຶກສາຄັ້ງນີ້ບໍ່ໄດ້ຮັບທຶນສະເພາະຈາກອົງການທຶນໃດໆໃນຂະແໜງການສາທາລະນະ, ການຄ້າ ຫຼື ບໍ່ຫວັງຜົນກຳໄລ.
ໂຮງຮຽນອຸປະກອນການແພດ ແລະ ວິສະວະກຳອາຫານ, ມະຫາວິທະຍາໄລເຕັກໂນໂລຊີຊຽງໄຮ້, ເລກທີ 516, ຖະໜົນຢຸນກອງ, ຊຽງໄຮ້, ສາທາລະນະລັດປະຊາຊົນຈີນ, 2000 93