Täname, et külastasite veebisaiti Nature.com.Teie kasutataval brauseri versioonil on piiratud CSS-i tugi.Parima kasutuskogemuse saamiseks soovitame kasutada uuendatud brauserit (või keelata Internet Exploreris ühilduvusrežiim).Seni renderdame saidi jätkuva toe tagamiseks ilma stiilide ja JavaScriptita.
Artroskoopiliste operatsioonide esinemissagedus on viimase kahe aastakümne jooksul suurenenud ja artroskoopilised pardlid on muutunud laialdaselt kasutatavaks ortopeediliseks vahendiks.Enamik pardleid pole aga üldiselt piisavalt teravad, neid on kerge kanda jne.Selle artikli eesmärk on uurida artroskoopilise habemenuga BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical) uue topelthambalise tera struktuuriomadusi.Annab ülevaate toote disaini ja valideerimise protsessist.BJKMC artroskoopilisel pardlil on toru-torus disain, mis koosneb roostevabast terasest välishülsist ja pöörlevast õõnsast sisetorust.Väliskesta ja sisemise kesta külge on vastavad imemis- ja lõikeavad ning sise- ja väliskestadel on sälgud.Disaini õigustamiseks võrreldi seda Dyonics◊ Incisor◊ Plus sisetükiga.Kontrolliti ja võrreldi välimust, tööriista kõvadust, metalltoru karedust, tööriista seina paksust, hambaprofiili, nurka, üldstruktuuri, kriitilisi mõõtmeid jne.tööpind ning kõvem ja õhem ots.Seetõttu võivad BJKMC tooted kirurgias rahuldavalt töötada.
Inimkeha liiges on luude vahelise kaudse ühenduse vorm.Need on keerukad ja stabiilsed struktuurid, mis mängivad meie igapäevaelus olulist rolli.Mõned haigused muudavad koormuse jaotust liigeses, mille tulemuseks on funktsionaalsed piirangud ja funktsiooni kaotus1.Traditsioonilist ortopeedilist kirurgiat on minimaalselt invasiivselt raske täpselt ravida ja taastumisperiood pärast ravi on pikk.Artroskoopiline operatsioon on minimaalselt invasiivne protseduur, mis nõuab vaid väikest sisselõiget, põhjustab vähem traumasid ja armistumist, kiirem taastumisaeg ja vähem tüsistusi.Meditsiiniseadmete arenguga on minimaalselt invasiivsed kirurgilised tehnikad muutunud järk-järgult ortopeedilise diagnoosimise ja ravi rutiinseks protseduuriks.Varsti pärast esimest artroskoopilist põlveoperatsiooni võtsid Kenji Takagi ja Masaki Watanabe Jaapanis selle ametlikult kirurgilise tehnikana kasutusele2,3.Artroskoopia ja endoproteesimine on ortopeedia kaks kõige olulisemat edusammu4.Tänapäeval kasutatakse minimaalselt invasiivset artroskoopilist kirurgiat mitmesuguste seisundite ja vigastuste raviks, sealhulgas osteoartriit, meniski vigastused, eesmise ja tagumise ristatisideme vigastused, sünoviit, liigesesisesed luumurrud, põlvekedra subluksatsioon, kõhre ja lahtised kehakahjustused.
Artroskoopiliste operatsioonide esinemissagedus on viimase kahe aastakümne jooksul suurenenud ja artroskoopilised pardlid on muutunud laialdaselt kasutatavaks ortopeediliseks vahendiks.Praegu on kirurgidel kirurgide käsutuses mitmesugused võimalused, sealhulgas ristatisidemete rekonstrueerimine, meniski parandamine, osteokondraalne siirdamine, puusaliigese artroskoopia ja tahkliigese artroskoopia, olenevalt kirurgi eelistustest1.Kuna artroskoopilised kirurgilised protseduurid laienevad rohkematele liigestele, saavad arstid uurida sünoviaalseid liigeseid ja ravida patsiente kirurgiliselt varem mõeldamatul viisil.Samal ajal töötati välja ka muid tööriistu.Tavaliselt koosnevad need juhtseadmest, võimsa mootoriga käsiinstrumendist ja lõikeriistast.Dissekteerimisinstrument võimaldab samaaegset ja pidevat imemist ja puhastamist6.
Artroskoopilise kirurgia keerukuse tõttu on sageli vaja mitut instrumenti.Peamised artroskoopilises kirurgias kasutatavad kirurgiainstrumendid on artroskoopid, sondikäärid, löögid, tangid, artroskoopilised noad, meniski terad ja pardlid, elektrokirurgilised instrumendid, laserid, raadiosagedusinstrumendid ja muud instrumendid.
Raseerija on kirurgias oluline tööriist.Artroskoopilise kirurgia tangide puhul on kaks peamist põhimõtet.Esiteks eemaldatakse degenereerunud kõhre jäänused, sealhulgas lahtised kehad ja hõljuvad liigesekõhred, imedes ja loputades liigest rohke soolalahusega, et eemaldada liigesesisesed kahjustused ja põletikulised vahendajad.Teine on subkondraalsest luust eraldatud liigesekõhre eemaldamine ja kulunud kõhre defekti parandamine.Rebenenud menisk lõigatakse välja ning moodustub kulunud ja katkine menisk.Raseerijaid kasutatakse ka mõne või kogu põletikulise sünoviaalkoe, näiteks hüperplaasia ja paksenemise eemaldamiseks1.
Enamikul minimaalselt invasiivsetel skalpellidel on lõikeosa, millel on õõnes välimine kanüül ja õõnes sisemine toru.Harva on neil lõikeserva jaoks 8 sakilist hammast.Erinevad teraotsad tagavad habemenuga erineva lõikevõimsuse.Tavalised artroskoopilised habemenuga hambad jagunevad kolme kategooriasse (joonis 1): (a) siledad sise- ja välistorud;b) siledad välistorud ja sakilised sisemised torud;c) sakilised (mis võib olla žiletitera)) sise- ja välistorud.9. Nende teravus pehmete kudede suhtes suureneb.Sama spetsifikatsiooniga sae keskmine tippjõud ja lõikeefektiivsus on paremad kui 10 lameda sae.
Praegu saadaolevate artroskoopiliste pardlitega on aga mitmeid probleeme.Esiteks ei ole tera piisavalt terav ja seda on pehmete kudede lõikamisel lihtne blokeerida.Teiseks saab habemenuga läbi lõigata ainult pehme sünoviaalkoe – arst peab kasutama luude poleerimiseks puurit.Seetõttu tuleb töö ajal terasid sageli vahetada, mis pikendab tööaega.Levinud probleemid on ka lõikekahjustused ja raseerija kulumine.Täppistöötlus ja täpsuskontroll moodustasid tõepoolest ühtse hindamisindeksi.
Esimene probleem seisneb selles, et žiletitera ei ole piisavalt sile sisemise ja välimise tera vahelise liigse vahe tõttu.Teise probleemi lahenduseks võib olla žiletitera nurga suurendamine ja konstruktsioonimaterjali tugevuse suurendamine.
Uus kahekordse sakilise teraga artroskoopiline pardel BJKMC suudab lahendada nüride lõikeservade, hõlpsa ummistumise ja tööriista kiire kulumise probleemid.Uue BJKMC pardli disaini praktilisuse testimiseks võrreldi seda Dyonicsi◊ vastega Incisor◊ Plus Blade.
Uuel artroskoopilisel pardlil on toru-torus disain, sealhulgas roostevabast terasest välishülss ja pöörlev õõnes sisetoru, mille välishülsil ja sisemisel torul on sobivad imemis- ja lõikeavad.Sisemine ja välimine korpus on sälkudega.Töötamise ajal paneb toitesüsteem sisemise toru pöörlema ​​ja välimine toru hammustab hammastega, interakteerudes lõikega.Lõpetatud koe sisselõige ja lahtised kehad eemaldatakse liigesest läbi õõnsa sisetoru.Lõikejõudluse ja -tõhususe parandamiseks valiti nõgus hambastruktuur.Komposiitdetailide jaoks kasutatakse laserkeevitust.Tavalise kahehambalise raseerimispea struktuur on näidatud joonisel 2.
Ülddisaini kohaselt on artroskoopilise pardli esiotsa välisläbimõõt veidi väiksem kui tagumise otsa välisläbimõõt.Raseerijat ei tohi jõuga vuugivahesse suruda, sest nii lõikeakna ots kui ka serv pestakse välja ja kahjustavad liigespinda.Lisaks peaks pardli akna laius olema piisavalt suur.Mida laiem on aken, seda organiseeritumalt pardel lõikab ja imeb ning seda paremini hoiab see ära akna ummistumise.
Arutage hambaprofiili mõju lõikejõule.Raseerija 3D-mudel loodi SolidWorksi tarkvara abil (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA).Erinevate hammaste profiilidega väliskesta mudelid imporditi lõplike elementide programmi (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) sidumise ja pingeanalüüsi jaoks.Materjalide mehaanilised omadused (elastsusmoodul ja Poissoni suhe) on toodud tabelis.1. Pehmete kudede võrgusilma tihedus oli 0,05 mm ja rafineerisime 11 pehmete kudedega kokku puutuvat höövlipinda (joonis 3a).Kogu mudelil on 40 522 sõlme ja 45 449 võrku.Piirtingimuste seadistustes piirame täielikult pehmete kudede neljale küljele antud 6 vabadusastet ja habemenuga pööratakse 20° ümber x-telje (joonis 3b).
Kolme habemenuga mudeli analüüs (joonis 4) näitas, et maksimaalse pinge punkt tekib struktuurse järsu muutuse korral, mis on kooskõlas mehaaniliste omadustega.Raseerija on ühekordselt kasutatav tööriist4 ja tera purunemise oht ühekordsel kasutamisel on väike.Seetõttu keskendume peamiselt selle lõikamisvõimele.Pehmetele kudedele mõjuv maksimaalne ekvivalentne stress võib seda omadust kajastada.Samadel töötingimustel, kui maksimaalne ekvivalentpinge on suurim, on esialgselt hinnatud, et selle lõikeomadused on parimad.Pehmete kudede pinge osas tekitas 60° hambaprofiiliga pardel maksimaalse pehmete kudede nihkepinge (39,213 MPa).
Raseerija ja pehmete kudede pingejaotus, kui erineva hambaprofiiliga raseerija tupid lõikavad pehmeid kudesid: (a) 50° hambaprofiil, (b) 60° hambaprofiil, (c) 70° hambaprofiil.
Uue BJKMC tera disaini õigustamiseks võrreldi seda samaväärse Dyonics◊ Incisor◊ Plus teraga (joonis 5), millel on sama jõudlus.Kõigis katsetes kasutati iga toote kolme identset tüüpi.Kõik kasutatud pardlid on uued ja kahjustamata.
Raseerija jõudlust mõjutavad tegurid on tera kõvadus ja paksus, metalltoru karedus ning hamba profiil ja nurk.Hammaste kontuuride ja nurkade mõõtmiseks valiti 0,001 mm resolutsiooniga kontuurprojektor (Starrett 400 seeria, joon. 6).Katsetes asetati raseerimispead töölauale.Mõõtke hammaste profiil ja nurk projektsiooniekraanil oleva ristmiku suhtes ning kasutage mõõtmise määramiseks kahe joone erinevusena mikromeetrit.Tegelik hambaprofiili suurus saadakse, jagades selle valitud objektiivi suurendusega.Hamba nurga mõõtmiseks joondage mõõdetud nurga mõlemal küljel olevad fikseeritud punktid viirutatud ekraanil oleva alajoone lõikepunktiga ja kasutage näitude võtmiseks tabelis olevaid nurgakursoreid.
Seda katset korrates mõõdeti tööpikkuse (sise- ja välistoru) peamised mõõtmed, eesmine ja tagumine välisläbimõõt, akna pikkus ja laius ning hamba kõrgus.
Kontrollige pinpointeriga pinna karedust.Tööriista ots nihutatakse horisontaalselt proovi kohale, töödeldava tera suunaga risti.Keskmine karedus Ra saadakse otse instrumendist.Joonisel fig.7 on kujutatud nõelaga instrumenti (Mitutoyo SJ-310).
Raseerijaterade kõvadust mõõdetakse Vickersi kõvadustesti ISO 6507-1:20055 järgi.Teemandist taane surutakse teatud katsejõu mõjul teatud aja jooksul proovi pinnale.Seejärel mõõdeti pärast taande eemaldamist süvendi diagonaali pikkus.Vickersi kõvadus on võrdeline katsejõu ja jäljendi pinna suhtega.
Raseerimispea seina paksuse mõõtmiseks sisestatakse silindriline kuulpea, mille täpsus on 0,01 mm ja mõõtmisvahemik ligikaudu 0-200 mm.Seina paksus on määratletud kui tööriista välis- ja siseläbimõõdu erinevus.Katseprotseduur paksuse mõõtmiseks on näidatud joonisel 8.
BJKMC pardli ehituslikku jõudlust võrreldi sama spetsifikatsiooniga Dyonics◊ raseerija omaga.Mõõdetakse ja võrreldakse toote iga osa toimivusandmeid.Mõõtmeandmete põhjal on mõlema toote lõikevõimalused prognoositavad.Mõlemal tootel on suurepärased konstruktsioonilised omadused, endiselt on vaja elektrijuhtivuse võrdlevat analüüsi igast küljest.
Nurgakatse kohaselt on tulemused toodud tabelis 2 ja tabelis 3. Profiilinurga andmete keskmine ja standardhälve kahe toote puhul ei olnud statistiliselt erinevad.
Kahe toote mõningate põhiparameetrite võrdlus on näidatud joonisel 9. Sise- ja välistoru laiuse ja pikkuse osas on Dyonics◊ sise- ja välimised toruaknad veidi pikemad ja laiemad kui BJKMC omad.See tähendab, et Dyonicsil◊ võib olla rohkem ruumi lõikamiseks ja torude ummistumise tõenäosus on väiksem.Muus osas need kaks toodet statistiliselt ei erinenud.
BJKMC raseerija osad ühendatakse laserkeevitusega.Seetõttu ei avalda keevisõmblusele välist survet.Keevitatav detail ei allu termilisele pingele ega termilisele deformatsioonile.Keevitusosa on kitsas, läbitung on suur, keevitusosa mehaaniline tugevus on kõrge, vibratsioon on tugev, löögikindlus on kõrge.Laserkeevitatud komponendid on monteerimisel väga töökindlad14,15.
Pinna karedus on pinna tekstuuri mõõt.Vaadeldakse mõõdetava pinna kõrgsagedus- ja lühilainekomponente, mis määravad objekti ja selle keskkonna vastasmõju.Sisemise noa välimine hülss ja sisetoru sisepind on habemenuga peamised tööpinnad.Kahe pinna kareduse vähendamine võib tõhusalt vähendada habemenuga kulumist ja parandada selle jõudlust.
Katseliselt saadi väliskesta pinnakaredus, samuti kahe metalltoru sisemise tera sise- ja välispind.Nende keskmised väärtused on näidatud joonisel 10. Peamised tööpinnad on väliskesta sisepind ja sisemise noa välispind.Tuba sisepinna ja BJKMC sisenoa välispinna karedus on madalam kui sarnastel Dyonics◊ toodetel (sama spetsifikatsioon).See tähendab, et BJKMC toodetel võivad lõikejõudluse osas olla rahuldavad tulemused.
Tera kõvaduse testi kohaselt on kahe žiletiterade rühma katseandmed näidatud joonisel 11. Enamik artroskoopilisi pardleid on valmistatud austeniitsest roostevabast terasest, kuna žiletiteradel on vaja suurt tugevust, sitkust ja plastilisust.BJKMC raseerimispead on aga valmistatud 1RK91 martensiitsest roostevabast terasest.Martensiitsetel roostevabadel terastel on suurem tugevus ja sitkus kui austeniitsetel roostevabadel terastel17.BJKMC toodete keemilised elemendid vastavad sepistamisprotsessi ajal S46910 (ASTM-F899 kirurgiainstrumendid) nõuetele.Materjali on tsütotoksilisuse suhtes testitud ja seda kasutatakse laialdaselt meditsiiniseadmetes.
Lõplike elementide analüüsi tulemustest on näha, et raseerija pingekontsentratsioon koondub peamiselt hambaprofiilile.IRK91 on ülitugev supermartensiitne roostevaba teras, millel on kõrge sitkus ja hea tõmbetugevus nii toatemperatuuril kui ka kõrgemal temperatuuril.Tõmbetugevus toatemperatuuril võib ulatuda üle 2000 MPa ja maksimaalne pinge väärtus lõplike elementide analüüsi järgi on umbes 130 MPa, mis on materjali murdumispiirist kaugel.Usume, et tera murdumise oht on väga väike.
Tera paksus mõjutab otseselt habemenuga lõikamisvõimet.Mida õhem on seina paksus, seda parem on lõikamine.Uus BJKMC raseerija minimeerib kahe vastastikku paikneva pöörleva varda seina paksuse ja pea on õhem kui Dyonicsi analoogidel◊.Õhemad noad võivad suurendada otsa lõikejõudu.
Tabelis 4 olevad andmed näitavad, et BJKMC pardli seinapaksus mõõdetuna surve-rotatsiooniga seina paksuse mõõtmise meetodil on väiksem kui sama spetsifikatsiooniga raseerija Dyonics◊ oma.
Võrdlevate katsete kohaselt ei näidanud uus BJKMC artroskoopiline raseerija sarnase Dyonics◊ mudeliga võrreldes ilmseid disainierinevusi.Võrreldes materjali omaduste poolest Dyonics◊ Incisor◊ Plus sisetükkidega, on BJKMC topelthammaste vahetükid siledama tööpinna ning kõvema ja õhema otsaga.Seetõttu võivad BJKMC tooted kirurgias rahuldavalt töötada.See uuring oli kavandatud perspektiivselt ja konkreetset jõudlust tuleb testida järgmistes katsetes.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Ülevaade põlveliigese artroskoopilise debridementi ja puusaliigese täieliku artroplastika kirurgilistest instrumentidest. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Ülevaade põlveliigese artroskoopilise debridementi ja puusaliigese täieliku artroplastika kirurgilistest instrumentidest.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ja Chen B. Kirurgiliste instrumentide ülevaade põlveliigese artroskoopiliseks eemaldamiseks ja puusaliigese täielikuks artroplastikaks. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ja Chen B. Kirurgiliste instrumentide ülevaade põlveliigese artroskoopiliseks eemaldamiseks ja puusaliigese täielikuks asendamiseks.Tsirkuse rongkäik.65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. Artroskoopia minevik ja tulevik. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskoopia minevik ja tulevik. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskoopia minevik ja tulevik. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来. Pssler, HH & Yang, Y. Mineviku ja tuleviku artroskoopia uurimine. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskoopia minevik ja tulevik.Spordivigastused 5–13 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Põhilised artroskoopilised instrumendid. Tingstad, EM & Spindler, KP Põhilised artroskoopilised instrumendid.Tingstad, EM ja Spindler, KP Põhilised artroskoopilised instrumendid. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械. Tingstad, EM & Spindler, KPTingstad, EM ja Spindler, KP Põhilised artroskoopilised instrumendid.tööd.tehnoloogia.spordimeditsiin.12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Arthroscopic study of the õlaliigese lootel. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Arthroscopic study of the õlaliigese lootel.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. ja Murillo-Gonzalez, J. Loote õlaliigese artroskoopiline uurimine. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. ja Murillo-Gonzalez, J. Loote õlaliigese artroskoopiline uurimine.ühend.J. Liigesed.ühendus.Kirurgia ajakiri.21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. et al.Artroskoopiliste raseerimissüsteemide kontrollitud laboratoorsed testid: kas terad, kontaktrõhk ja kiirus mõjutavad lõiketera jõudlust?ühend.J. Liigesed.ühendus.Kirurgia ajakiri.28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. Artroskoopia üldpõhimõtted.Campbelli ortopeediline kirurgia, 8. väljaanne, 1817–1858.(Mosby aastaraamat, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Ühe portaali artroskoopia: aruanne uue tehnika kohta. Cooper, DE & Fouts, B. Ühe portaali artroskoopia: aruanne uue tehnika kohta.Cooper, DE ja Footes, B. Ühe portaali artroskoopia: aruanne uue tehnika kohta. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检查：新技术报告. Cooper, DE ja Fouts, B.Cooper, DE ja Footes, B. Ühe pordiga artroskoopia: aruanne uue tehnoloogia kohta.ühend.tehnoloogia.2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered Instruments: Review of shavers and burrs. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered Instruments: Review of shavers and burrs.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ja Compson J. Artroskoopilised ajamiinstrumendid: ülevaade pardlitest ja hambujatest. Singh, S.、Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Elektrilised artroskoopia tööriistad: 剃羉刀和毛刺全述.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ja Compson J. Artroskoopilised jõuseadmed: ülevaade pardlitest ja hambujatest.ortopeedia.Trauma 23 (5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. Hammaste disaini funktsionaalsed tagajärjed: tera kuju mõju lõikamise energeetikale. Anderson, PS & LaBarbera, M. Hammaste disaini funktsionaalsed tagajärjed: tera kuju mõju lõikamise energeetikale.Anderson, PS ja Labarbera, M. Hammaste disaini funktsionaalsed tagajärjed: tera kuju mõju lõikeenergiale. Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响. Anderson, PS ja LaBarbera, M.Anderson, PS ja Labarbera, M. Hammaste disaini funktsionaalsed tagajärjed: tera kuju mõju lõikeenergiale.J. Exp.bioloogia.211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Uudse rotaatormanseti fikseerimise tehnika in vitro ja lõplike elementide analüüs. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. Uudse rotaatormanseti fikseerimise tehnika in vitro ja lõplike elementide analüüs.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ja Minami A. Uudse rotaatormanseti fikseerimise tehnika in vitro ja lõplike elementide analüüs. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. ja Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ja Minami A. Uudse rotaatormanseti fikseerimise tehnika in vitro ja lõplike elementide analüüs.J. Õla- ja küünarliigese operatsioon.17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tihe mediaalne sõlme sidumine võib suurendada tagasitõmbumise riski pärast rotaatormanseti kõõluse transosseaalset ekvivalentset parandamist. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tihe mediaalne sõlme sidumine võib suurendada tagasitõmbumise riski pärast rotaatormanseti kõõluse transosseaalset ekvivalentset parandamist. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугое завязывание медиального узла может увеличить риск повеличить риск повеличить риск повоптор квивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Mediaalse sideme tihe ligeerimine võib suurendada uuesti rebenemise riski pärast õla rotaatormanseti kõõluse transosseaalset samaväärset parandamist. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT 紧内侧打结可能会增加肩袖肌腱经骨等效䕎复 Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы могут увеличить риск повторного разрыжеротролахножныжулхного разрыныва сузлы могут увеличить плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tihedad mediaalsed sidemed võivad suurendada õla pöörleva manseti kõõluse uuesti rebenemise ohtu pärast luu ekvivalenti artroplastikat.Biomeditsiiniteadus.alma mater Suurbritannia.28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV et al.Stressi jaotus labrumikompleksis ja rotaatormansetis õla liikumise ajal in vivo: lõplike elementide analüüs.ühend.J. Liigesed.ühendus.Kirurgia ajakiri.31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. Q-lüliti Nd:YAG AISI 304 roostevabast terasest kilede laserkeevitus. P'ng, D. & Molian, P. Q-lüliti Nd:YAG AISI 304 roostevabast terasest kilede laserkeevitus. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Nd:YAG laserkeevitus AISI 304 roostevabast terasest fooliumi kvaliteedimodulaatoriga. P'ng, D. & Molian, P. Q-lüliti Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔. P'ng, D. & Molian, P. Q-lüliti Nd:YAG AISI 304 roostevabast terasest fooliumi laserkeevitus. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Roostevabast terasest AISI 304 fooliumi Q-lülitusega Nd:YAG laserkeevitus.alma mater teadus Suurbritannia.486 (1–2), 680–685 (2008).
Kim, JJ ja Tittel, FC Rahvusvahelise Optikatehnika Seltsi toimetistes (1991).
Izelu, C. & Eze, S. Lõikesügavuse, ettenihke kiiruse ja tööriista nina raadiuse mõju uurimine indutseeritud vibratsioonile ja pinna karedusele 41Cr4 legeerterase kõva treimise ajal, kasutades reaktsioonipinna metoodikat. Izelu, C. & Eze, S. Lõikesügavuse, ettenihkekiiruse ja tööriista nina raadiuse mõju uurimine indutseeritud vibratsioonile ja pinnakaredusele 41Cr4 legeerterase kõva treimise ajal, kasutades reaktsioonipinna metoodikat.Izelu, K. ja Eze, S. Lõikesügavuse, ettenihke kiiruse ja tööriista otsa raadiuse mõju uurimine legeerterase 41Cr4 kõva töötlemisel indutseeritud vibratsioonile ja pinnakaredusele, kasutades reaktsioonipinna metoodikat. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4 合金钢硬车削过程中切深、进给速度告寊幖度和刀和表面粗糙度的影响. Izelu, C. & Eze, S. Lõikesügavuse, etteandekiiruse ja raadiuse mõju 41Cr4 legeerterase pinnakaredusele lõikepinna kareduse protsessis.Izelu, K. ja Eze, S. Reageerimispinna metoodika kasutamine lõikesügavuse, etteandekiiruse ja otsaraadiuse mõju uurimiseks indutseeritud vibratsioonile ja pinnakaredusele 41Cr4 legeerterase kõva töötlemise ajal.Tõlgendamine.J. Tehnika.tehnoloogia 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Tribokorrosiooni käitumise võrdlus 304 austeniitse ja 410 martensiitse roostevaba terase vahel tehislikus merevees. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Tribokorrosiooni käitumise võrdlus 304 austeniitse ja 410 martensiitse roostevaba terase vahel tehislikus merevees.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ja Yang, F. Austeniitse ja martensiitse roostevaba terase 304 tribokorrosiooni käitumise võrdlus kunstlikus merevees. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀肌 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 roostevaba teras 在人造海水水的植物体的拯物体的拏物载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. ja Jan F. Austeniitse ja martensiitse roostevaba terase 304 ja martensiitse roostevaba terase 410 hõõrdekorrosiooni võrdlus kunstlikus merevees.RSC reklaamib.6(109), 107933-107941 (2016).
See uuring ei saanud konkreetset rahastamist üheltki avaliku-, äri- ega mittetulundussektori rahastamisagentuurilt.
Meditsiiniseadmete ja toiduainete insenerikool, Shanghai Tehnikaülikool, nr 516, Yungong Road, Shanghai, Hiina Rahvavabariik, 2000 93