Kiitos vierailustasi Nature.comissa.Käyttämässäsi selainversiossa on rajoitettu CSS-tuki.Parhaan kokemuksen saamiseksi suosittelemme käyttämään päivitettyä selainta (tai poistamaan Yhteensopivuustila käytöstä Internet Explorerissa).Sillä välin varmistaaksemme jatkuvan tuen hahmonnamme sivuston ilman tyylejä ja JavaScriptiä.
Artroskooppisen leikkauksen esiintyvyys on lisääntynyt viimeisen kahden vuosikymmenen aikana, ja artroskopisista parranajojärjestelmistä on tullut laajalti käytetty ortopedinen instrumentti.Useimmat partakoneet eivät kuitenkaan yleensä ole tarpeeksi teräviä, helppoja käyttää ja niin edelleen.Tämän artikkelin tarkoituksena on tutkia BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical) artrroskooppisen partakoneen uuden kaksoishampaisen terän rakenteellisia ominaisuuksia.Antaa yleiskatsauksen tuotteen suunnittelu- ja validointiprosessista.BJKMC-artroskooppisessa partakoneessa on putki putkessa -muotoilu, joka koostuu ruostumattomasta teräksestä valmistetun ulkoholkin ja pyörivän onton sisäputken muodostamisesta.Ulkokuoressa ja sisäkuoressa on vastaavat imu- ja leikkausaukot, ja sisä- ja ulkokuoressa on lovet.Suunnittelun perustelemiseksi sitä verrattiin Dyonics◊ Incisor◊ Plus -osaan.Ulkonäkö, työkalun kovuus, metalliputken karheus, työkalun seinämän paksuus, hammasprofiili, kulma, kokonaisrakenne, kriittiset mitat jne. tarkistettiin ja verrattiin.työpinta ja kovempi ja ohuempi kärki.Siksi BJKMC-tuotteet voivat toimia tyydyttävästi leikkauksessa.
Nivel ihmiskehossa on eräänlainen epäsuora yhteys luiden välillä.Ne ovat monimutkainen ja vakaa rakenne, jolla on tärkeä rooli jokapäiväisessä elämässämme.Jotkut sairaudet muuttavat kuormituksen jakautumista nivelessä, mikä johtaa toiminnan rajoittumiseen ja toiminnan menettämiseen1.Perinteistä ortopedista leikkausta on vaikea hoitaa tarkasti minimaalisesti invasiivisena, ja toipumisaika hoidon jälkeen on pitkä.Artroskooppinen leikkaus on minimaalisesti invasiivinen toimenpide, joka vaatii vain pienen viillon, aiheuttaa vähemmän traumoja ja arpia, sillä on nopeampi toipumisaika ja vähemmän komplikaatioita.Lääketieteellisten laitteiden kehityksen myötä minimaalisesti invasiivisista kirurgisista tekniikoista on vähitellen tullut rutiinimenettely ortopedisessa diagnoosissa ja hoidossa.Pian ensimmäisen artrroskooppisen polvileikkauksen jälkeen Kenji Takagi ja Masaki Watanabe ottivat sen virallisesti käyttöön kirurgisena tekniikkana Japanissa2,3.Artroskopia ja endoproteesit ovat kaksi ortopedian tärkeimmistä edistysaskeleista4.Nykyään minimaalisesti invasiivista artroskopista leikkausta käytetään erilaisten sairauksien ja vammojen hoitoon, mukaan lukien nivelrikko, nivelkierukkavammat, etu- ja takaristisiteen vammat, niveltulehdukset, nivelen sisäiset murtumat, polvilumpion subluksaatio, rusto ja irtonaiset vauriot.
Artroskooppisen leikkauksen esiintyvyys on lisääntynyt viimeisen kahden vuosikymmenen aikana, ja artroskopisista parranajojärjestelmistä on tullut laajalti käytetty ortopedinen instrumentti.Tällä hetkellä kirurgilla on kirurgien käytettävissä useita vaihtoehtoja, mukaan lukien ristisiteiden rekonstruktio, nivelkiven korjaus, osteokondraalinen siirto, lonkan artroskopia ja fasettinivelten artroskopia, riippuen kirurgin mieltymyksistä1.Kun artroskooppiset kirurgiset toimenpiteet laajenevat useammille nivelille, lääkärit voivat tutkia nivelten niveliä ja hoitaa potilaita kirurgisesti aiemmin käsittämättömillä tavoilla.Samalla kehitettiin muita työkaluja.Ne koostuvat yleensä ohjausyksiköstä, tehokkaalla moottorilla varustetusta käsikappaleesta ja leikkuutyökalusta.Dissektioinstrumentti mahdollistaa samanaikaisen ja jatkuvan imemisen ja puhdistamisen6.
Artroskooppisen leikkauksen monimutkaisuuden vuoksi tarvitaan usein useita instrumentteja.Tärkeimmät artroskooppisessa kirurgiassa käytettävät kirurgiset instrumentit ovat artroskoopit, anturisakset, lävistimet, pihdit, artroskooppiset veitset, meniskin terät ja parranajokoneet, sähkökirurgiset instrumentit, laserit, radiotaajuusinstrumentit ja muut instrumentit.
Partaveitsi on tärkeä työkalu leikkauksessa.Artroskooppisen kirurgian pihdeillä on kaksi pääperiaatetta.Ensimmäinen on poistaa rappeutuneen ruston jäännökset, mukaan lukien löysät osat ja kelluva nivelrusto, imemällä ja huuhtelemalla nivel runsaalla suolaliuoksella nivelen sisäisten leesioiden ja tulehduksellisten välittäjien poistamiseksi.Toinen on poistaa subkondraalisesta luusta erotettu nivelrusto ja korjata kulunut rustovika.Revennyt meniski leikataan pois ja muodostuu kulunut ja murtunut meniski.Partaveitsiä käytetään myös poistamaan osa tai kaikki tulehduksellinen nivelkudos, kuten hyperplasia ja paksuuntuminen1.
Useimmissa minimaalisesti invasiivisissa skalpelleissa on leikkausosa, jossa on ontto ulkokanyyli ja ontto sisäputki.Niissä on harvoin 8 hammastettua hammasta leikkuureunaa varten.Eri terien kärjet tarjoavat eritasoisia leikkaustehoja partakoneelle.Perinteiset artrroskooppiset partakoneen hampaat jakautuvat kolmeen luokkaan (kuva 1): (a) sileät sisä- ja ulkoputket;b) sileät ulkoputket ja hammastetut sisäputket;c) hammastetut (joka voi olla partakoneen terä)) sisä- ja ulkoputket.9. Niiden terävyys pehmytkudoksiin kasvaa.Saman spesifikaation mukaisen sahan keskimääräinen huippuvoima ja leikkausteho ovat parempia kuin 10 litteän terän.
Tällä hetkellä saatavilla olevissa artroskooppisissa parranajokoneissa on kuitenkin useita ongelmia.Ensinnäkin terä ei ole tarpeeksi terävä, ja se on helppo tukkia pehmytkudosta leikattaessa.Toiseksi partaveitsi voi leikata vain pehmeän nivelkudoksen läpi – lääkärin on käytettävä pursetta luun kiillottamiseen.Siksi teriä on vaihdettava usein käytön aikana, mikä pidentää käyttöaikaa.Leikkausvauriot ja partakoneen kuluminen ovat myös yleisiä ongelmia.Tarkkuustyöstö ja tarkkuussäätö muodostivat todella yhden arviointiindeksin.
Ensimmäinen ongelma on, että partakoneen terä ei ole tarpeeksi sileä sisä- ja ulkoterän välisen liiallisen raon vuoksi.Ratkaisu toiseen ongelmaan voi olla partakoneen terän kulman lisääminen ja rakennusmateriaalin lujuuden lisääminen.
Uusi artroskooppinen BJKMC-partakone, jossa on kaksinkertainen sahalaitainen terä, voi ratkaista tylpäiden leikkausreunojen, helpon tukkeutumisen ja nopean työkalun kulumisen ongelmat.Uuden BJKMC-partakoneen käytännöllisyyden testaamiseksi sitä verrattiin Dyonicsin◊ vastineeseen, Incisor◊ Plus Bladeen.
Uudessa artroskooppisessa partakoneessa on putki putkessa -rakenne, mukaan lukien ruostumattomasta teräksestä valmistettu ulkoholkki ja pyörivä ontto sisäputki, jossa on yhteensopivat imu- ja leikkausaukot ulkoholkissa ja sisäputkessa.Sisä- ja ulkokuori on lovettu.Käytön aikana voimajärjestelmä saa sisäputken pyörimään ja ulkoputki puree hampaisiin vuorovaikutuksessa leikkauksen kanssa.Valmis kudosviillo ja irtonaiset kappaleet poistetaan nivelestä onton sisäputken kautta.Leikkauksen suorituskyvyn ja tehokkuuden parantamiseksi valittiin kovera hammasrakenne.Laserhitsausta käytetään komposiittiosissa.Perinteisen kaksoishampaisen ajopään rakenne on esitetty kuvassa 2.
Yleisessä suunnittelussa artroskooppisen parranajokoneen etupään ulkohalkaisija on hieman pienempi kuin takapään.Parranajokonetta ei saa pakottaa liitostilaan, koska sekä leikkausikkunan kärki että reuna huuhtoutuvat pois ja vahingoittavat nivelpintaa.Lisäksi parranajokoneen ikkunan leveyden tulee olla riittävän suuri.Mitä leveämpi ikkuna, sitä organisoidummin parranajokone leikkaa ja imee, ja sitä paremmin se estää ikkunan tukkeutumisen.
Keskustele hammasprofiilin vaikutuksesta leikkausvoimaan.Partakoneen 3D-malli luotiin SolidWorks-ohjelmistolla (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Massachusetts, USA).Ulkokuorimallit eri hammasprofiileilla tuotiin elementtiohjelmaan (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., USA) silmukka- ja jännitysanalyysiä varten.Materiaalien mekaaniset ominaisuudet (kimmokerroin ja Poissonin suhde) on esitetty taulukossa.1. Pehmytkudoksille käytetty verkkotiheys oli 0,05 mm, ja hioimme 11 höyläpintaa kosketuksissa pehmytkudoksiin (kuva 3a).Koko mallissa on 40 522 solmua ja 45 449 silmää.Rajaehtoasetuksissa rajoitamme täysin pehmytkudosten neljälle sivulle annetut 6 vapausastetta ja partakoneen terää kierretään 20° x-akselin ympäri (kuva 3b).
Kolmen partakonemallin analyysi (kuva 4) osoitti, että maksimijännityspiste esiintyy rakenteellisen äkillisen muutoksen yhteydessä, mikä on yhdenmukainen mekaanisten ominaisuuksien kanssa.Partakone on kertakäyttöinen työkalu4, ja terän rikkoutumisen riski kertakäytön aikana on pieni.Siksi keskitymme pääasiassa sen leikkauskykyyn.Pehmytkudokseen vaikuttava suurin ekvivalenttinen rasitus voi heijastaa tätä ominaisuutta.Samoissa käyttöolosuhteissa, kun maksimiekvivalenttijännitys on suurin, sen leikkausominaisuuksien katsotaan alustavasti olevan parhaat.Mitä tulee pehmytkudosten rasitukseen, 60°:n hammasprofiilin partakone tuotti suurimman pehmytkudosten leikkausjännityksen (39,213 MPa).
Parranajokoneen ja pehmytkudosten rasituksen jakautuminen, kun eri hammasprofiileilla varustetut partakoneen tupit leikkaavat pehmytkudoksia: (a) 50° hammasprofiili, (b) 60° hammasprofiili, (c) 70° hammasprofiili.
Uuden BJKMC-terän suunnittelun perustelemiseksi sitä verrattiin vastaavaan Dyonics◊ Incisor◊ Plus -terään (kuva 5), ​​jolla on sama suorituskyky.Kaikissa kokeissa käytettiin kolmea identtistä tyyppiä kustakin tuotteesta.Kaikki käytetyt partakoneet ovat uusia ja vahingoittumattomia.
Partakoneen suorituskykyyn vaikuttavia tekijöitä ovat terän kovuus ja paksuus, metalliputken karheus sekä hampaan profiili ja kulma.Hampaiden ääriviivojen ja kulmien mittaamiseen valittiin ääriviivaprojektori, jonka resoluutio on 0,001 mm (Starrett 400 -sarja, kuva 6).Kokeissa parranajopäät asetettiin työpöydälle.Mittaa hampaan profiili ja kulma projektionäytön hiusristikkoihin nähden ja käytä mikrometriä kahden viivan erona mittauksen määrittämiseen.Todellinen hampaan profiilin koko saadaan jakamalla se valitun objektiivin suurennuksella.Hampaiden kulman mittaamiseksi kohdista mitatun kulman kummallakin puolella olevat kiinteät pisteet viivotetun näytön aliviivojen leikkauspisteeseen ja käytä taulukon kulmakursoreita lukemien ottamiseen.
Toistamalla tämä koe mitattiin työpituuden päämitat (sisä- ja ulkoputket), etu- ja takaulkohalkaisijat, ikkunan pituus ja leveys sekä hampaan korkeus.
Tarkista pinnan karheus osoittimella.Työkalun kärki siirretään vaakasuoraan näytteen yläpuolelle, kohtisuoraan käsitellyn rakeen suuntaan.Keskimääräinen karheus Ra saadaan suoraan laitteesta.KuvassaKuva 7 esittää instrumenttia, jossa on neula (Mitutoyo SJ-310).
Partakoneen terien kovuus mitataan Vickersin kovuustestin ISO 6507-1:20055 mukaisesti.Timanttisisäke painetaan näytteen pintaan tietyn ajan tietyllä testivoimalla.Sitten mitattiin sisennyksen diagonaalipituus sisennyksen poistamisen jälkeen.Vickersin kovuus on verrannollinen testivoiman suhteeseen jäljennöksen pinta-alaan.
Ajopään seinämän paksuus mitataan asettamalla siihen sylinterimäinen kuulapää, jonka tarkkuus on 0,01 mm ja mittausalue noin 0-200 mm.Seinämän paksuus määritellään työkalun ulko- ja sisähalkaisijoiden välisenä erona.Kokeellinen menetelmä paksuuden mittaamiseksi on esitetty kuvassa 8.
BJKMC-partakoneen rakenteellista suorituskykyä verrattiin Dyonics◊-partakoneen vastaavaan.Tuotteen kunkin osan suorituskykytiedot mitataan ja verrataan.Mittatietojen perusteella molempien tuotteiden leikkausominaisuudet ovat ennustettavissa.Molemmilla tuotteilla on erinomaiset rakenteelliset ominaisuudet, sähkönjohtavuuden vertaileva analyysi kaikilta puolilta vaaditaan edelleen.
Kulmakokeen mukaan tulokset on esitetty taulukoissa 2 ja 3. Profiilikulmatietojen keskiarvo ja keskihajonta näille kahdelle tuotteelle eivät olleet tilastollisesti erilaisia.
Näiden kahden tuotteen joidenkin avainparametrien vertailu on esitetty kuvassa 9. Sisä- ja ulkoputken leveyden ja pituuden osalta Dyonics◊ sisä- ja ulkoputkiikkunat ovat hieman pidemmät ja leveämpiä kuin BJKMC:n.Tämä tarkoittaa, että Dyonicsissa◊ voi olla enemmän leikkaustilaa ja letkun tukkeutuminen on pienempi.Nämä kaksi tuotetta eivät eronneet tilastollisesti muilta osin.
BJKMC-partakoneen osat on yhdistetty laserhitsauksella.Siksi hitsaukseen ei kohdistu ulkoista painetta.Hitsattava osa ei ole alttiina lämpörasitukselle tai lämpömuodonmuutokselle.Hitsausosa on kapea, tunkeuma on suuri, hitsausosan mekaaninen lujuus on korkea, tärinä on vahva, iskunkestävyys on korkea.Laserhitsatut komponentit ovat erittäin luotettavia kokoonpanossa14,15.
Pinnan karheus on pinnan tekstuurin mitta.Tarkastellaan mitattavan pinnan suurtaajuisia ja lyhytaaltoisia komponentteja, jotka määräävät kohteen ja sen ympäristön vuorovaikutuksen.Sisäveitsen ulkoholkki ja sisäputken sisäpinta ovat partakoneen päätyöpintoja.Kahden pinnan karheuden vähentäminen voi vähentää tehokkaasti partakoneen kulumista ja parantaa sen suorituskykyä.
Ulkokuoren pinnan karheus sekä kahden metalliputken sisäterän sisä- ja ulkopinnat saatiin kokeellisesti.Niiden keskiarvot on esitetty kuvassa 10. Päätyöpintoja ovat ulkovaipan sisäpinta ja sisäveitsen ulkopinta.Tupen sisäpinnan ja BJKMC-sisäveitsen ulkopinnan karheus on pienempi kuin vastaavissa Dyonics◊-tuotteissa (sama spesifikaatio).Tämä tarkoittaa, että BJKMC-tuotteilla voi olla tyydyttäviä tuloksia leikkaussuorituskyvyn suhteen.
Terän kovuustestin mukaan kahden partateräryhmän kokeelliset tiedot on esitetty kuvassa 11. Suurin osa artroskooppisista partakoneista on valmistettu austeniittisesta ruostumattomasta teräksestä johtuen partakoneen terien vaatimasta suuresta lujuudesta, sitkeydestä ja sitkeydestä.BJKMC-ajopäät on kuitenkin valmistettu 1RK91 martensiittisesta ruostumattomasta teräksestä.Martensiittisten ruostumattomien terästen lujuus ja sitkeys on suurempi kuin austeniittisten ruostumattomien terästen17.BJKMC-tuotteiden kemialliset alkuaineet täyttävät standardin S46910 (ASTM-F899 Kirurgiset instrumentit) vaatimukset taontaprosessin aikana.Materiaalin sytotoksisuus on testattu ja sitä käytetään laajasti lääketieteellisissä laitteissa.
Elementtianalyysin tuloksista voidaan nähdä, että partakoneen jännityskeskittymä keskittyy pääasiassa hampaan profiiliin.IRK91 on erittäin luja ruostumaton supermartensiittinen teräs, jolla on korkea sitkeys ja hyvä vetolujuus sekä huoneenlämpötilassa että korotetussa lämpötilassa.Vetolujuus huoneenlämpötilassa voi nousta yli 2000 MPa:iin ja elementtianalyysin mukainen maksimijännitysarvo on noin 130 MPa, mikä on kaukana materiaalin murtumisrajasta.Uskomme, että terän murtuman riski on hyvin pieni.
Terän paksuus vaikuttaa suoraan partakoneen leikkauskykyyn.Mitä ohuempi seinämän paksuus, sitä parempi leikkausteho.Uusi BJKMC-partakone minimoi kahden vastakkaisen pyörivän tangon seinämän paksuuden, ja pään seinämä on ohuempi kuin Dyonicsin vastineissa◊.Ohuemmat veitset voivat lisätä kärjen leikkaustehoa.
Taulukon 4 tiedot osoittavat, että BJKMC-partakoneen seinämän paksuus mitattuna puristus-rotaatioseinänpaksuuden mittausmenetelmällä on pienempi kuin saman spesifikaation Dyonics◊-partakoneen.
Vertailevien kokeiden mukaan uudessa BJKMC:n artroskooppisessa partaveitsessä ei havaittu ilmeisiä eroja samanlaiseen Dyonics◊-malliin verrattuna.Materiaaliominaisuuksiltaan Dyonics◊ Incisor◊ Plus -tereihin verrattuna BJKMC-kaksoishammasterillä on tasaisempi työpinta ja kovempi ja ohuempi kärki.Siksi BJKMC-tuotteet voivat toimia tyydyttävästi leikkauksessa.Tämä tutkimus suunniteltiin tulevaisuuteen, ja tietty suorituskyky on testattava myöhemmissä kokeissa.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Katsaus kirurgisiin instrumentteihin polven arthroscopic debridementin ja lonkkanivelleikkauksen yhteydessä. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Katsaus kirurgisiin instrumentteihin polven arthroscopic debridementin ja lonkkanivelleikkauksen yhteydessä.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ja Chen B. Katsaus kirurgisiin instrumentteihin arthroscopic polven debridement ja lonkkanivelleikkauksessa. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述。 Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T ja Chen B. Katsaus kirurgisiin instrumentteihin artroskooppisen polven debridementin ja täydellisen lonkan korvaamiseen.Sirkuksen kulkue.65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopian menneisyys ja tulevaisuus. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopian menneisyys ja tulevaisuus. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopian menneisyys ja tulevaisuus. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskooppinen tutkimus menneisyydestä ja tulevaisuudesta. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Artroskopian menneisyys ja tulevaisuus.Urheiluvammat 5-1​3 (kevät, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Perusartroskooppiset instrumentit. Tingstad, EM & Spindler, KP Perusartroskooppiset instrumentit.Tingstad, EM ja Spindler, KP Perusartroskooppiset instrumentit. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械. Tingstad, EM & Spindler, KPTingstad, EM ja Spindler, KP Perusartroskooppiset instrumentit.tehdä työtä.teknologiaa.urheilulääketiede.12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Arthroscopic study of the hartianivel sikiöillä. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Arthroscopic study of the hartianivel sikiöillä.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J. ja Murillo-Gonzalez, J. Sikiön olkanivelen artroskooppinen tutkimus. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. ja Murillo-Gonzalez, J. Sikiön olkanivelen artroskooppinen tutkimus.yhdiste.J. Joints.yhteys.Journal of Surgery.21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. et ai.Artroskooppisten parranajojärjestelmien kontrolloitu laboratoriotestaus: vaikuttavatko terät, kosketuspaine ja nopeus terän suorituskykyyn?yhdiste.J. Joints.yhteys.Journal of Surgery.28(10), 497-1503 (2012).
Miller R. Artroskopian yleiset periaatteet.Campbellin ortopedinen kirurgia, 8. painos, 1817–1858.(Mosbyn vuosikirja, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Yhden portaalin artroskopia: Raportti uudesta tekniikasta. Cooper, DE & Fouts, B. Yhden portaalin artroskopia: Raportti uudesta tekniikasta.Cooper, DE ja Footes, B. Yhden portaalin artroskopia: raportti uudesta tekniikasta. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检查：新技术报告. Cooper, DE & Fouts, B.Cooper, DE ja Footes, B. Yhden portin artroskopia: raportti uudesta tekniikasta.yhdiste.teknologiaa.2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: Review of shavers and burrs. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Arthroscopic powered instruments: Review of shavers and burrs.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ja Compson J. Artroskooppiset käyttövälineet: yleiskatsaus partakoneisiin ja poranteroihin. Singh, S.、Tavakkolizadeh, A.、Arya, A. & Compson, J. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Artroskopian sähkötyökalut: 剃羉刀和毛刺全述.Singh S., Tavakkolizadeh A., Arya A. ja Compson J. Artroskooppiset voimalaitteet: yleiskatsaus partakoneisiin ja poranteroihin.ortopedia.Trauma 23(5), 357–361 (2009).
Anderson, PS & LaBarbera, M. Hampaiden suunnittelun toiminnalliset seuraukset: Terän muodon vaikutukset leikkauksen energetiikkaan. Anderson, PS & LaBarbera, M. Hampaiden suunnittelun toiminnalliset seuraukset: Terän muodon vaikutukset leikkauksen energetiikkaan.Anderson, PS ja Labarbera, M. Hampaiden suunnittelun toiminnalliset vaikutukset: terän muodon vaikutus leikkausenergiaan. Anderson, PS & LaBarbera, M. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响. Anderson, PS & LaBarbera, M.Anderson, PS ja Labarbera, M. Hampaiden suunnittelun toiminnalliset vaikutukset: terän muodon vaikutus leikkausenergiaan.J. Exp.biologia.211(22), 3619–3626 (2008).
Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. In vitro and finite element analysis of a novel rotator cuff fixation technology. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. In vitro and finite element analysis of a novel rotator cuff fixation technology.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ja Minami A. Uuden rotaattorimansetin kiinnitystekniikan in vitro ja äärellisten elementtien analyysi. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析. Funakoshi, T., Suenaga, N., Sano, H., Oizumi, N. & Minami, A.Funakoshi T, Suenaga N, Sano H, Oizumi N ja Minami A. Uuden rotaattorimansetin kiinnitystekniikan in vitro ja äärellisten elementtien analyysi.J. Olkapää- ja kyynärpääleikkaus.17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight mediaal knot siding voi lisätä retearing riskiä jälkeen transosseous vastaava korjaus rotator cuff jänteen. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tight mediaal knot siding voi lisätä retearing riskiä jälkeen transosseous vastaava korjaus rotator cuff jänteen. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугое завязывание медиального узла может увеличить риск повеличить риск повеличить риск повоптор квивалентного восстановления сухожилия вращательной манжеты плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Mediaalisen nivelsiteen tiukka sidos voi lisätä olkapään rotaattorimansetin jänteen transosseaalisen vastaavan korjauksen riskiä. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT 紧内侧打结可能会增加肩袖肌腱经骨等效俎复 Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Тугие медиальные узлы могут увеличить риск повторного разрытройроталхножныжулхного разрыныва сугие медиальные узлы могут увеличить плеча после костной эквивалентной пластики. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Tiukat mediaaliset nivelsiteet voivat lisätä olkapään rotaattorimansetin jänteen uudelleenrepeämisen riskiä luuta vastaavan artroplastian jälkeen.Biolääketieteellinen tiede.alma mater Britannia.28(3), 267–277 (2017).
Zhang SV et ai.Stressin jakautuminen labrum-kompleksissa ja rotaattorimansetissa olkapääliikkeen aikana in vivo: äärellisten elementtien analyysi.yhdiste.J. Joints.yhteys.Journal of Surgery.31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. Q-kytkin Nd:YAG ruostumattomien AISI 304 -teräskalvojen laserhitsaus. P'ng, D. & Molian, P. Q-kytkin Nd:YAG ruostumattomien AISI 304 -teräskalvojen laserhitsaus. P'ng, D. & Molian, P. Лазерная сварка Nd: YAG с модулятором добротности фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Nd:YAG:n laserhitsaus AISI 304 ruostumattoman teräskalvon laatumodulaattorilla. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔. P'ng, D. & Molian, P. Q-kytkin Nd:YAG ruostumattoman AISI 304 -teräskalvon laserhitsaus. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерная сварка фольги из нержавеющей стали AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Ruostumattoman teräksen AISI 304 -kalvon Q-kytkentäinen Nd:YAG-laserhitsaus.alma mater science Britanniassa.486(1-2), 680-685 (2008).
Kim, JJ ja Tittel, FC In Proceedings of the International Society for Optical Engineering (1991).
Izelu, C. & Eze, S. Tutkimus leikkaussyvyyden, syöttönopeuden ja työkalun kärjen säteen vaikutuksesta indusoituneeseen tärinään ja pinnan karheuteen 41Cr4-seosteräksen kovan sorvauksen aikana käyttäen vastepintamenetelmää. Izelu, C. & Eze, S. Tutkimus leikkaussyvyyden, syöttönopeuden ja työkalun kärjen säteen vaikutuksesta indusoituneeseen tärinään ja pinnan karheuteen 41Cr4-seosteräksen kovan sorvauksen aikana käyttäen vastepintamenetelmää.Izelu, K. ja Eze, S. Leikkaussyvyyden, syöttönopeuden ja työkalun kärjen säteen vaikutuksen tutkiminen indusoituneeseen tärinään ja pinnan karheuteen seosteräksen 41Cr4 kovan työstön aikana käyttäen vastepintamenetelmää. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4 合金钢硬车削过程中切深、进给速度告寊幖度和刀和表面粗糙度的影响. Izelu, C. & Eze, S. Leikkaussyvyyden, syöttönopeuden ja säteen vaikutus 41Cr4-seosteräksen pinnan karheuteen leikkauspinnan karheuden prosessissa.Izelu, K. ja Eze, S. Vastepinnan metodologian käyttäminen leikkaussyvyyden, syöttönopeuden ja kärjen säteen vaikutuksen tutkimiseen indusoituneeseen tärinään ja pinnan karheuteen 41Cr4-seosteräksen kovan työstön aikana.Tulkinta.J. Engineering.Technology 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Tribokorroosiokäyttäytymisen vertailu 304 austeniittisen ja 410 martensiittisen ruostumattoman teräksen välillä keinotekoisessa merivedessä. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Tribokorroosiokäyttäytymisen vertailu 304 austeniittisen ja 410 martensiittisen ruostumattoman teräksen välillä keinotekoisessa merivedessä.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. ja Yang, F. Tribokorroosiokäyttäytymisen vertailu austeniittisen ja martensiittisen ruostumattoman teräksen 304 välillä keinotekoisessa merivedessä. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀肌 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 ruostumaton teräs 在人体海水水的植物体的拏物体的拏物载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. ja Jan F. Austeniittisen ja martensiittisen ruostumattoman teräksen 304 ja martensiittisen ruostumattoman teräksen 410 kitkakorroosion vertailu keinotekoisessa merivedessä.RSC edistää.6(109), 107933-107941 (2016).
Tämä tutkimus ei saanut erityistä rahoitusta yhdeltäkään julkisen, kaupallisen tai voittoa tavoittelemattoman sektorin rahoitustoimistolta.
School of Medical Devices and Food Engineering, Shanghain teknillinen yliopisto, nro 516, Yungong Road, Shanghai, Kiinan kansantasavalta, 2000 93