Дякуємо, що відвідали Nature.com.Версія браузера, яку ви використовуєте, має обмежену підтримку CSS.Для найкращої роботи радимо використовувати оновлений браузер (або вимкнути режим сумісності в Internet Explorer).Тим часом, щоб забезпечити постійну підтримку, ми відтворюємо сайт без стилів і JavaScript.
Захворюваність на артроскопічні операції зросла за останні два десятиліття, і артроскопічні шейвери стали широко використовуваним ортопедичним інструментом.Однак більшість бритв, як правило, недостатньо гострі, їх легко носити тощо.Метою цієї статті є дослідження структурних характеристик нового подвійного зубчастого леза артроскопічної бритви BJKMC (Bojin◊ Kinetic Medical).Надає огляд дизайну продукту та процесу перевірки.Артроскопічна бритва BJKMC має конструкцію «труба в трубці», яка складається із зовнішнього рукава з нержавіючої сталі та обертової порожнистої внутрішньої труби.Зовнішня оболонка та внутрішня оболонка мають відповідні отвори для всмоктування та різання, а на внутрішній та зовнішній оболонках є виїмки.Щоб виправдати дизайн, його порівняли зі вставкою Dyonics◊ Incisor◊ Plus.Перевіряли та порівнювали зовнішній вигляд, твердість інструменту, шорсткість металевої труби, товщину стінки інструменту, профіль зуба, кут, загальну структуру, критичні розміри тощо.робоча поверхня і більш твердий і тонкий кінчик.Тому продукти BJKMC можуть задовільно працювати в хірургії.
Суглоб в організмі людини є формою непрямого з’єднання між кістками.Вони є складною та стабільною структурою, яка відіграє важливу роль у нашому повсякденному житті.Деякі захворювання змінюють розподіл навантаження на суглоб, що призводить до функціонального обмеження та втрати функції1.Традиційна ортопедична хірургія важко піддається точному малоінвазивному лікуванню, а період відновлення після лікування тривалий.Артроскопічна хірургія – це малоінвазивна процедура, яка вимагає лише невеликого розрізу, викликає менше травм і рубців, має швидший час відновлення та менше ускладнень.З розвитком медичних пристроїв малоінвазивні хірургічні методи поступово стали рутинною процедурою ортопедичної діагностики та лікування.Невдовзі після першої артроскопічної операції на колінному суглобі Кендзі Такагі та Масакі Ватанабе в Японії офіційно запровадили її як хірургічну техніку2,3.Артроскопія та ендопротезування є двома найважливішими досягненнями в ортопедії4.Сьогодні малоінвазивна артроскопічна хірургія використовується для лікування різноманітних станів і травм, включаючи остеоартрит, пошкодження меніска, пошкодження передньої та задньої хрестоподібної зв’язки, синовіт, внутрішньосуглобові переломи, підвивих надколінка, ураження хряща та пухкого тіла.
Захворюваність на артроскопічні операції зросла за останні два десятиліття, і артроскопічні шейвери стали широко використовуваним ортопедичним інструментом.Наразі хірурги мають різноманітні варіанти, включно з реконструкцією хрестоподібної зв’язки, відновлення меніска, кістково-хондральною пластикою, артроскопією кульшового суглоба та артроскопією фасеткового суглоба, залежно від уподобань хірурга1.Оскільки артроскопічні хірургічні процедури поширюються на більшу кількість суглобів, лікарі можуть досліджувати синовіальні суглоби та хірургічно лікувати пацієнтів раніше немислимими способами.У той же час були розроблені інші інструменти.Зазвичай вони складаються з блоку управління, наконечника з потужним двигуном і ріжучого інструменту.Інструмент для дисекції дозволяє виконувати одночасне та безперервне відсмоктування та очищення6.
Через складність артроскопічної хірургії часто потрібно кілька інструментів.До основних хірургічних інструментів, які використовуються в артроскопічній хірургії, належать артроскопи, зондові ножиці, пробійники, щипці, артроскопічні ножі, леза для меніска та бритви, електрохірургічні інструменти, лазери, радіочастотні інструменти та інші інструменти 7.
Бритва є важливим інструментом у хірургії.Існує два основних принципи роботи щипців для артроскопічної хірургії.Перший полягає у видаленні залишків дегенерованого хряща, включаючи пухкі тіла та плаваючий суглобовий хрящ, шляхом відсмоктування та промивання суглоба великою кількістю фізіологічного розчину для видалення внутрішньосуглобових уражень і медіаторів запалення.Інший полягає у видаленні суглобового хряща, відокремленого від субхондральної кістки, і відновлення зношеного дефекту хряща.Розірваний меніск січуть і формують зношений і зламаний меніск.Бритви також використовуються для видалення частини або всієї запальної синовіальної тканини, наприклад гіперплазії та потовщення1.
Більшість малоінвазивних скальпелів мають ріжучу частину з порожнистою зовнішньою канюлею та порожнистою внутрішньою трубкою.Вони рідко мають 8 зазубрених зубів для ріжучої кромки.Різні наконечники лез забезпечують різні рівні сили різання бритви.Звичайні артроскопічні зуби для бритви діляться на три категорії (рис. 1): (а) гладкі внутрішні та зовнішні трубки;(b) гладкі зовнішні труби та зубчасті внутрішні труби;(c) внутрішня та зовнішня труби із зубцями (що можуть бути лезом бритви).9. Підвищується їх гострота до м'яких тканин.Середня пікова сила та ефективність різання пилки з тими ж специфікаціями кращі, ніж брусок 10.
Однак існує низка проблем із наявними на даний момент артроскопічними бритвами.По-перше, лезо недостатньо гостре, і його легко заблокувати при розрізанні м'яких тканин.По-друге, бритвою можна прорізати лише м’яку синовіальну тканину — лікар повинен використовувати болгарку, щоб відполірувати кістку.Тому під час роботи необхідно часто міняти леза, що збільшує час роботи.Також поширеними проблемами є порізи та знос бритви.Прецизійна обробка і контроль точності дійсно склали єдиний оціночний показник.
Перша проблема полягає в тому, що лезо бритви недостатньо гладке через надмірний зазор між внутрішнім і зовнішнім лезами.Рішенням другої проблеми може бути збільшення кута леза бритви і підвищення міцності матеріалу конструкції.
Нова артроскопічна бритва BJKMC з подвійним зубчастим лезом може вирішити проблеми тупих ріжучих країв, легкого забивання та швидкого зносу інструменту.Щоб перевірити практичність нової конструкції бритви BJKMC, її порівняли з аналогом Dyonics◊, Incisor◊ Plus Blade.
Нова артроскопічна бритва має конструкцію «труба в трубці», включаючи зовнішню втулку з нержавіючої сталі та обертову порожнисту внутрішню трубку з відповідними отворами для всмоктування та різання на зовнішній втулці та внутрішній трубці.Внутрішня і зовнішня оболонки мають насічки.Під час роботи система живлення змушує внутрішню трубу обертатися, а зовнішня закушує зубцями, взаємодіючи з різанням.Завершений розріз тканини та вільні тіла видаляють із суглоба через порожнисту внутрішню трубку.Для покращення продуктивності та ефективності різання була обрана увігнута структура зубів.Для композитних деталей використовується лазерне зварювання.Структура звичайної голівки для гоління з двома зубцями показана на малюнку 2.
Загалом, зовнішній діаметр переднього кінця артроскопічного шейвера трохи менший, ніж заднього кінця.Не можна сильно вводити бритву в суглобову щілину, тому що і кінчик, і край ріжучого вікна вимиваються і пошкоджують суглобову поверхню.Крім того, ширина вікна бритви повинна бути досить великою.Чим ширше вікно, тим організованіше бритва ріже та всмоктує, і тим краще вона запобігає засміченню вікна.
Обговоріть вплив профілю зуба на силу різання.3D модель бритви була створена за допомогою програмного забезпечення SolidWorks (SolidWorks 2016, SolidWorks Corp., Массачусетс, США).Моделі зовнішньої оболонки з різними профілями зубів були імпортовані в програму кінцевих елементів (ANSYS Workbench 16.0, ANSYS Inc., США) для сітки та аналізу напруги.Механічні властивості (модуль пружності та коефіцієнт Пуассона) матеріалів наведено в табл.1. Щільність сітки, яка використовувалася для м’яких тканин, становила 0,05 мм, і ми уточнили 11 граней рубанка, які контактували з м’якими тканинами (рис. 3а).Вся модель має 40 522 вузли та 45 449 сіток.У налаштуваннях граничних умов ми повністю обмежуємо 6 ступенів свободи, наданих 4 сторонам м’яких тканин, і лезо бритви повертається на 20° навколо осі x (рис. 3b).
Аналіз трьох моделей бритви (рис. 4) показав, що точка максимального напруження виникає при різкій структурній зміні, що узгоджується з механічними властивостями.Бритва є одноразовим інструментом4, тому існує невеликий ризик поломки леза під час одноразового використання.Тому ми в основному зосереджуємося на його здатності до різання.Максимальна еквівалентна напруга, що діє на м’які тканини, може відображати цю характеристику.За однакових умов експлуатації, коли максимальне еквівалентне напруження найбільше, попередньо вважають, що його ріжучі властивості найкращі.З точки зору напруги м’яких тканин, бритва з профілем зубів 60° створила максимальну напругу зсуву м’яких тканин (39,213 МПа).
Розподіл напруги в бритві та м’яких тканинах, коли оболонки бритви з різними профілями зубів розрізають м’які тканини: (a) профіль зуба 50°, (b) профіль зуба 60°, (c) профіль зуба 70°.
Щоб обґрунтувати дизайн нового леза BJKMC, його порівняли з еквівалентним лезом Dyonics◊ Incisor◊ Plus (рис. 5), яке має таку саму продуктивність.У всіх експериментах використовували три ідентичні види кожного продукту.Всі б/у бритви нові та неушкоджені.
Фактори, які впливають на продуктивність бритви, включають твердість і товщину леза, шорсткість металевої трубки, а також профіль і кут зуба.Для вимірювання контурів і кутів зубів був обраний контурний проектор з роздільною здатністю 0,001 мм (серія Starrett 400, рис. 6).В експериментах бритвені головки поміщали на верстак.Виміряйте профіль зуба та кут відносно перехрестя прицілу на проекційному екрані та використовуйте мікрометр як різницю між двома лініями, щоб визначити вимірювання.Фактичний розмір профілю зуба отримують шляхом ділення його на збільшення обраного об’єктива.Щоб виміряти кут зуба, вирівняйте фіксовані точки з обох боків виміряного кута з перетином підліній на заштрихованому екрані та використовуйте курсори кутів у таблиці, щоб зняти показання.
Повторюючи цей експеримент, були виміряні основні розміри робочої довжини (внутрішня та зовнішня труби), передній та задній зовнішні діаметри, довжина та ширина вікна та висота зуба.
Перевірте шорсткість поверхні пінпойнтером.Кінчик інструменту переміщують горизонтально над зразком, перпендикулярно напрямку оброблюваного зерна.Середню шорсткість Ra отримують безпосередньо з приладу.На рис.7 показаний інструмент з голкою (Mitutoyo SJ-310).
Твердість лез бритв вимірюється відповідно до тесту твердості за Віккерсом ISO 6507-1:20055.Алмазний індентор вдавлюється в поверхню зразка протягом певного періоду часу під дією певного випробувального зусилля.Потім виміряли довжину діагоналі вдавлення після видалення вдавлювача.Твердість за Віккерсом пропорційна відношенню пробної сили до площі поверхні відбитка.
Товщина стінки бритвеної головки вимірюється шляхом введення циліндричної кулькової головки з точністю 0,01 мм і діапазоном вимірювання приблизно 0-200 мм.Товщина стінки визначається як різниця між зовнішнім і внутрішнім діаметрами інструменту.Експериментальна процедура вимірювання товщини показана на рис. 8.
Конструкційні характеристики бритви BJKMC порівнювали з характеристиками бритви Dyonics◊ тієї ж специфікації.Дані про продуктивність кожної частини продукту вимірюються та порівнюються.Виходячи з розмірних даних, можливості різання обох виробів передбачувані.Обидва вироби мають відмінні структурні властивості, ще потрібен порівняльний аналіз електропровідності з усіх боків.
Відповідно до експерименту з кутом, результати наведені в таблиці 2 і таблиці 3. Середнє значення та стандартне відхилення даних профільного кута для двох продуктів статистично не відрізнялися.
Порівняння деяких ключових параметрів двох продуктів показано на малюнку 9. З точки зору ширини та довжини внутрішньої та зовнішньої труби, вікна внутрішньої та зовнішньої труби Dyonics◊ трохи довші та ширші, ніж у BJKMC.Це означає, що Dyonics◊ може мати більше місця для різання, і трубка менше забивається.Ці два продукти не відрізнялися статистично в інших аспектах.
Деталі бритви BJKMC з'єднані лазерним зварюванням.Тому зовнішній тиск на зварний шов відсутній.Деталь, що зварюється, не піддається термічним навантаженням або термічній деформації.Зварювальна частина вузька, проникнення велике, механічна міцність зварювальної частини висока, вібрація сильна, ударостійкість висока.Компоненти, зварені лазером, відрізняються високою надійністю при складанні14,15.
Шорсткість поверхні є мірою текстури поверхні.Розглянуто високочастотну та короткохвильову складові вимірюваної поверхні, які визначають взаємодію об'єкта з навколишнім середовищем.Зовнішня втулка внутрішнього ножа і внутрішня поверхня внутрішньої трубки є основними робочими поверхнями бритви.Зменшення шорсткості двох поверхонь може ефективно зменшити знос бритви та покращити її роботу.
Експериментально отримано шорсткість поверхні зовнішньої оболонки, а також внутрішньої та зовнішньої поверхонь внутрішньої лопаті двох металевих труб.Їх середні значення показані на малюнку 10. Внутрішня поверхня зовнішньої оболонки і зовнішня поверхня внутрішнього ножа є основними робочими поверхнями.Шорсткість внутрішньої поверхні піхов і зовнішньої поверхні внутрішнього ножа BJKMC нижча, ніж у аналогічних продуктів Dyonics◊ (такі самі характеристики).Це означає, що продукти BJKMC можуть мати задовільні результати з точки зору ефективності різання.
Згідно з випробуванням на твердість лез, експериментальні дані двох груп лез для гоління показані на малюнку 11. Більшість артроскопічних бритв виготовлено з аустенітної нержавіючої сталі через високу міцність, в’язкість і пластичність, необхідні для лез бритв.Однак бритвені головки BJKMC виготовляються з мартенситної нержавіючої сталі 1RK91.Мартенситні нержавіючі сталі мають вищу міцність і в'язкість, ніж аустенітні нержавіючі сталі17.Хімічні елементи в продуктах BJKMC відповідають вимогам S46910 (ASTM-F899 Surgical Instruments) під час процесу кування.Матеріал пройшов перевірку на цитотоксичність і широко використовується в медичних пристроях.
З результатів аналізу кінцевих елементів видно, що концентрація напруги бритви в основному зосереджена на профілі зуба.IRK91 — це високоміцна супермартенситна нержавіюча сталь із високою в’язкістю та хорошою міцністю на розрив як при кімнатній, так і при високій температурі.Міцність на розрив при кімнатній температурі може досягати понад 2000 МПа, а максимальне значення напруги згідно з методом кінцевих елементів становить близько 130 МПа, що далеко від межі руйнування матеріалу.Ми вважаємо, що ризик перелому леза дуже малий.
Товщина леза безпосередньо впливає на ріжучу здатність бритви.Чим менша товщина стінки, тим краща ефективність різання.Нова бритва BJKMC мінімізує товщину стінок двох протилежних обертових брусків, а головка має тоншу стінку, ніж її аналоги від Dyonics◊.Більш тонкі ножі можуть збільшити силу різання кінчика.
Дані в таблиці 4 показують, що товщина стінки бритви BJKMC, виміряна за допомогою методу вимірювання товщини стінки стиснення-обертання, менша, ніж у бритви Dyonics◊ з тією ж специфікацією.
Згідно з порівняльними експериментами, нова артроскопічна бритва BJKMC не показала явних конструктивних відмінностей від аналогічної моделі Dyonics◊.Порівняно зі вставками Dyonics◊ Incisor◊ Plus з точки зору властивостей матеріалу, вставки з подвійними зубцями BJKMC мають більш гладку робочу поверхню та твердіший і тонший кінчик.Тому продукти BJKMC можуть задовільно працювати в хірургії.Це дослідження було розроблено проспективно, і конкретну продуктивність необхідно перевірити в наступних експериментах.
Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної обробки колінного суглоба та тотального ендопротезування кульшового суглоба. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної обробки колінного суглоба та тотального ендопротезування кульшового суглоба.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T і Chen B. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної обробки колінного суглоба та тотального ендопротезування кульшового суглоба. Chen, Z., Wang, C., Jiang, W., Na, T. & Chen, B. 膝关节镜清创术和全髋关节置换术手术器械综述。 Чен З., Ван К., Цзян В., На Т. та Чен Б.Chen Z, Wang K, Jiang W, Na T і Chen B. Огляд хірургічних інструментів для артроскопічної обробки колінного суглоба та повної заміни кульшового суглоба.Процесія цирку.65, 291–298 (2017).
Pssler, HH & Yang, Y. Минуле та майбутнє артроскопії. Pssler, HH & Yang, Y. Минуле та майбутнє артроскопії. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Минуле та майбутнє артроскопії. Pssler, HH & Yang, Y. 关节镜检查的过去和未来。 Pssler, HH & Yang, Y. Артроскопічне дослідження минулого та майбутнього. Pssler, HH & Yang, Y. Прошлое и будущее артроскопии. Pssler, HH & Yang, Y. Минуле та майбутнє артроскопії.Спортивні травми 5-1​3 (Springer, 2012).
Tingstad, EM & Spindler, KP Основні артроскопічні інструменти. Tingstad, EM & Spindler, KP Основні артроскопічні інструменти.Тінгстад, Е. М. та Шпіндлер, К. П. Основні артроскопічні інструменти. Tingstad, EM & Spindler, KP 基本关节镜器械。 Tingstad, EM & Spindler, KPТінгстад, Е. М. та Шпіндлер, К. П. Основні артроскопічні інструменти.працювати.технології.спортивна медицина.12(3), 200-203 (2004).
Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба у плодів. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба у плодів.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonolla, J., і Murillo-Gonzalez, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба плода. Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J. 胎儿肩关节的关节镜研究。 Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, C., Puerta-Fonollá, J. & Murillo-González, J.Tena-Arregui, J., Barrio-Asensio, K., Puerta-Fonolla, J. і Murillo-Gonzalez, J. Артроскопічне дослідження плечового суглоба плода.з'єднання.Ж. Суглоби.підключення.Журнал хірургії.21(9), 1114-1119 (2005).
Wieser, K. та ін.Контрольоване лабораторне випробування артроскопічних систем гоління: чи впливають леза, контактний тиск і швидкість на продуктивність лез?з'єднання.Ж. Суглоби.підключення.Журнал хірургії.28(10), 497-1503 (2012).
Міллер Р. Загальні принципи артроскопії.Ортопедична хірургія Кемпбелла, 8-е видання, 1817–1858.(Щорічник Мосбі, 1992).
Cooper, DE & Fouts, B. Однопортальна артроскопія: звіт про нову техніку. Cooper, DE & Fouts, B. Однопортальна артроскопія: звіт про нову техніку.Купер, DE і Футс, Б. Однопортальна артроскопія: звіт про нову техніку. Cooper, DE & Fouts, B. 单门关节镜检查：新技术报告。 Купер, DE & Fouts, B.Купер, DE і Футс, Б. Однопортова артроскопія: звіт про нову технологію.з'єднання.технології.2(3), e265-e269 (2013).
Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Артроскопічні інструменти: Огляд бритв і задирок. Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Артроскопічні інструменти: Огляд бритв і задирок.Сінгх С., Тавакколізаде А., Арья А. і Компсон Дж. Артроскопічні приводні інструменти: огляд бритв і борів. Сінгх, С., Тавакколізаде, А., Арья, А. та Компсон, Дж. 关节镜动力器械：剃须刀和毛刺综述。 Singh, S., Tavakkolizadeh, A., Arya, A. & Compson, J. Електроінструменти для артроскопії: 剃羉刀和毛刺全述。Сінгх С., Тавакколізаде А., Арья А. і Компсон Дж. Артроскопічні силові пристрої: огляд бритв і борів.ортопедія.Травма 23 (5), 357–361 (2009).
Андерсон, П. С. та ЛаБарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зубів: вплив форми леза на енергетику різання. Андерсон, П. С. та ЛаБарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зубів: вплив форми леза на енергетику різання.Андерсон, П. С. та Лабарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зуба: вплив форми леза на енергію різання. Андерсон, П. С. та ЛаБарбера, М. 齿设计的功能后果：刀片形状对切割能量学的影响。 Андерсон, ПС і ЛаБарбера, М.Андерсон, П. С. та Лабарбера, М. Функціональні наслідки конструкції зубів: вплив форми леза на енергію різання.J. Exp.біологія.211(22), 3619–3626 (2008).
Фунакоші, Т., Суенага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. і Мінамі, А. In vitro та кінцевий елементний аналіз нової техніки фіксації обертальної манжети. Фунакоші, Т., Суенага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. і Мінамі, А. In vitro та кінцевий елементний аналіз нової техніки фіксації обертальної манжети.Фунакоші Т., Суенага Н., Сано Х., Оідзумі Н. та Мінамі А. In vitro та аналіз методом кінцевих елементів нової техніки фіксації обертальної манжети. Фунакоші, Т., Суенага, Н., Сано, Х., Оідзумі, Н. та Мінамі, А. 新型肩袖固定技术的体外和有限元分析。 Фунакоші Т., Суенага Н., Сано Х., Оідзумі Н. та Мінамі А.Фунакоші Т., Суенага Н., Сано Х., Оідзумі Н. та Мінамі А. In vitro та аналіз методом кінцевих елементів нової техніки фіксації обертальної манжети.J. Хірургія плеча та ліктя.17(6), 986-992 (2008).
Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Туге медіальне зав’язування вузла може збільшити ризик повторного розтягування після черезкісткового еквівалентного відновлення сухожилля ротаторної манжети. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Туге медіальне зав’язування вузла може збільшити ризик повторного розтягування після черезкісткового еквівалентного відновлення сухожилля ротаторної манжети. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Туге перев’язування медіальної зв’язки може збільшити ризик повторного розриву після черезкісткового еквівалентного відновлення сухожилля ротаторної манжети плеча. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, At 紧内侧 打结 会 增加 肩袖 肌腱经骨 效 修复 后 再 撕裂 的 风险。。 修复 后 撕裂 的 风险。 Сано Х., Токунага М., Ногучі М., Інавасіро Т. та Йокоборі А.Т. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT. Sano, H., Tokunaga, M., Noguchi, M., Inawashiro, T. & Yokobori, AT Напружені медіальні зв’язки можуть збільшити ризик повторного розриву сухожилля ротаторної манжети плеча після ендопротезування кісткового еквівалента.Біомедична наука.alma mater Британія.28(3), 267–277 (2017).
Чжан С. В. та ін.Розподіл напруги в комплексі верхньої губи та ротаторній манжеті під час руху плеча in vivo: аналіз кінцевих елементів.з'єднання.Ж. Суглоби.підключення.Журнал хірургії.31(11), 2073-2081(2015).
P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG лазерне зварювання фольги з нержавіючої сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG лазерне зварювання фольги з нержавіючої сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Лазерна сварка Nd: YAG з модулятором добротності фольги з нержавіючої сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Лазерне зварювання Nd:YAG з модулятором якості фольги з нержавіючої сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-перемикач Nd:YAG 激光焊接AISI 304 不锈钢箔. P'ng, D. & Molian, P. Q-switch Nd:YAG лазерне зварювання фольги з нержавіючої сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Q-переключатель Nd: YAG Лазерна сварка фольги з нержавіючої сталі AISI 304. P'ng, D. & Molian, P. Лазерне зварювання фольги з нержавіючої сталі AISI 304 з модуляцією добротності Nd:YAG.alma mater science Британія.486(1-2), 680-685 (2008).
Кім, Дж. Дж. і Тіттел, Ф. К. У матеріалах Міжнародного товариства оптичної інженерії (1991).
Izelu, C. & Eze, S. Дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса вершини інструмента на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час жорсткого точіння легованої сталі 41Cr4 з використанням методології поверхні відгуку. Izelu, C. & Eze, S. Дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса вершини інструмента на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час жорсткого точіння легованої сталі 41Cr4 з використанням методології поверхні відгуку.Izelu, K. та Eze, S. Дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса вершини інструменту на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час твердої обробки легованої сталі 41Cr4 із застосуванням методології поверхні відгуку. Izelu, C. & Eze, S. 使用响应面法研究41Cr4 合金钢硬车削过程中切深、进给速度和刀尖半径对诱发振动和表面粗糙度的影响。 Izelu, C. & Eze, S. Вплив глибини різання, швидкості подачі та радіуса на шорсткість поверхні легованої сталі 41Cr4 у процесі різання шорсткості поверхні.Izelu, K. та Eze, S. Використання методології поверхні відгуку для дослідження впливу глибини різання, швидкості подачі та радіуса наконечника на індуковану вібрацію та шорсткість поверхні під час жорсткої обробки легованої сталі 41Cr4.Інтерпретація.J. Engineering.технології 7, 32–46 (2016).
Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Порівняння поведінки трибокорозії між 304 аустенітною та 410 мартенситною нержавіючої сталі в штучній морській воді. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. Порівняння поведінки трибокорозії між 304 аустенітною та 410 мартенситною нержавіючої сталі в штучній морській воді.Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. і Yang, F. Порівняння поведінки трибокорозії між аустенітною та мартенситною нержавіючої сталлю 304 у штучній морській воді. Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体不锈钢在人造海水中的摩擦腐蚀行为比较。 Zhang, BJ, Zhang, Y., Han, G. & Yan, F. 304 奥氏体和410 马氏体 нержавіюча сталь 在人造海水水的植物体的植物体可以下载可以下载可以.Zhang BJ, Zhang Y, Han G. і Jan F. Порівняння фрикційної корозії аустенітної та мартенситної нержавіючої сталі 304 і мартенситної нержавіючої сталі 410 у штучній морській воді.RSC сприяє.6(109), 107933-107941 (2016).
Це дослідження не отримало спеціального фінансування від будь-яких фінансових установ у державному, комерційному чи некомерційному секторах.
Школа медичних приладів і харчової інженерії, Шанхайський технологічний університет, № 516, Yungong Road, Шанхай, Китайська Народна Республіка, 2000 93