Cum systema tuborum pressorium designat, designator saepe specificabit ut tuborum systematis uni pluribusve partibus Codicis Tuborum Pressiorum ASME B31 congruant. Quomodo ingeniarii recte requisitis codicis sequuntur cum systemata tuborum designant?
Primum, ingeniarius determinare debet quae specificatio designandi eligenda sit. Pro systematibus fistularum pressoriarum, hoc non necessario ad ASME B31 limitatur. Aliae leges ab ASME, ANSI, NFPA, vel aliis organizationibus gubernantibus editae a loco proiecti, applicatione, etc. regi possunt. In ASME B31, septem sectiones separatae nunc vigent.
ASME B31.1 Tubulationes Electricae: Haec sectio tubos in stationibus electricis, fabricis industrialibus et institutionalibus, systematibus calefactionis geothermalis, et systematibus calefactionis et refrigerationis centralibus et districtualibus tractat. Hoc includit tubos exteriores et non exteriores caldariorum ad caldarias Sectionis I ASME instituendas adhibitos. Haec sectio non pertinet ad apparatum a Codice Caldariorum et Vasorum Pressurae ASME comprehensum, quosdam tubos distributionis calefactionis et refrigerationis pressionis humilis, et varia alia systemata in paragrapho 100.1.3 ASME B31.1 descripta. Origines ASME B31.1 ad annos 1920 reduci possunt, cum prima editione officiali anno 1935 edita sit. Nota primam editionem, appendicibus inclusis, minus quam 30 paginas habuisse, et editionem praesentem plus quam 300 paginas longam esse.
ASME B31.3 Tubulationes Processuales: Haec sectio tubos in refinariis; officinis chemicis, pharmaceuticis, textilibus, chartaceis, semiconductoribus, et cryogenicis; et officinis processus et terminalibus conexis tractat. Haec sectio ASME B31.1 valde similis est, praesertim cum crassitudo minima parietis pro tubo recto calculatur. Haec sectio originaliter pars B31.1 erat et primum separatim anno 1959 edita est.
ASME B31.4 Systema Transportationis Fistularum pro Liquoribus et Luto: Haec sectio fistulas tractat quae praecipue productos liquidos inter officinas et terminales, et intra terminales, stationes pumpandi, condicionis, et mensurationis transportant. Haec sectio originaliter pars B31.1 erat et primum separatim anno 1959 edita est.
ASME B31.5 Tubulationes Refrigerationis et Partes Translationis Caloris: Haec sectio tubos refrigerantium et refrigerantium secundariorum tractat. Haec pars initio B31.1 erat et primum separatim anno 1962 edita est.
ASME B31.8 Systema Tuborum Transmissionis et Distributionis Gasis: Hoc includit tubos ad transportanda producta praesertim gaseosa inter fontes et terminales, inclusis compressoribus, stationibus condicionationis et mensurationis; et tubis colligendis gasis. Haec sectio originaliter pars B31.1 erat et primum separatim anno 1955 edita est.
ASME B31.9 Tubulationes Aedificiorum: Haec sectio tubos tractat qui vulgo in aedificiis industrialibus, institutionalibus, commercialibus et publicis inveniuntur; et habitationes multi-unitatum quae magnitudinem, pressionem et temperaturas in ASME B31.1 tractatas non requirunt. Haec sectio similis est ASME B31.1 et B31.3, sed minus conservativa est (praesertim cum crassitudo minima parietis calculatur) et minus detalis continet. Ad applicationes pressionis humilis et temperaturae humilis limitatur, ut in ASME B31.9 paragrapho 900.1.2 indicatur. Haec primum anno 1982 edita est.
ASME B31.12 Tubulationes Hydrogenii et Tubulationes: Haec sectio tubos in servitio hydrogenii gasosi et liquidi, et tubos in servitio hydrogenii gasosi tractat. Haec sectio primum anno 2008 edita est.
Quaenam norma designandi adhibenda sit, penes dominum est. Introductio ad ASME B31 dicit, "Domini est officium sectionem codicis eligere quae proxime ad installationem fistularum propositam accedit." In quibusdam casibus, "multae sectiones codicis ad diversas partes installationis pertinere possunt."
Editio anni 2012 normae ASME B31.1 erit primaria referentia pro disputationibus subsequentibus. Propositum huius articuli est designatorem per aliquos gradus principales in designando systemate tuborum pressoriorum conformi normae ASME B31 dirigere. Sequendo praecepta normae ASME B31.1, bona repraesentatio designationis systematis generalis praebetur. Similes methodi designationis adhibentur si ASME B31.3 vel B31.9 sequitur. Reliqua pars normae ASME B31 in applicationibus angustioribus adhibetur, praesertim pro systematibus vel applicationibus specificis, et ulterius non tractabitur. Dum gradus clavis in processu designationis hic illustrabuntur, haec disputatio non est exhaustiva et codex completus semper referri debet durante designatione systematis. Omnes referentiae ad textum ad ASME B31.1 referuntur nisi aliter dictum est.
Postquam codicem rectum elegerit, designator systematis etiam requisita designandi systemati propria perlegere debet. Paragraphus 122 (Pars 6) requisita designandi praebet quae ad systemata communiter in applicationibus fistularum electricarum inveniuntur, ut vapor, aqua alimentaria, purgatio et purgatio, fistulae instrumentationis, et systemata pressionis relevandae pertinent. ASME B31.3 paragraphos similes ASME B31.1 continet, sed cum minus detali. Considerationes in paragrapho 122 includunt requisita pressionis et temperaturae propria systemati, necnon varias limitationes iurisdictionis delineatas inter ipsum caldarium, fistulas externas caldarii, et fistulas externas non caldarii connexas fistulis caldarii ASME Pars I. definitio. Figura 2 has limitationes caldarii tympani ostendit.
Designator systematis pressionem et temperaturam quibus systema operabitur et condiciones quibus systema designandum est, determinare debet.
Secundum paragraphum 101.2, pressio interna designata non minor esse debet quam maxima pressio operativa continua (MSOP) intra systema tuborum, incluso effectu pressionis staticae. Tubationes pressioni externae subiectae designandae sunt pro maxima pressione differentiali exspectata sub condicionibus operationis, clausurae vel probationis. Praeterea, effectus ambientales considerandi sunt. Secundum paragraphum 101.4, si refrigeratio fluidi pressionem in tubo infra pressionem atmosphaericam reducere verisimile est, tubus designandus est ut pressionem externam sustineat vel mensurae capiendae sunt ad vacuum frangendum. In condicionibus ubi expansio fluidi pressionem augere potest, systemata tuborum designanda sunt ut pressionem auctam sustineant vel mensurae capiendae sunt ad pressionem excessivam relevandam.
Incipiendo a Sectione 101.3.2, temperatura metalli pro designatione tuborum repraesentabit conditiones maximas sustinendas exspectatas. Simplicitatis causa, plerumque supponitur temperaturam metalli aequalem esse temperaturae fluidi. Si desideratur, temperatura media metalli adhiberi potest, dummodo temperatura parietis exterioris nota sit. Attentio peculiaris etiam adhibenda est fluidis per commutatores caloris vel ex apparatu combustionis haustis, ut pessimae condiciones temperaturae in rationem ducantur.
Saepe designatores marginem salutis ad maximam pressionem operandi et/vel temperaturam addunt. Magnitudo marginis ab applicatione pendet. Etiam magni momenti est considerare restrictiones materiales cum temperatura designata determinatur. Specificatio temperaturarum designatarum altarum (maiorum quam 750°F) usum materiarum mixturarum potius quam chalybis carbonii magis communis requirere potest. Valores tensionis in Appendice A Obligatoria tantum pro temperaturis permissibilibus pro singulis materiis praebentur. Exempli gratia, chalybs carbonii tantum valores tensionis usque ad 800°F praebere potest. Expositio diuturna chalybis carbonii temperaturis supra 800°F potest facere ut tubus carbonizetur, eum fragiliorem et ad defectum pronum reddens. Si supra 800°F operatur, damnum reptationis acceleratae cum chalybe carbonii coniunctum etiam considerandum est. Vide paragraphum 124 pro plena disputatione limitum temperaturae materialis.
Interdum ingeniarii etiam pressiones probationis pro singulis systematibus specificare possunt. Paragraphus 137 consilium de probatione tensionis praebet. Typice, probatio hydrostatica ad 1.5 vicibus pressione designata specificabitur; tamen, tensiones anulares et longitudinales in tubis non excedere debent 90% roboris cessionis materiae in paragrapho 102.3.3 (B) durante probatione pressionis. Pro quibusdam systematibus tuborum externorum non-caldariorum, probatio effusionis in usu potest esse methodus magis practica ad effusiones inspiciendas propter difficultates in partibus systematis isolandis, vel simpliciter quia configuratio systematis permittit simplicem probationem effusionis durante primo usu. Consentio, hoc acceptabile est.
Postquam condiciones designationis constitutae sunt, fistulae specificari possunt. Primum decernendum est quae materia utenda sit. Ut ante dictum est, materiae diversae diversos limites temperaturae habent. Paragraphus 105 restrictiones additionales in variis materiis fistularum praebet. Selectio materiae etiam a fluido systematis pendet, ut usus mixturarum niccoli in applicationibus fistularum chemicarum corrosivarum, usus chalybis inoxidabilis ad aerem instrumentorum purum praebendum, vel usus chalybis carbonis cum alto contento chromii (maiori quam 0.1%) ad corrosionem fluxu acceleratam prohibendam. Corrosio Fluxu Accelerata (FAC) est phaenomenon erosionis/corrosionis quod demonstratum est gravem attenuationem parietis et defectum fistularum in quibusdam systematibus fistularum criticissimis causare. Defectus recte considerationis attenuationis partium fistularum graves consequentias habere potest et habuit, ut anno 2007 cum fistula desupercalefaciens in statione electrica IATAN KCP&L rupta est, duos operarios necans et tertium graviter vulnerans.
Aequationes 7 et 9 in paragrapho 104.1.1 crassitudinem parietis minimam requisitam et pressionem internam maximam designationis, respective, pro tubo recto pressioni internae subiecto definiunt. Variabiles in his aequationibus includunt tensionem maximam permissam (ex Appendice A Mandatoria), diametrum externam tubi, factorem materialem (ut in Tabula 104.1.2 (A) monstratur), et quaslibet tolerantias crassitudinis additionales (ut infra describitur). Cum tot variabilibus implicatis, specificatio materiae tubi, diametri nominalis, et crassitudinis parietis idoneae potest esse processus iterativus qui etiam velocitatem fluidi, casum pressionis, et sumptus tuborum et pumpationis includere potest. Quacumque applicatione, crassitudo parietis minima requisita verificanda est.
Additio crassitudinis addi potest ad compensandum varias causas, inter quas FAC (Feed-Force). Additiones requiri possunt propter remotionem filorum, fissurarum, etc., materiae necessariae ad iuncturas mechanicas faciendas. Secundum paragraphum 102.4.2, minima admissio aequalis erit profunditati filorum plus tolerantiae machinationis. Admissio etiam requiri potest ad praebendam robur additum ad prohibendum damnum tubi, collapsum, excessum incurvationis, vel flexionem propter onera superimposita vel alias causas in paragrapho 102.4.4 tractatas. Admissio etiam addi possunt ad considerandum iuncturas conglutinatas (paragraphus 102.4.3) et cubitos (paragraphus 102.4.5). Denique, tolerantiae addi possunt ad compensandum corrosionem et/vel erosionem. Crassitudo huius admissionis est ad arbitrium designatoris et congruens erit cum vita exspectata tubi secundum paragraphum 102.4.1.
Annexum IV, quod facultativum est, praecepta de coercendo corrosionis praebet. Tegumenta protectiva, protectio cathodica, et isolatio electrica (ut flanges insulantes) omnes sunt modi ad corrosionem externam fistularum sepultarum vel submersarum prohibendam. Inhibitores corrosionis vel tegumenta ad corrosionem internam prohibendam adhiberi possunt. Cura etiam adhibenda est ut aqua probationis hydrostaticae puritatis idoneae adhibeatur et, si opus est, ut fistulae post probationem hydrostaticam omnino exhauriantur.
Crassitudo minima parietis tubi vel ordo requisitus pro computationibus prioribus fortasse non erit constans per diametrum tubi et fortasse specificationes pro diversis ordinibus pro diversis diametris requiret. Valores idonei ordinum et crassitudinis parietis in ASME B36.10 Tubis Ferreis Fabricatis, Soldatis et Sinsuratis, definiuntur.
Cum materia tubi specificatur et calculi antea discussi perficiuntur, interest curare ut valores tensionis maximae permissae in calculis adhibitae materiae specificatae congruant. Exempli gratia, si tubus chalybis inoxidabilis A312 304L falso specificatur loco tubi chalybis inoxidabilis A312 304, crassitudo parietis data insufficiens esse potest propter differentiam significantem in valoribus tensionis maximae permissae inter duas materias. Similiter, modus fabricationis tubi rite specificandus est. Exempli gratia, si valor tensionis maximae permissae pro tubo inconsutili ad calculum adhibetur, tubus inconsutilis specificandus est. Alioquin, fabricator/installator tubum sutura conglutinatum offerre potest, quod crassitudinem parietis insufficientem propter valores tensionis maximae permissae inferiores efficere potest.
Exempli gratia, ponamus temperaturam designatam fistulae esse 300°F et pressionem designatam esse 1200 psig. Filum ex chalybe carbonico (A53 Gradus B sine sutura) adhibebitur. Designationem fistularum aptam determina ut requisitis ASME B31.1 Aequationis 9 satisfaciat. Primo, condiciones designationis explicantur:
Deinde, valores tensionis maximae permissae pro A53 Grade B ad temperaturas designatas supra ex Tabula A-1 determina. Nota valorem pro tubo inconsutili adhiberi quia tubus inconsutilis specificatur:
Crassitudinis tolerantia etiam addenda est. Pro hac applicatione, 1/16 pollicis. Tolerantia corrosionis assumitur. Tolerantia fresandi separata postea addetur.
Tres unciae. Tubus primum specificabitur. Tubum Schedulae 40 et tolerantiam fresationis 12.5% ​​assumendo, pressionem maximam calcula:
Tubus Schedule 40 satis est pro tubo 3 unciarum in condicionibus designandi supra specificatis. Deinde, 2 uncias verifica. Tubus easdem suppositiones utitur:
Duo unciae. Sub condicionibus designandi supra specificatis, fistulae crassiorem parietem quam Schedula 40 requirent. Duas uncias experire. Fistulae Schedulae 80:
Quamquam crassitudo parietis tuborum saepe est factor limitans in designio pressionis, tamen magni momenti est verificare ut iuncturae, componentes et nexus adhibiti apti sint condicionibus designii specificatis.
Regula generali, secundum paragraphos 104.2, 104.7.1, 106 et 107, omnes valvae, iuncturae, et aliae partes pressionem continentes, secundum normas in Tabula 126.1 enumeratas fabricatae, idoneae habebuntur ad usum sub condicionibus operationis normalibus vel infra illas normas pressionis-temperaturae specificatas in [nomen deest]. Usuarii scire debent, si quaedam normae vel fabri limites strictiores deviationibus ab operatione normali imponere possint quam ii qui in ASME B31.1 specificati sunt, limites strictiores applicandos esse.
Ad intersectiones tuborum, iuncturae T, transversae, cruces, iuncturae ramorum sudatae, etc., secundum normas in Tabula 126.1 enumeratas fabricatae commendantur. In quibusdam casibus, intersectiones tuborum conexiones ramorum singulares requirere possunt. Paragraphus 104.3.1 requisita addita pro conexionibus ramorum praebet ut satis materiae tuborum ad pressionem sustinendam sit.
Ad designium simplificandum, designator potest condiciones designii altiores statuere ut aestimationi flanges certae classis pressionis (e.g. ASME classis 150, 300, etc.) satisfaciant, ut definitum est a classe pressionis-temperaturae pro materiis specificis specificatis in ASME B16 .5 Tuborum flanges et flanges joints, vel similibus normis in Tabula 126.1 enumeratis. Hoc acceptabile est dummodo non incrementum inutile in crassitudine parietis vel aliis designiis componentium efficiat.
Pars magni momenti designationis tuborum est curare ut integritas structuralis systematis tuborum servetur postquam effectus pressionis, temperaturae et virium externarum adhibiti sunt. Integritas structuralis systematis saepe neglegitur in processu designationis et, nisi bene perficitur, una ex partibus designationis carioribus esse potest. Integritas structuralis imprimis in duobus locis tractatur, Paragrapho 104.8: Analysis Componentium Tuborum et Paragrapho 119: Expansio et Flexibilitas.
Paragraphus 104.8 formulas fundamentales enumerat quae ad determinandum utrum systema fistularum tensiones permissibiles codicis excedat. Hae aequationes codicis vulgo onera continua, onera occasionalia, et onera dislocationis appellantur. Onus continuum est effectus pressionis et ponderis in systemate fistularum. Onera incidentia sunt onera continua una cum possibilibus onera venti, onera seismica, onera terreni et alia onera brevis temporis. Supponitur unumquodque onus incidentale applicatum non acturum esse in alia onera incidentia simul, ergo unumquodque onus incidentale erit casus oneris separatus tempore analysis. Onera dislocationis sunt effectus incrementi thermalis, dislocationis instrumentorum durante operatione, vel cuiuslibet alterius oneris dislocationis.
Paragraphus 119 disserit quomodo expansionem et flexibilitatem tuborum in systematibus tuborum tractare et quomodo onera reactionis determinare. Flexibilitas systematum tuborum saepe maximi momenti est ad conexiones instrumentorum, cum pleraeque conexiones instrumentorum tantum minimam vim et momentum applicatum in puncto connexionis sustinere possint. Plerumque, incrementum thermale systematis tuborum maximum effectum in onere reactionis habet, ita interest incrementum thermale in systemate proinde moderari.
Ad flexibilitatem systematis tuborum accommodandam et ut systema rite sustineatur, bona praxis est tubos ferreos secundum Tabulam 121.5 sustinere. Si designator conatur spatium fulcrorum normatum pro hac tabula observare, tria efficit: deflexionem ponderis proprii minuit, onera sustentata minuit, et tensionem praesto pro oneribus dislocationis auget. Si designator fulcrum secundum Tabulam 121.5 ponit, typice minus quam 1/8 pollicis dislocationis ponderis proprii vel flessus inter fulcra tuborum eveniet. Deflexionem ponderis proprii minuere adiuvat ad periculum condensationis in tubis vaporem vel gas portantibus reducendum. Sequendo commendationes spatii in Tabula 121.5 etiam permittit designatori tensionem sustinetam in tubis ad circiter 50% valoris continui permissibilis codicis reducere. Secundum Aequationem 1B, tensio permissibilis pro oneribus dislocationis inverse relata est oneribus sustentatis. Ergo, onus sustentatum minuendo, tolerantia tensionis dislocationis maximizari potest. Spatium commendatum pro fulcris tuborum in Figura 3 ostenditur.
Ut onera reactionis systematis fistularum rite considerentur et ut tensiones codicis impleantur, methodus communis est analysin tensionis fistularum computatro adiuvatam systematis perficere. Plura programmata ad analysin tensionis fistularum praesto sunt, ut Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex, vel unum ex aliis programmatibus in commercio praesto. Commodum analysis tensionis fistularum computatro adiuvatae est quod designatori permittit exemplar elementi finiti systematis fistularum creare ad facilem verificationem et facultatem mutationes necessarias configurationi faciendi. Figura 4 exemplum modellationis et analysis sectionis fistulae ostendit.
Cum novum systema designant, designatores systematum typice statuunt omnes fistulas et partes fabricari, conglutinari, componendi, etc., prout a quolibet codice adhibito postulatur. Attamen, in quibusdam renovationibus vel aliis applicationibus, utile esse potest ingeniario designato consilium de quibusdam technicis fabricationis praebere, ut in Capitulo V describitur.
Problema commune in applicationibus renovationis invenitur est praecalefactio suturae (paragraphus 131) et tractatio caloris post suturam (paragraphus 132). Inter alia commoda, hae tractationes caloris adhibentur ad tensionem relevandam, fissuras prohibendas, et robur suturae augendum. Res quae requisita tractationis caloris ante suturam et post suturam afficiunt includunt, sed non limitantur ad, sequentia: coetus numeri P, chemia materiae, et crassitudo materiae ad iuncturam suturandam. Quaeque materia in Appendice A Mandatoria enumerata numerum P assignatum habet. Pro praecalefactione, paragraphus 131 temperaturam minimam praebet ad quam metallum basis calefieri debet antequam sutura fieri potest. Pro PWHT, Tabula 132 ambitum temperaturae tenendae et durationem temporis ad zonam suturae tenendam praebet. Rationes calefactionis et refrigerationis, methodi mensurae temperaturae, technicae calefactionis, et aliae rationes stricte normas in codice descriptas sequi debent. Effectus adversi inopinati in area suturata ob defectum tractationis caloris rite fieri possunt.
Alia area potentialis sollicitudinis in systematibus tuborum pressurizatorum est flexus tuborum. Flexus tuborum potest causare attenuationem parietis, quae crassitudinem parietis insufficientem efficit. Secundum paragraphum 102.4.5, codex flexus permittit dummodo minima crassitudo parietis eandem formulam adhibitam ad calculandam minimam crassitudinem parietis pro tubo recto satisfaciat. Typice, tolerantia additur ad crassitudinem parietis computandam. Tabula 102.4.5 tolerantias reductionis flexus commendatas pro diversis radiis flexus praebet. Flexus etiam curationem caloris prae-flexuram et/vel post-flexuram requirere possunt. Paragraphus 129 ducem de fabricatione cubitorum praebet.
In multis systematibus tuborum pressorum, necesse est valvulam securitatis vel valvulam levaminis instituere ad pressio nimia in systemate prohibenda. Pro his applicationibus, Appendix II, quae libet est et dicitur "Regulas Designandi Institutionis Valvae Securitatis", fons utilis est, sed interdum parum notus.
Secundum paragraphum II-1.2, valvulae securitatis actione sursum-exsiliente plene apertae ad usum gasis vel vaporis notantur, dum valvulae securitatis relativae ad pressionem staticam sursum a monte aperiuntur et praecipue ad usum liquidi adhibentur.
Unitates valvae securitatis distinguuntur secundum utrum systemata exhalationis aperta an clausa sint. In exhaustorio aperto, cubitus ad exitum valvae securitatis plerumque in tubum exhaustorium in atmosphaeram exhalabit. Typice, hoc minorem pressionem retrogradam efficiet. Si satis pressio retrograda in tubo exhaustorio creatur, pars gasorum exhaustorum expelli vel retroflui potest ab extremo ingressus tubi exhaustorii. Magnitudo tubi exhaustorii satis magna esse debet ad refluxum impediendum. In applicationibus ventilationis clausae, pressio ad exitum valvae levaminis accumulatur propter compressionem aeris in linea ventilationis, potentialiter undas pressionis propagare causans. In paragrapho II-2.2.2, commendatur ut pressio designata lineae exhalationis clausae saltem bis maior sit quam pressio operandi status stabilis. Figurae 5 et 6 installationem valvae securitatis apertam et clausam, respective, ostendunt.
Installationes valvae securitatis variis viribus subiici possunt, ut in paragrapho II-2 summatim describitur. Hae vires includunt effectus expansionis thermalis, interactionem plurium valvarum exonerationis simul ventilantium, effectus seismicos et/vel vibrationis, et effectus pressionis durante eventibus pressionis exonerationis. Quamquam pressio designata usque ad exitum valvae securitatis pressioni designatae tubi descendentis congruere debet, pressio designata in systemate exonerationis a configuratione systematis exonerationis et proprietatibus valvae securitatis pendet. Aequationes in paragrapho II-2.2 praebentur ad pressionem et velocitatem determinandam ad cubitum exonerationis, introitum tubi exonerationis, et exitum tubi exonerationis pro systematibus exonerationis apertis et clausis. Hac informatione utentes, vires reactionis in variis punctis in systemate exonerationis calculari et computari possunt.
Exemplum problematis pro applicatione exonerationis apertae in paragrapho II-7 datur. Aliae methodi existunt ad calculandas proprietates fluxus in systematibus exonerationis valvulae levaminis, et lector monetur ut verificet methodum adhibitam satis conservativam esse. Una talis methodus describitur a GS Liao in "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis" edito ab ASME in Journal of Electrical Engineering, Octobri 1975.
Situs valvulae securitatis distantiam minimam tubi recti ab ullo flexu servare debet. Haec distantia minima a servitio et geometria systematis, ut in paragrapho II-5.2.1 definitur, pendet. Pro installationibus cum multis valvulis levatoriis, spatium commendatum pro connexionibus ramorum valvulae a radiis rami et tubi servitii pendet, ut in Nota (10)(c) Tabulae D-1 demonstratur. Secundum paragraphum II-5.7.1, necesse esse potest fulcra tuborum, ad exitum valvulae levatoriae sita, cum tubis operantibus potius quam cum structura adiacente coniungere, ut effectus expansionis thermalis et interactionum seismicarum minuantur. Summarium harum aliarumque considerationum designandi in designatione coetuum valvulae securitatis in paragrapho II-5 inveniri potest.
Plane non licet omnia requisita designandi ASME B31 intra fines huius articuli tractare. Sed quivis ingeniarius designatus qui in designando systemate tuborum pressorum versatur saltem cum hoc codice designandi familiaris esse debet. Speramus, cum informatione supradicta, lectores ASME B31 inventuros esse fontem utiliorem et accessibilem.
Monte K. Engelkemier est dux incepti apud Stanley Consultants. Engelkemier est sodalis Societatis Ingeniariae Iowae, NSPE, et ASME, et in Commissione et Subcommissione Codicis Tuborum Electricorum B31.1 sedet. Plus quam duodecim annos experientiae practicae in delineatione, designatione, aestimatione fulcrorum et analysi tensionis systematum tuborum habet. Matt Wilkey est Ingeniarius Mechanicus apud Stanley Consultants. Plus quam sex annos experientiae professionalis in designando systemata tuborum pro variis clientibus utilitatis, municipalibus, institutionalibus et industrialibus habet et sodalis est ASME et Societatis Ingeniariae Iowae.
Habesne experientiam et peritiam in argumentis in hoc contento tractatis? Conferre debes contributionem ad gregem nostrum editorialem CFE Media et agnitionem quam tu et societas tua mereris consequi. Hic preme ut processum incipias.