Kiam oni desegnas preman tubaron, la nomumanta inĝeniero ofte specifas, ke la sistema tubaro devas konformiĝi al unu aŭ pluraj partoj de la ASME B31 Prema Tubara Kodo. Kiel inĝenieroj ĝuste sekvas la postulojn de la kodo dum la desegnado de tubarsistemoj?
Unue, la inĝeniero devas determini, kiun dezajnan specifon oni elektu. Por premaj tubaraj sistemoj, ĉi tio ne nepre limiĝas al ASME B31. Aliaj kodoj eldonitaj de ASME, ANSI, NFPA aŭ aliaj regantaj organizoj povas esti regataj de projekta loko, apliko ktp. En ASME B31, nuntempe validas sep apartaj sekcioj.
ASME B31.1 Elektra Tubaro: Ĉi tiu sekcio kovras tubaron en elektrocentraloj, industriaj kaj instituciaj instalaĵoj, geotermaj hejtaj sistemoj, kaj centraj kaj distriktaj hejtaj kaj malvarmigaj sistemoj. Ĉi tio inkluzivas eksterajn kaj ne-vaporkaldronajn tubarojn uzatajn por instali ASME Sekcio I kaldronojn. Ĉi tiu sekcio ne validas por ekipaĵo kovrita de la ASME-Kodo pri Vaporkaldronoj kaj Premŝipoj, certaj malaltpremaj hejtaj kaj malvarmigaj distribuaj tubaroj, kaj diversaj aliaj sistemoj priskribitaj en paragrafo 100.1.3 de ASME B31.1. La originoj de ASME B31.1 povas esti spuritaj reen al la 1920-aj jaroj, kun la unua oficiala eldono publikigita en 1935. Notu, ke la unua eldono, inkluzive de la apendicoj, estis malpli ol 30 paĝoj, kaj la nuna eldono estas pli ol 300 paĝojn longa.
ASME B31.3 Proceza Tubaro: Ĉi tiu sekcio kovras tubaron en rafinejoj; kemiaj, farmaciaj, tekstilaj, paperaj, duonkonduktaĵaj kaj kriogenaj plantoj; kaj rilataj prilaborejoj kaj terminaloj. Ĉi tiu sekcio estas tre simila al ASME B31.1, precipe kiam oni kalkulas la minimuman murdikon por rekta tubo. Ĉi tiu sekcio estis origine parto de B31.1 kaj unue estis publikigita aparte en 1959.
ASME B31.4 Duktosistemoj por Transportado de Likvaĵoj kaj Ŝlimo: Ĉi tiu sekcio kovras tubaron, kiu transportas ĉefe likvajn produktojn inter instalaĵoj kaj terminaloj, kaj ene de terminaloj, pumpaj, kondiĉigaj kaj mezuraj stacioj. Ĉi tiu sekcio origine estis parto de B31.1 kaj unue estis publikigita aparte en 1959.
ASME B31.5 Fridigaĵa Tubaro kaj Varmotransigaj Komponantoj: Ĉi tiu sekcio kovras tubaron por fridigaĵoj kaj sekundaraj malvarmigaĵoj. Ĉi tiu parto origine estis parto de B31.1 kaj unue estis publikigita aparte en 1962.
ASME B31.8 Gastransmisiaj kaj Distribuaj Tubarsistemoj: Ĉi tio inkluzivas tubaron por transporti ĉefe gasajn produktojn inter fontoj kaj terminaloj, inkluzive de kompresoroj, kondiĉigaj kaj mezuraj stacioj; kaj gaskolektaj tubaroj. Ĉi tiu sekcio estis origine parto de B31.1 kaj unue estis publikigita aparte en 1955.
ASME B31.9 Tubaro por Konstruaj Servoj: Ĉi tiu sekcio kovras tubaron ofte troveblan en industriaj, instituciaj, komercaj kaj publikaj konstruaĵoj; kaj plurunuajn loĝejojn, kiuj ne postulas la grandecon, premon kaj temperaturintervalojn kovritajn en ASME B31.1. Ĉi tiu sekcio similas al ASME B31.1 kaj B31.3, sed estas malpli konservativa (precipe dum kalkulado de minimuma murdikeco) kaj enhavas malpli da detaloj. Ĝi estas limigita al aplikoj de malalta premo kaj malalta temperaturo, kiel indikite en ASME B31.9 paragrafo 900.1.2. Ĉi tio unue estis publikigita en 1982.
ASME B31.12 Hidrogena Tubaro kaj Tubaro: Ĉi tiu sekcio kovras tubaron en gasa kaj likva hidrogena servo, kaj tubaron en gasa hidrogena servo. Ĉi tiu sekcio unue estis publikigita en 2008.
Kiun dezajnan kodon uzi finfine dependas de la posedanto. La enkonduko al ASME B31 deklaras, "Estas la respondeco de la posedanto elekti la kodsekcion, kiu plej proksime similas al la proponita tubaro-instalaĵo." En iuj kazoj, "pluraj kodsekcioj povas aplikiĝi al malsamaj sekcioj de la instalaĵo."
La eldono de ASME B31.1 de 2012 servos kiel la ĉefa referenco por postaj diskutoj. La celo de ĉi tiu artikolo estas gvidi la nomumantan inĝenieron tra kelkaj el la ĉefaj paŝoj en la dizajnado de ASME B31-konforma prema tubaro-sistemo. Sekvado de la gvidlinioj de ASME B31.1 provizas bonan reprezentadon de ĝenerala sistemdezajno. Similaj dezajnmetodoj estas uzataj se ASME B31.3 aŭ B31.9 estas sekvataj. La resto de ASME B31 estas uzata en pli mallarĝaj aplikoj, ĉefe por specifaj sistemoj aŭ aplikoj, kaj ne estos diskutita plu. Kvankam la ŝlosilaj paŝoj en la dezajnprocezo estos elstarigitaj ĉi tie, ĉi tiu diskuto ne estas ĝisfunda kaj la kompleta kodo ĉiam devus esti referencita dum sistemdezajno. Ĉiuj referencoj al teksto rilatas al ASME B31.1 krom se alie deklarite.
Post elekto de la ĝusta kodo, la sistemdizajnisto devas ankaŭ revizii iujn ajn sistem-specifajn dezajnajn postulojn. Paragrafo 122 (Parto 6) provizas dezajnajn postulojn rilatajn al sistemoj ofte troveblaj en elektraj tubaraj aplikoj, kiel ekzemple vaporo, nutrakvo, elpurigo kaj malplenigo, instrumentada tubaro kaj prem-malpezigaj sistemoj. ASME B31.3 enhavas similajn paragrafojn al ASME B31.1, sed kun malpli da detaloj. Konsideroj en paragrafo 122 inkluzivas sistem-specifajn premo- kaj temperaturajn postulojn, same kiel diversajn jurisdikciajn limigojn difinitajn inter la kaldrono mem, ekstera kaldrono-tubaro kaj ekstera ne-kaldrono-tubaro konektita al ASME Parto I-kaldrona tubaro. difino. Figuro 2 montras ĉi tiujn limigojn de la tambura kaldrono.
La sistemdizajnisto devas determini la premon kaj temperaturon, ĉe kiuj la sistemo funkcios, kaj la kondiĉojn, kiujn la sistemo devus plenumi.
Laŭ paragrafo 101.2, la interna projekta premo ne devas esti malpli ol la maksimuma kontinua laborpremo (MSOP) ene de la tubaro, inkluzive de la efiko de statika premo. Tubaro submetita al ekstera premo devas esti projektita por la maksimuma diferenciga premo atendata sub funkciaj, haltigaj aŭ testaj kondiĉoj. Krome, mediaj efikoj devas esti konsiderataj. Laŭ paragrafo 101.4, se malvarmigo de la fluido probable reduktos la premon en la tubo sub atmosferan premon, la tubo devas esti projektita por elteni eksteran premon aŭ oni devas preni mezurojn por rompi la vakuon. En situacioj kie fluida ekspansio povas pliigi premon, tubaroj devas esti projektitaj por elteni la pliigitan premon aŭ oni devas preni mezurojn por malpezigi troan premon.
Komencante en Sekcio 101.3.2, la metaltemperaturo por tubaro-dezajno devas esti reprezenta por la atendataj maksimumaj daŭraj kondiĉoj. Por simpleco, oni ĝenerale supozas, ke la metaltemperaturo egalas al la fluidtemperaturo. Se dezirite, la meza metaltemperaturo povas esti uzata kondiĉe ke la ekstermura temperaturo estas konata. Aparta atento ankaŭ estu donita al fluidoj tiritaj tra varmointerŝanĝiloj aŭ de bruligadekipaĵo por certigi, ke la plej malbonaj temperaturaj kondiĉoj estas konsiderataj.
Ofte, dizajnistoj aldonas sekurecan marĝenon al la maksimuma laborpremo kaj/aŭ temperaturo. La grandeco de la marĝeno dependas de la apliko. Gravas ankaŭ konsideri materialajn limojn dum determinado de la dezajna temperaturo. Specifi altajn dezajnajn temperaturojn (pli ol 750 F) povas postuli la uzon de alojmaterialoj anstataŭ la pli norma karbonŝtalo. La streĉvaloroj en Deviga Apendico A estas provizitaj nur por la permesitaj temperaturoj por ĉiu materialo. Ekzemple, karbonŝtalo povas nur provizi streĉvalorojn ĝis 800 F. Longedaŭra eksponiĝo de karbonŝtalo al temperaturoj super 800 F povas kaŭzi la karbigon de la tubo, igante ĝin pli fragila kaj ema al fiasko. Se funkciante super 800 F, la akcelita rampa difekto asociita kun karbonŝtalo ankaŭ devus esti konsiderata. Vidu paragrafon 124 por plena diskuto pri materialaj temperaturaj limoj.
Iafoje inĝenieroj ankaŭ povas specifi testajn premojn por ĉiu sistemo. Paragrafo 137 provizas gvidliniojn pri streĉtestado. Tipe, hidrostatika testado estos specifita je 1,5-obla la projektita premo; tamen, la ringaj kaj longitudaj streĉoj en la tubaro ne devas superi 90% de la streĉlimo de la materialo en paragrafo 102.3.3 (B) dum la premtesto. Por iuj eksteraj tubaraj sistemoj sen vaporkaldrono, dumfunkcia liktestado povas esti pli praktika metodo por kontroli likojn pro malfacilaĵoj en izolado de partoj de la sistemo, aŭ simple ĉar la sistemkonfiguracio permesas simplan liktestadon dum komenca servo. Konsentite, tio estas akceptebla.
Post kiam la dezajnaj kondiĉoj estas establitaj, la tubaro povas esti specifita. La unua afero por decidi estas kian materialon uzi. Kiel menciite antaŭe, malsamaj materialoj havas malsamajn temperaturlimojn. Paragrafo 105 provizas pliajn restriktojn pri diversaj tubaraj materialoj. Materiala elekto ankaŭ dependas de la sistema fluido, kiel ekzemple uzado de nikelaj alojoj en korodaj kemiaj tubaraj aplikoj, uzado de rustorezista ŝtalo por liveri puran instrumentan aeron, aŭ uzado de karbonŝtalo kun alta kroma enhavo (pli granda ol 0.1%) por malhelpi flu-akcelitan korodon. Flu-akcelita korodo (FAK) estas erozia/koroda fenomeno, kiu montriĝis kaŭzi severan murmaldikiĝon kaj tubfiaskon en kelkaj el la plej kritikaj tubaraj sistemoj. Malsukceso konvene konsideri maldikiĝon de tubaraj komponantoj povas kaj havis gravajn sekvojn, kiel en 2007 kiam malsupervarmiga tubo ĉe la IATAN-centralo de KCP&L eksplodis, mortigante du laboristojn kaj grave vundante trionon.
Ekvacio 7 kaj Ekvacio 9 en paragrafo 104.1.1 difinas la minimuman bezonatan murdikecon kaj maksimuman internan dezajnan premon, respektive, por rekta tubo submetita al interna premo. La variabloj en ĉi tiuj ekvacioj inkluzivas la maksimuman permesitan streĉon (el Deviga Apendico A), la eksteran diametron de la tubo, la materialan faktoron (kiel montrite en Tabelo 104.1.2 (A)), kaj iujn ajn aldonajn dikecajn aldonaĵojn (kiel priskribite sube). Kun tiom da variabloj implikitaj, specifi la taŭgan tubmaterialon, nominalan diametron kaj murdikecon povas esti ripeta procezo, kiu ankaŭ povas inkluzivi fluidrapidecon, premfalon kaj tubajn kaj pumpajn kostojn. Sendepende de la apliko, la minimuma murdikeco bezonata devas esti kontrolita.
Plia dikeco povas esti aldonita por kompensi diversajn kialojn, inkluzive de FAC (Free Fabrik-Aldonaĵo). Povas esti necesaj aldonaĵoj pro la forigo de fadenoj, fendoj, ktp., materialo necesa por fari mekanikajn juntojn. Laŭ paragrafo 102.4.2, la minimuma aldonaĵo devas esti egala al la fadenprofundo plus la maŝinprilabora toleremo. Aldonaĵo ankaŭ povas esti necesa por provizi plian forton por malhelpi tubdifekton, kolapson, troan sinkadon aŭ sulkiĝon pro supermetitaj ŝarĝoj aŭ aliaj kaŭzoj diskutitaj en paragrafo 102.4.4. Aldonaĵoj ankaŭ povas esti aldonitaj por konsideri velditajn juntojn (paragrafo 102.4.3) kaj kubutojn (paragrafo 102.4.5). Fine, tolerancoj povas esti aldonitaj por kompensi korodon kaj/aŭ erozion. La dikeco de ĉi tiu aldonaĵo estas laŭ la bontrovo de la dizajnisto kaj devas esti kongrua kun la atendata vivo de la tubaro laŭ paragrafo 102.4.1.
Laŭvola Anekso IV provizas gvidliniojn pri korodkontrolo. Protektaj tegaĵoj, katoda protekto kaj elektra izolado (kiel izolaj flanĝoj) estas ĉiuj metodoj por preventi eksteran korodon de enterigitaj aŭ subakvigitaj duktoj. Korodinhibitoroj aŭ tegaĵoj povas esti uzataj por preventi internan korodon. Ankaŭ oni devas zorgi uzi hidrostatikan testakvon de la taŭga pureco kaj, se necese, tute dreni la tubaron post hidrostatika testado.
La minimuma dikeco de la tubo aŭ horaro bezonata por antaŭaj kalkuloj eble ne estas konstanta trans la diametro de la tubo kaj povas postuli specifojn por malsamaj horaroj por malsamaj diametroj. Taŭgaj horaroj kaj murdikecaj valoroj estas difinitaj en ASME B36.10 Veldita kaj Senjunta Forĝita Ŝtala Tubo.
Kiam oni specifas la tubmaterialon kaj plenumas la kalkulojn diskutitajn antaŭe, gravas certigi, ke la maksimumaj permesitaj streĉvaloroj uzitaj en la kalkuloj kongruas kun la specifita materialo. Ekzemple, se oni neĝuste specifis neoksideblan ŝtalan tubon A312 304L anstataŭ neoksideblan ŝtalan tubon A312 304, la provizita murdikeco povas esti nesufiĉa pro la signifa diferenco en maksimumaj permesitaj streĉvaloroj inter la du materialoj. Simile, la fabrikadmetodo de la tubo devas esti konvene specifita. Ekzemple, se oni uzas la maksimuman permesitan streĉvaloron por senjunta tubo por la kalkulo, oni specifu senjuntan tubon. Alie, la fabrikanto/instalisto povas proponi juntovelditan tubon, kio povas rezultigi nesufiĉan murdikecon pro pli malaltaj maksimumaj permesitaj streĉvaloroj.
Ekzemple, supozu, ke la projektita temperaturo de la dukto estas 300 F kaj la projektita premo estas 1,200 psig. 2″ kaj 3″. Karbonŝtala (A53 Grado B senjunta) drato estos uzata. Difinu la taŭgan tubplanon por specifi por plenumi la postulojn de ASME B31.1 Ekvacio 9. Unue, la projektaj kondiĉoj estas klarigitaj:
Poste, determinu la maksimumajn permesitajn streĉvalorojn por A53 Grado B ĉe la supre menciitaj projektaj temperaturoj el Tabelo A-1. Notu, ke la valoro por senjunta tubo estas uzata ĉar senjunta tubo estas specifita:
Dikeca aldonaĵo ankaŭ devas esti aldonita. Por ĉi tiu apliko, 1/16 colo. Koroda aldonaĵo estas supozata. Aparta freza toleremo estos aldonita poste.
3 coloj. La tubo estos specifita unue. Supozante tubon de Horaro 40 kaj mueltoleremon de 12,5%, kalkulu la maksimuman premon:
Tubo de Horaro 40 estas kontentiga por 3-cola tubo en la supre specifitaj projektaj kondiĉoj. Poste, kontrolu 2-colajn. La dukto uzas la samajn supozojn:
2 coloj. Sub la supre specifitaj projektaj kondiĉoj, la tubaro postulos pli dikan murodikecon ol Horaro 40. Provu 2 colojn. Horaro 80 Tuboj:
Kvankam la dikeco de la tubo ofte estas la limiganta faktoro en premdezajno, gravas tamen kontroli, ke la uzataj armaturoj, komponantoj kaj konektoj taŭgas por la specifitaj dezajnkondiĉoj.
Ĝenerale, laŭ paragrafoj 104.2, 104.7.1, 106 kaj 107, ĉiuj valvoj, armaturoj kaj aliaj premo-entenantaj komponantoj fabrikitaj laŭ la normoj listigitaj en Tabelo 126.1 estos konsiderataj taŭgaj por uzo sub normalaj funkciaj kondiĉoj aŭ sub tiuj normoj pri premo-temperaturaj rangigoj specifitaj en . Uzantoj devas scii, ke se certaj normoj aŭ fabrikantoj povas trudi pli striktajn limojn al devioj de normala funkciado ol tiuj specifitaj en ASME B31.1, la pli striktaj limoj validos.
Ĉe tubintersekciĝoj, oni rekomendas T-ojn, transversajn tubojn, krucojn, branĉajn velditajn juntojn, ktp., fabrikitajn laŭ la normoj listigitaj en Tabelo 126.1. En iuj kazoj, duktointersekciĝoj povas postuli unikajn branĉajn konektojn. Paragrafo 104.3.1 provizas pliajn postulojn por branĉaj konektoj por certigi, ke estas sufiĉa tubmaterialo por elteni la premon.
Por simpligi la dezajnon, la dizajnisto povas elekti agordi la dezajnajn kondiĉojn pli alten por plenumi la flanĝan rangigon de certa premklaso (ekz. ASME-klaso 150, 300, ktp.) kiel difinite de la premo-temperatura klaso por specifaj materialoj specifitaj en ASME B16 .5 Tubflanĝoj kaj flanĝaj juntoj, aŭ similaj normoj listigitaj en Tabelo 126.1. Ĉi tio estas akceptebla kondiĉe ke ĝi ne rezultigas nenecesan pliiĝon de murdikeco aŭ aliaj komponentaj dezajnoj.
Grava parto de tubara dizajno estas certigi, ke la struktura integreco de la tubara sistemo estas konservata post kiam la efikoj de premo, temperaturo kaj eksteraj fortoj estas aplikitaj. La struktura integreco de la sistemo ofte estas preteratentata en la dizajna procezo kaj, se ne bone farita, povas esti unu el la pli multekostaj partoj de la dizajno. Struktura integreco estas diskutata ĉefe en du lokoj, Paragrafo 104.8: Analizo de Duktokomponentoj kaj Paragrafo 119: Vastiĝo kaj Fleksebleco.
Paragrafo 104.8 listigas la bazajn formulojn uzatajn por determini ĉu tubaro superas la permesitajn streĉojn laŭ la regularo. Ĉi tiuj ekvacioj estas ofte nomataj kontinuaj ŝarĝoj, fojaj ŝarĝoj kaj delokiĝaj ŝarĝoj. Daŭra ŝarĝo estas la efiko de premo kaj pezo sur tubaro. Akcidentaj ŝarĝoj estas kontinuaj ŝarĝoj plus eblaj ventoŝarĝoj, sismaj ŝarĝoj, terenaj ŝarĝoj kaj aliaj mallongdaŭraj ŝarĝoj. Oni supozas, ke ĉiu aplikita akcidenta ŝarĝo ne agos sur aliajn akcidentajn ŝarĝojn samtempe, do ĉiu akcidenta ŝarĝo estos aparta ŝarĝkazo dum la analizo. Delokiĝaj ŝarĝoj estas la efikoj de termika kresko, delokiĝo de ekipaĵo dum funkciado aŭ iu ajn alia delokiĝa ŝarĝo.
Paragrafo 119 diskutas kiel pritrakti tubvastiĝon kaj flekseblecon en tubsistemoj kaj kiel determini reakciajn ŝarĝojn. Fleksebleco de tubsistemoj ofte estas plej grava ĉe ekipaĵkonektoj, ĉar la plej multaj ekipaĵkonektoj povas elteni nur la minimuman kvanton da forto kaj momento aplikitaj ĉe la konekta punkto. En la plej multaj kazoj, la termika kresko de la tubsistemo havas la plej grandan efikon sur la reakcia ŝarĝo, do gravas kontroli la termikan kreskon en la sistemo laŭe.
Por akomodi la flekseblecon de la tubarosistemo kaj certigi, ke la sistemo estas konvene subtenata, estas bona praktiko subteni ŝtalajn tubojn laŭ Tabelo 121.5. Se dizajnisto klopodas plenumi la norman subtenan interspacon por ĉi tiu tabelo, ĝi plenumas tri aferojn: minimumigas mempezan dekliniĝon, reduktas daŭrajn ŝarĝojn, kaj pliigas disponeblan streĉon por delokiĝaj ŝarĝoj. Se la dizajnisto metas la subtenon laŭ Tabelo 121.5, ĝi tipe rezultigos malpli ol 1/8 colo da mempeza delokiĝo aŭ sinko inter la tubapogiloj. Minimumigi mempezan dekliniĝon helpas redukti la eblecon de kondensiĝo en tuboj portantaj vaporon aŭ gason. Sekvi la interspacajn rekomendojn en Tabelo 121.5 ankaŭ permesas al la dizajnisto redukti la daŭran streĉon en la tubaro al proksimume 50% de la kontinua permesita valoro de la kodo. Laŭ Ekvacio 1B, la permesita streĉo por delokiĝaj ŝarĝoj estas inverse rilata al daŭraj ŝarĝoj. Tial, minimumigante la daŭran ŝarĝon, la delokiĝa streĉa toleremo povas esti maksimumigita. La rekomendita interspaco por tubapogiloj estas montrita en Figuro 3.
Por helpi certigi, ke la reakciaj ŝarĝoj de la tubaro estas ĝuste konsiderataj kaj ke la kodaj streĉoj estas plenumitaj, ofta metodo estas plenumi komputil-helpatan tubaran streĉanalizon de la sistemo. Ekzistas pluraj malsamaj programarpakaĵoj por analizi la streĉon de la tubaro, kiel ekzemple Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex, aŭ unu el la aliaj komerce haveblaj pakaĵoj. La avantaĝo de uzi komputil-helpatan tubaran streĉanalizon estas, ke ĝi permesas al la dizajnisto krei finian elementan modelon de la tubaro por facila konfirmo kaj la kapablo fari necesajn ŝanĝojn al la konfiguracio. Figuro 4 montras ekzemplon de modelado kaj analizado de sekcio de dukto.
Kiam ili desegnas novan sistemon, sistemdezajnistoj tipe specifas, ke ĉiuj tubaroj kaj komponantoj estu fabrikitaj, velditaj, kunmetitaj, ktp., laŭ la postuloj de la uzata kodo. Tamen, en iuj renovigoj aŭ aliaj aplikoj, povas esti utile por elektita inĝeniero provizi gvidliniojn pri certaj fabrikadaj teknikoj, kiel priskribite en Ĉapitro V.
Ofta problemo renkontata en aplikoj de renovigo estas antaŭvarmiĝo de veldsuturo (paragrafo 131) kaj varmotraktado post veldado (paragrafo 132). Inter aliaj avantaĝoj, ĉi tiuj varmotraktadoj estas uzataj por malpezigi streĉon, malhelpi fendetiĝon kaj pliigi veldsuturforton. Eroj, kiuj influas la postulojn pri varmotraktado antaŭ veldado kaj post veldado, inkluzivas, sed ne limiĝas al, la jenaj: P-numero-grupigo, materiala kemio kaj dikeco de materialo ĉe la junto veldota. Ĉiu materialo listigita en Deviga Apendico A havas asignitan P-numeron. Por antaŭvarmiĝo, paragrafo 131 provizas la minimuman temperaturon, al kiu la bazmetalo devas esti varmigita antaŭ ol veldado povas okazi. Por PWHT (Plastigita Veldado kaj Post-Veldada Varmotraktado), Tabelo 132 provizas la temperaturintervalon kaj daŭron por teni la veldzonon. Varmigaj kaj malvarmigaj rapidoj, temperaturmezuraj metodoj, varmigteknikoj kaj aliaj proceduroj devas strikte sekvi la gvidliniojn difinitajn en la kodo. Neatenditaj malutilaj efikoj sur la veldita areo povas okazi pro malsukceso de taŭga varmotraktado.
Alia ebla zorgo pri premizitaj tubsistemoj estas tubkurboj. Kurbado de tuboj povas kaŭzi maldikiĝon de la muro, rezultante en nesufiĉa murdikeco. Laŭ paragrafo 102.4.5, la kodo permesas kurbojn kondiĉe ke la minimuma murdikeco kontentigas la saman formulon uzatan por kalkuli la minimuman murdikecon por rekta tubo. Tipe, oni aldonas aldonon por konsideri la murdikecon. Tabelo 102.4.5 provizas rekomenditajn kurbreduktajn aldonaĵojn por malsamaj kurbradiusoj. Kurboj ankaŭ povas postuli antaŭ-kurban kaj/aŭ post-kurban varmotraktadon. Paragrafo 129 provizas gvidliniojn pri la fabrikado de kubutoj.
Por multaj premtubaraj sistemoj, necesas instali sekurecvalvon aŭ savvalvon por malhelpi tropremon en la sistemo. Por ĉi tiuj aplikoj, la laŭvola Apendico II: Reguloj pri Dezajno de Instalaĵo de Sekurecvalvoj estas tre valora sed foje malmulte konata rimedo.
Laŭ paragrafo II-1.2, sekurecvalvoj karakteriziĝas per plene malfermitaj ŝvebaj agoj por gaso- aŭ vaporo-servo, dum sekurecvalvoj malfermiĝas rilate al kontraŭflua statika premo kaj estas uzataj ĉefe por likva servo.
Sekurvalvaj unuoj karakteriziĝas per tio, ĉu ili estas malfermaj aŭ fermitaj elfluaj sistemoj. En malferma elfluilo, la kubuto ĉe la elirejo de la sekurecvalvo kutime elfluas en la ellasilon al la atmosfero. Tipe, tio rezultigos malpli da kontraŭpremo. Se sufiĉa kontraŭpremo estas kreita en la ellasilo, parto de la ellasgaso povas esti elpelita aŭ malantaŭenfluigita de la enira fino de la ellasilo. La grandeco de la ellasilo devus esti sufiĉe granda por malhelpi reblovon. En fermitaj ellastruaj aplikoj, premo akumuliĝas ĉe la elirejo de la savvalvo pro aerkunpremo en la ellastrua linio, eble kaŭzante la disvastiĝon de premondoj. En paragrafo II-2.2.2, estas rekomendinde, ke la projektita premo de la fermita elfluilo estu almenaŭ duoble pli granda ol la konstanta funkcia premo. Figuroj 5 kaj 6 montras la instalaĵon de la sekurecvalvo malfermita kaj fermita, respektive.
Instalaĵoj de sekurecvalvoj povas esti submetitaj al diversaj fortoj kiel resumite en paragrafo II-2. Ĉi tiuj fortoj inkluzivas termikajn ekspansiajn efikojn, la interagadon de pluraj savvalvoj samtempe elspirantaj, sismajn kaj/aŭ vibrajn efikojn, kaj premefikojn dum premmalŝarĝaj eventoj. Kvankam la projektita premo ĝis la elirejo de la sekurecvalvo devas kongrui kun la projektita premo de la malsuprentubo, la projektita premo en la elflua sistemo dependas de la konfiguracio de la elflua sistemo kaj la karakterizaĵoj de la sekurecvalvo. Ekvacioj estas provizitaj en paragrafo II-2.2 por determini premon kaj rapidon ĉe la elflua kubuto, enirejo de la elflua tubaro kaj elirejo de la elflua tubaro por malfermaj kaj fermitaj elfluaj sistemoj. Uzante ĉi tiujn informojn, la reakciaj fortoj ĉe diversaj punktoj en la elflua sistemo povas esti kalkulitaj kaj konsiderataj.
Ekzempla problemo por malferma malŝarĝa apliko estas provizita en paragrafo II-7. Aliaj metodoj ekzistas por kalkuli flukarakterizaĵojn en sistemoj de malŝarĝaj valvoj, kaj la leganto estas avertita kontroli, ke la uzata metodo estas sufiĉe konservativa. Unu tia metodo estas priskribita de GS Liao en "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis" publikigita de ASME en la Journal of Electrical Engineering, oktobro 1975.
La loko de la sekurecvalvo devas konservi minimuman distancon de rekta tubo de iu ajn kurbiĝo. Ĉi tiu minimuma distanco dependas de la servo kaj geometrio de la sistemo kiel difinite en paragrafo II-5.2.1. Por instalaĵoj kun pluraj savvalvoj, la rekomendinda interspaco por valvaj branĉaj konektoj dependas de la radiusoj de la branĉo kaj serva tubaro, kiel montrite en Noto (10)(c) de Tabelo D-1. Laŭ paragrafo II-5.7.1, povas esti necese konekti la tubarsubtenojn situantajn ĉe la elfluo de la savvalvo al la funkcianta tubaro anstataŭ al la apuda strukturo por minimumigi la efikojn de termika ekspansio kaj sismaj interagoj. Resumo de ĉi tiuj kaj aliaj dezajnaj konsideroj en la dezajno de sekurecvalvaj asembleoj troveblas en paragrafo II-5.
Evidente, ne eblas kovri ĉiujn dezajnajn postulojn de ASME B31 ene de la amplekso de ĉi tiu artikolo. Sed ĉiu elektita inĝeniero implikita en la dezajno de prema tubaro devus almenaŭ koni ĉi tiun dezajnan kodon. Espereble, per la supraj informoj, legantoj trovos ASME B31 pli valoran kaj alireblan rimedon.
Monte K. Engelkemier estas la projektestro ĉe Stanley Consultants. Engelkemier estas membro de la Iovaa Inĝeniera Societo, NSPE, kaj ASME, kaj servas en la Komitato kaj Subkomitato de la B31.1 Elektra Tubara Kodo. Li havas pli ol 12 jarojn da praktika sperto en la aranĝo, dezajno, taksado de stegado kaj stresanalizo de tubaraj sistemoj. Matt Wilkey estas maŝina inĝeniero ĉe Stanley Consultants. Li havas pli ol 6 jarojn da profesia sperto en la dezajno de tubaraj sistemoj por diversaj servaĵaj, municipaj, instituciaj kaj industriaj klientoj kaj estas membro de ASME kaj la Iovaa Inĝeniera Societo.
Ĉu vi havas sperton kaj kompetentecon pri la temoj traktitaj en ĉi tiu enhavo? Vi devus konsideri kontribui al nia redakcia teamo de CFE Media kaj ricevi la rekonon, kiun vi kaj via kompanio meritas. Alklaku ĉi tie por komenci la procezon.