Благодарим вас за посещение сайта Nature.com. Версия вашего браузера имеет ограниченную поддержку CSS. Для наилучшего взаимодействия с сайтом мы рекомендуем использовать обновленную версию браузера (или отключить режим совместимости в Internet Explorer). В настоящее время, для обеспечения дальнейшей поддержки, мы будем отображать сайт без стилей и JavaScript.
Сталь 20MnTiB является наиболее широко используемым материалом для высокопрочных болтов в стальных конструкциях мостов в нашей стране, и ее характеристики имеют большое значение для безопасной эксплуатации мостов. На основе исследования атмосферных условий в Чунцине в данном исследовании был разработан коррозионный раствор, имитирующий влажный климат Чунцина, и проведены испытания на коррозионное растрескивание высокопрочных болтов, имитирующих влажный климат Чунцина. Изучено влияние температуры, значения pH и концентрации имитированного коррозионного раствора на коррозионное растрескивание высокопрочных болтов из стали 20MnTiB.
Сталь 20MnTiB является наиболее широко используемым материалом для высокопрочных болтов в стальных конструкциях мостов в нашей стране, и ее характеристики имеют большое значение для безопасной эксплуатации мостов. Ли и др. 1 исследовали свойства стали 20MnTiB, обычно используемой в высокопрочных болтах класса 10.9, в диапазоне высоких температур 20–700 ℃ и получили кривую напряжение-деформация, предел текучести, предел прочности, модуль Юнга, а также относительное удлинение и коэффициент расширения. Чжан и др. 2, Ху и др. 3 и др., проведя анализ химического состава, механических свойств, микроструктуры, макроскопический и микроскопический анализ поверхности резьбы, показали, что основной причиной разрушения высокопрочных болтов являются дефекты резьбы, а возникновение дефектов резьбы, концентрации напряжений в вершине трещины и условия коррозии на открытом воздухе приводят к коррозионному растрескиванию под напряжением.
Высокопрочные болты для стальных мостов обычно используются в течение длительного времени во влажной среде. Такие факторы, как высокая влажность, высокая температура, а также осаждение и поглощение вредных веществ из окружающей среды, могут легко вызвать коррозию стальных конструкций. Коррозия может привести к уменьшению поперечного сечения высокопрочного болта, что приводит к многочисленным дефектам и трещинам. И эти дефекты и трещины будут продолжать расширяться, тем самым сокращая срок службы высокопрочных болтов и даже приводя к их поломке. К настоящему времени существует множество исследований влияния коррозии окружающей среды на коррозионную стойкость материалов под напряжением. Катар и др.4 исследовали коррозионное поведение под напряжением магниевых сплавов с различным содержанием алюминия в кислой, щелочной и нейтральной средах с помощью испытаний с медленной скоростью деформации (SSRT). Абдель и др.5 изучали электрохимическое поведение и коррозионное растрескивание под напряжением сплава Cu10Ni в 3,5% растворе NaCl в присутствии различных концентраций сульфидных ионов. Агион и др.6 оценили коррозионную стойкость литого магниевого сплава MRI230D в Чжан и др.7 исследовали коррозионное поведение под напряжением мартенситной стали 9Cr с использованием SSRT и традиционных электрохимических методов тестирования, а также получили данные о влиянии хлорид-ионов на статическое коррозионное поведение мартенситной стали при комнатной температуре. Чен и др.8 исследовали коррозионное поведение под напряжением и механизм растрескивания стали X70 в имитированном растворе морского ила, содержащем сульфатредуцирующие бактерии, при различных температурах с помощью SSRT. Лю и др.9 использовали SSRT для изучения влияния температуры и скорости растяжения на коррозионную стойкость под напряжением аустенитной нержавеющей стали 00Cr21Ni14Mn5Mo2N в морской воде. Результаты показывают, что температура в диапазоне 35–65℃ не оказывает существенного влияния на коррозионное поведение нержавеющей стали под напряжением. Лу и др. В работе 10 оценивалась восприимчивость к замедленному разрушению образцов с различными классами прочности на растяжение с помощью испытания на замедленное разрушение под постоянной нагрузкой и SSRT. Предполагается, что прочность на растяжение высокопрочных болтов из стали 20MnTiB и стали 35VB следует контролировать в диапазоне 1040-1190 МПа. Однако в большинстве этих исследований для моделирования коррозионной среды используется простой 3,5%-ный раствор NaCl, в то время как реальная среда эксплуатации высокопрочных болтов более сложна и имеет множество влияющих факторов, таких как значение pH болта. Ананйя и др. 11 изучали влияние параметров окружающей среды и материалов в коррозионной среде на коррозию и коррозионное растрескивание под напряжением дуплексных нержавеющих сталей. Сунада и др. В работе 12 были проведены испытания на коррозионное растрескивание под напряжением при комнатной температуре стали SUS304 в водных растворах, содержащих H2SO4 (0-5,5 кмоль/м-3) и NaCl (0-4,5 кмоль/м-3). Также были изучены эффекты H2SO4 и NaCl на типы коррозии стали SUS304. Мерве и др.13 использовали SSRT для изучения влияния направления прокатки, температуры, концентрации CO2/CO, давления газа и времени коррозии на восприимчивость к коррозионному растрескиванию под напряжением стали A516 для сосудов высокого давления. Используя раствор NS4 в качестве раствора, имитирующего грунтовые воды, Ибрагим и др.14 исследовали влияние параметров окружающей среды, таких как концентрация бикарбонат-ионов (HCO), pH и температура, на коррозионное растрескивание под напряжением стали трубопровода API-X100 после отслаивания покрытия. Шан и др. В работе 15 исследовали закономерности изменения восприимчивости к коррозионному растрескиванию под напряжением аустенитной нержавеющей стали 00Cr18Ni10 в зависимости от температуры при различных температурных условиях (30–250℃) в условиях черной воды в моделируемой установке по производству водорода из угля методом SSRT. Хан и др.16 охарактеризовали восприимчивость к водородному охрупчиванию образцов высокопрочных болтов с помощью испытания на замедленное разрушение под действием статической нагрузки и метода SSRT. Чжао17 изучил влияние pH, SO42- и Cl- на коррозионное поведение под напряжением сплава GH4080A методом SSRT. Результаты показывают, что чем ниже значение pH, тем хуже коррозионная стойкость под напряжением сплава GH4080A. Он обладает явной чувствительностью к коррозии под напряжением в присутствии Cl- и не чувствителен к ионной среде SO42- при комнатной температуре. Однако исследований влияния коррозии окружающей среды на высокопрочные болты из стали 20MnTiB немного.
Для выяснения причин выхода из строя высокопрочных болтов, используемых в мостах, автор провел ряд исследований. Были отобраны образцы высокопрочных болтов, и причины их выхода из строя обсуждались с точки зрения химического состава, микроскопической морфологии разрушения, металлографической структуры и анализа механических свойств19, 20. На основе исследования атмосферной среды в Чунцине за последние годы разработана схема коррозии, имитирующая влажный климат Чунцина. Были проведены эксперименты по коррозионному растрескиванию под напряжением, электрохимической коррозии и коррозионной усталости высокопрочных болтов в условиях имитированного влажного климата Чунцина. В данном исследовании с помощью испытаний механических свойств, макроскопического и микроскопического анализа разрушения и анализа продуктов поверхностной коррозии были изучены эффекты температуры, значения pH и концентрации имитированного коррозионного раствора на коррозионное поведение под напряжением высокопрочных болтов из сплава 20MnTiB.
Чунцин расположен на юго-западе Китая, в верховьях реки Янцзы, и имеет влажный субтропический муссонный климат. Среднегодовая температура составляет 16-18°C, среднегодовая относительная влажность в основном 70-80%, годовое количество солнечных часов составляет 1000-1400 часов, а процент солнечного сияния — всего 25-35%.
Согласно отчетам о солнечном свете и температуре окружающей среды в Чунцине за период с 2015 по 2018 год, среднесуточная температура в Чунцине составляла от 17°C до 23°C. Максимальная температура на теле моста Чаотяньмэнь в Чунцине может достигать 50°C. Поэтому для испытаний на коррозионное растрескивание под напряжением были установлены температурные уровни 25°C и 50°C.
Значение pH имитирующего коррозионного раствора напрямую определяет количество H+, но это не означает, что чем ниже значение pH, тем легче происходит коррозия. Влияние pH на результаты будет различаться для разных материалов и растворов. Для лучшего изучения влияния имитирующего коррозионного раствора на коррозионные свойства высокопрочных болтов под напряжением значения pH в экспериментах по коррозионному воздействию под напряжением были установлены на уровне 3,5, 5,5 и 7,5 в сочетании с литературными данными23 и диапазоном pH годовой дождевой воды в Чунцине (2010-2018 гг.).
Чем выше концентрация имитирующего коррозионного раствора, тем больше ионов в нем и тем сильнее его влияние на свойства материала. Для изучения влияния концентрации имитирующего коррозионного раствора на коррозионное напряжение высокопрочных болтов был проведен искусственный лабораторный ускоренный коррозионный тест, при этом концентрация имитирующего коррозионного раствора была установлена ​​на уровне 4 без коррозии, а именно: исходная концентрация имитирующего коррозионного раствора (1×), 20× исходная концентрация имитирующего коррозионного раствора (20×) и 200× исходная концентрация имитирующего коррозионного раствора (200×).
Условия окружающей среды с температурой 25℃, значением pH 5,5 и концентрацией исходного имитирующего коррозионного раствора наиболее близки к реальным условиям эксплуатации высокопрочных болтов для мостов. Однако, чтобы ускорить процесс коррозионных испытаний, в качестве контрольной группы были установлены экспериментальные условия с температурой 25 °C, pH 5,5 и концентрацией 200 × исходного имитирующего коррозионного раствора. При исследовании влияния температуры, концентрации или значения pH имитирующего коррозионного раствора на коррозионную стойкость высокопрочных болтов под напряжением, остальные факторы оставались неизменными, и эти условия использовались в качестве контрольной группы.
Согласно аналитическому обзору качества атмосферной среды за 2010-2018 годы, подготовленному муниципальным управлением экологии и окружающей среды Чунцина, и с учетом данных о составе осадков, представленных в работе Чжан24 и других литературных источниках Чунцина, был разработан имитационный раствор для моделирования коррозии на основе увеличения концентрации SO42-. Состав осадков в главном городском районе Чунцина в 2017 году. Состав имитационного раствора для моделирования коррозии показан в таблице 1:
Имитационный коррозионный раствор готовят методом химического баланса ионов с использованием аналитических реагентов и дистиллированной воды. Значение pH имитационного коррозионного раствора регулируют с помощью прецизионного pH-метра, раствора азотной кислоты и раствора гидроксида натрия.
Для имитации влажного климата Чунцина, установка для испытания солевым туманом была специально модифицирована и разработана25. Как показано на рисунке 1, экспериментальное оборудование имеет две системы: систему солевого тумана и систему освещения. Система солевого тумана является основной функцией экспериментального оборудования и состоит из управляющей части, части распыления и индукционной части. Функция части распыления заключается в подаче солевого тумана в испытательную камеру через воздушный компрессор. Индукционная часть состоит из элементов измерения температуры, которые измеряют температуру в испытательной камере. Управляющая часть состоит из микрокомпьютера, который соединяет часть распыления и индукционную часть для управления всем экспериментальным процессом. Система освещения установлена ​​в камере для испытания солевым туманом для имитации солнечного света. Система освещения состоит из инфракрасных ламп и таймера. Одновременно в камере для испытания солевым туманом установлен датчик температуры для мониторинга температуры вокруг образца в режиме реального времени.
Образцы для испытаний на коррозионное растрескивание под постоянной нагрузкой обрабатывались в соответствии со стандартом NACETM0177-2005 (Лабораторные испытания сульфидного коррозионного растрескивания и коррозионной стойкости металлов под напряжением в среде H2S). Образцы для испытаний на коррозионное растрескивание под напряжением сначала очищались ацетоном и подвергались ультразвуковой механической очистке для удаления остатков масла, затем обезвоживались спиртом и высушивались в печи. Затем чистые образцы помещались в испытательную камеру устройства для испытаний в солевом тумане для имитации коррозионных условий во влажном климате Чунцина. В соответствии со стандартом NACETM0177-2005 и стандартом испытаний в солевом тумане GB/T 10125-2012, время испытаний на коррозионное растрескивание под постоянной нагрузкой в ​​данном исследовании было определено равным 168 ч. Испытания на растяжение проводились на образцах для испытаний на коррозионное растрескивание в различных условиях коррозии на универсальной машине для испытаний на растяжение MTS-810, и анализировались их механические свойства и морфология разрушения при коррозии.
На рисунке 1 показана макро- и микроморфология поверхностной коррозии образцов высокопрочных болтов, подвергнутых коррозии под напряжением, в различных условиях коррозии.2 и 3 соответственно.
Макроскопическая морфология образцов высокопрочных болтов из сплава 20MnTiB, подвергнутых коррозионному растрескиванию под напряжением в различных условиях, имитирующих коррозию: (a) отсутствие коррозии; (b) 1 раз; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Микроморфология продуктов коррозии высокопрочных болтов из сплава 20MnTiB в различных имитированных коррозионных средах (100×): (a) 1 раз; (b) 20×; (c) 200×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50°C.
Как видно из рис. 2а, поверхность некорродированного образца высокопрочного болта имеет яркий металлический блеск без явных признаков коррозии. Однако в условиях исходного раствора, имитирующего коррозию (рис. 2б), поверхность образца была частично покрыта продуктами коррозии коричневого и коричнево-красного цвета, и некоторые участки поверхности все еще сохраняли явный металлический блеск, что указывает на то, что коррозия была незначительной лишь на отдельных участках поверхности образца, и раствор, имитирующий коррозию, не оказал никакого воздействия на поверхность образца. Свойства материала оказывают незначительное влияние. Однако при концентрации имитирующего коррозионного раствора, в 20 раз превышающей исходную (рис. 2с), поверхность образца высокопрочного болта была полностью покрыта большим количеством продуктов коррозии коричневого цвета и небольшим количеством коричнево-красных продуктов коррозии, явного металлического блеска не наблюдалось, а вблизи поверхности подложки присутствовало небольшое количество коричнево-черных продуктов коррозии. А при концентрации имитирующего коррозионного раствора, в 200 раз превышающей исходную (рис. 2d), поверхность образца была полностью покрыта коричневыми продуктами коррозии, а в некоторых областях появились коричнево-черные продукты коррозии.
При снижении pH до 3,5 (рис. 2e) продукты коррозии коричневого цвета в наибольшей степени присутствовали на поверхности образцов, а некоторые из этих продуктов отслоились.
На рисунке 2g показано, что при повышении температуры до 50 °C содержание коричнево-красных продуктов коррозии на поверхности образца резко уменьшается, в то время как поверхность образца на большой площади покрывается ярко-коричневыми продуктами коррозии. Слой продуктов коррозии относительно рыхлый, и некоторые коричнево-черные продукты отслаиваются.
Как показано на рисунке 3, в различных коррозионных средах продукты коррозии на поверхности образцов высокопрочного болта 20MnTiB заметно отслаиваются, а толщина коррозионного слоя увеличивается с увеличением концентрации имитирующего коррозионного раствора. В условиях исходного имитирующего коррозионного раствора (рис. 3а) продукты коррозии на поверхности образца можно разделить на два слоя: самый внешний слой продуктов коррозии равномерно распределен, но имеет большое количество трещин; внутренний слой представляет собой рыхлое скопление продуктов коррозии. В условиях 20-кратной концентрации исходного имитирующего коррозионного раствора (рис. 3б) коррозионный слой на поверхности образца можно разделить на три слоя: самый внешний слой представляет собой в основном дисперсные скопления продуктов коррозии, которые являются рыхлыми и пористыми и не обладают хорошими защитными свойствами; средний слой представляет собой однородный слой продуктов коррозии, но имеет явные трещины, через которые ионы коррозии могут проходить и разрушать подложку; Внутренний слой представляет собой плотный слой продуктов коррозии без явных трещин, который оказывает хорошее защитное действие на подложку. При концентрации имитированного коррозионного раствора, в 200 раз превышающей исходную (рис. 3с), коррозионный слой на поверхности образца можно разделить на три слоя: самый внешний слой представляет собой тонкий и однородный слой продуктов коррозии; средний слой в основном состоит из лепесткообразных и чешуйчатых продуктов коррозии; внутренний слой представляет собой плотный слой продуктов коррозии без явных трещин и отверстий, который оказывает хорошее защитное действие на подложку.
Как видно из рис. 3d, в имитированной коррозионной среде с pH 3,5 на поверхности образца высокопрочного болта из сплава 20MnTiB наблюдается большое количество хлопьевидных или игольчатых продуктов коррозии. Предполагается, что эти продукты коррозии представляют собой в основном γ-FeOOH и небольшое количество α-FeOOH, перемешанных с ним,26, а коррозионный слой имеет явные трещины.
Как видно из рис. 3f, при повышении температуры до 50 °C в структуре коррозионного слоя не было обнаружено явного плотного внутреннего слоя ржавчины, что указывает на наличие зазоров между коррозионными слоями при 50 °C, из-за чего подложка не была полностью покрыта продуктами коррозии. Это обеспечивает защиту от повышенной склонности подложки к коррозии.
Механические свойства высокопрочных болтов при коррозии под постоянной нагрузкой в ​​различных коррозионных средах показаны в таблице 2:
Из таблицы 2 видно, что механические свойства образцов высокопрочных болтов 20MnTiB после ускоренного коррозионного испытания в циклах сухое-влажное воздействие в различных имитированных коррозионных средах по-прежнему соответствуют стандартным требованиям, но по сравнению с некорродированными образцами наблюдаются определенные повреждения. При концентрации исходного имитированного коррозионного раствора механические свойства образца существенно не изменялись, но при 20-кратной или 200-кратной концентрации имитированного раствора удлинение образца значительно уменьшалось. Механические свойства были схожими при концентрациях исходного имитированного коррозионного раствора 20-кратной и 200-кратной концентрации. Когда значение pH имитированного коррозионного раствора снизилось до 3,5, прочность на растяжение и удлинение образцов значительно уменьшились. При повышении температуры до 50 °C прочность на растяжение и удлинение значительно уменьшились, а скорость усадки площади очень близка к стандартному значению.
На рисунке 4 показана морфология разрушения образцов высокопрочного болта из сплава 20MnTiB, подвергнутых коррозионному растрескиванию под напряжением в различных коррозионных средах. Представлены макроморфология разрушения, зона волокон в центре разрушения, микроморфология края зоны сдвига и поверхность образца.
Макроскопическая и микроскопическая морфология излома образцов высокопрочных болтов из сплава 20MnTiB в различных имитированных коррозионных средах (500×): (a) отсутствие коррозии; (b) 1 раз; (c) 20×; (d) 200×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50°C.
Как видно из рис. 4, разрушение образца высокопрочного болта 20MnTiB под воздействием различных имитированных коррозионных сред имеет типичную чашеобразную форму. По сравнению с некорродированным образцом (рис. 4а), центральная область трещины в волокнистой зоне относительно мала, а область среза больше. Это свидетельствует о значительном ухудшении механических свойств материала после коррозии. С увеличением концентрации имитированного коррозионного раствора ямки в волокнистой зоне в центре излома увеличивались, и появлялись явные разрывные швы. Когда концентрация увеличилась в 20 раз по сравнению с исходной концентрацией имитированного коррозионного раствора, на границе раздела между краем среза и поверхностью образца появились явные коррозионные ямки, и на поверхности образца наблюдалось большое количество продуктов коррозии.
Из рисунка 3d следует, что на поверхности образца в коррозионном слое имеются явные трещины, которые не обеспечивают надлежащего защитного эффекта на матрицу. В имитированном коррозионном растворе с pH 3,5 (рисунок 4e) поверхность образца сильно корродирована, а центральная область волокон заметно мала. В центре области волокон наблюдается большое количество нерегулярных разрывов. С увеличением значения pH имитированного коррозионного раствора зона разрыва в центральной части излома уменьшается, ямки постепенно уменьшаются, а глубина ямок также постепенно уменьшается.
При повышении температуры до 50 °C (рис. 4g) площадь среза образца достигла наибольшего значения, количество ямок в центральной области волокон значительно увеличилось, а глубина ямок также возросла, и увеличилась площадь контакта между краем среза и поверхностью образца. Количество продуктов коррозии и ямок увеличилось, что подтверждает тенденцию к углублению коррозии подложки, отраженную на рис. 3f.
Значение pH коррозионного раствора может вызвать некоторое ухудшение механических свойств высокопрочных болтов из сплава 20MnTiB, но этот эффект незначителен. В коррозионном растворе с pH 3,5 на поверхности образца наблюдается большое количество хлопьевидных или игольчатых продуктов коррозии, а коррозионный слой имеет явные трещины, что не обеспечивает надлежащей защиты подложки. На микроскопическом уровне излома образца видны явные коррозионные ямки и большое количество продуктов коррозии. Это свидетельствует о том, что способность образца сопротивляться деформации под действием внешней силы значительно снижается в кислой среде, а степень склонности материала к коррозионному растрескиванию под напряжением значительно возрастает.
Исходный имитирующий коррозионный раствор оказывал незначительное влияние на механические свойства образцов высокопрочных болтов, однако при увеличении концентрации имитирующего коррозионного раствора в 20 раз по сравнению с исходной концентрацией механические свойства образцов значительно ухудшались, и в микроструктуре излома наблюдалась явная коррозия: ямки, вторичные трещины и большое количество продуктов коррозии. При увеличении концентрации имитирующего коррозионного раствора в 20–200 раз по сравнению с исходной концентрацией влияние концентрации коррозионного раствора на механические свойства материала ослабевало.
При температуре моделируемой коррозии 25℃ предел текучести и прочность на растяжение образцов высокопрочных болтов из сплава 20MnTiB практически не изменяются по сравнению с некорродированными образцами. Однако при температуре моделируемой коррозионной среды 50 °C прочность на растяжение и удлинение образца значительно снижаются, скорость усадки сечения приближается к стандартному значению, кромка сдвига при разрушении становится наибольшей, а в центральной области волокон значительно увеличиваются ямки, увеличивается глубина коррозионных ямок, увеличивается количество продуктов коррозии и коррозионных ямок. Это показывает, что синергетическое воздействие температуры на коррозионную среду оказывает большое влияние на механические свойства высокопрочных болтов, что не очевидно при комнатной температуре, но становится более значительным при температуре 50 °C.
После проведения ускоренных коррозионных испытаний в помещении, имитирующих атмосферные условия Чунцина, прочность на растяжение, предел текучести, относительное удлинение и другие параметры высокопрочных болтов из сплава 20MnTiB снизились, и наблюдалось явное повреждение под напряжением. Поскольку материал находится под напряжением, возникает значительное локальное явление ускорения коррозии. А из-за комбинированного воздействия концентрации напряжений и коррозионных ямок легко возникает явное пластическое повреждение высокопрочных болтов, снижается их способность сопротивляться деформации под действием внешних сил и повышается склонность к коррозии под напряжением.
Ли, Г., Ли, М., Инь, Ю. и Цзян, С. Экспериментальное исследование свойств высокопрочных болтов из стали 20MnTiB при повышенной температуре. Журнал гражданского строительства. 34, 100–105 (2001).
Ху, Дж., Цзоу, Д. и Ян, К. Анализ разрушения высокопрочных болтов из стали 20MnTiB для рельсов. Термообработка. Металл.42, 185–188 (2017).
Катар, Р. и Алтун, Х. Поведение сплавов Mg-Al-Zn при коррозионном растрескивании под напряжением в различных условиях pH методом SSRT. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, А.А. и др. Влияние глицина на электрохимическое поведение и коррозионное растрескивание под напряжением сплава Cu10Ni в загрязненном сульфидами рассоле. Промышленная инженерия. Химический резервуар. 50, 8796–8802 (2011).
Агион, Э. и Лулу, Н. Коррозионные свойства литого магниевого сплава MRI230D в насыщенном Mg(OH)2 3,5% растворе NaCl. alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Чжан, З., Ху, З. и Прит, М.С. Влияние хлорид-ионов на статическое и коррозионное поведение мартенситной стали 9Cr. Surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Чен, С., Ма, Дж., Ли, С., У, М. и Сонг, Б. Синергетический эффект SRB и температуры на коррозионное растрескивание стали X70 под напряжением в растворе искусственного морского ила. Журнал китайской социалистической партии. Коррозия. Проспект. 39, 477–484 (2019).
Лю, Дж., Чжан, Ю. и Ян, С. Коррозионное поведение нержавеющей стали 00Cr21Ni14Mn5Mo2N под напряжением в морской воде. физика. сдать экзамен. тест. 36, 1-5 (2018).
Лу, Ч. Исследование отсроченного разрушения высокопрочных болтов моста. Челюсть. Академическая школа. Железнодорожная наука. 2, 10369 (2019).
Ананья, Б. Коррозионное растрескивание под напряжением дуплексных нержавеющих сталей в щелочных растворах. Докторская диссертация, Атланта, Джорджия, США: Технологический институт Джорджии 137–8 (2008)
Сунада, С., Масанори, К., Казухико, М. и Сугимото, К. Влияние концентраций H2SO4 и NaCl на коррозионное растрескивание нержавеющей стали SUS304 под напряжением в водном растворе H2SO4-NaCl. Alma Mater. Trans. 47, 364–370 (2006).
Мерве, Дж. В. В. Влияние окружающей среды и материалов на коррозионное растрескивание стали под напряжением в растворе H2O/CO/CO2. Интер Милан. Журнал Короса. 2012, 1-13 (2012).
Ибрагим, М. и Акрам А. Влияние бикарбоната, температуры и pH на пассивацию трубопроводной стали API-X100 в имитированном растворе грунтовых вод. В IPC 2014-33180.
Шан, Г., Чи, Л., Сонг, Х., Хуан, Х. и Ку, Д. Влияние температуры на восприимчивость аустенитной нержавеющей стали к коррозионному растрескиванию под напряжением. Технология.18, 42–44 (2018).
Хан, С. Замедленное разрушение нескольких высокопрочных сталей для крепежных элементов под воздействием водорода (Куньминский университет науки и технологий, 2014).
Чжао, Б., Чжан, Ц. и Чжан, М. Механизм коррозии под напряжением сплава GH4080A для крепежных элементов.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).