Благодарим вас за посещение Nature.com. Версия браузера, которую вы используете, имеет ограниченную поддержку CSS. Для наилучшей работы мы рекомендуем вам использовать обновленный браузер (или отключить режим совместимости в Internet Explorer). В то же время, чтобы обеспечить постоянную поддержку, мы будем отображать сайт без стилей и JavaScript.
Сталь 20MnTiB является наиболее широко используемым высокопрочным материалом для болтов для стальных конструкций мостов в моей стране, и ее эксплуатационные характеристики имеют большое значение для безопасной эксплуатации мостов. На основе исследования атмосферной среды в Чунцине в этом исследовании был разработан коррозионный раствор, имитирующий влажный климат Чунцина, и проведены испытания на коррозию под напряжением высокопрочных болтов, имитирующие влажный климат Чунцина. Было изучено влияние температуры, значения pH и концентрации имитируемого коррозионного раствора на поведение высокопрочных болтов 20MnTiB в отношении коррозии под напряжением.
Сталь 20MnTiB является наиболее широко используемым высокопрочным материалом для болтов для стальных конструкций мостов в моей стране, и ее эксплуатационные характеристики имеют большое значение для безопасной эксплуатации мостов. Ли и др. 1 испытали свойства стали 20MnTiB, обычно используемой в высокопрочных болтах класса 10.9, в диапазоне высоких температур от 20 до 700 ℃ и получили кривую зависимости деформации от напряжения, предел текучести, предел прочности на растяжение, модуль Юнга, а также удлинение и коэффициент расширения. Чжан и др. 2, Ху и др. 3 и др. с помощью испытаний химического состава, испытаний механических свойств, испытаний микроструктуры, макроскопического и микроскопического анализа поверхности резьбы и результатов показали, что основная причина разрушения высокопрочных болтов связана с дефектами резьбы, а возникновение дефектов резьбы Большие концентрации напряжений, концентрации напряжений в вершине трещины и условия коррозии на открытом воздухе приводят к коррозионному растрескиванию под напряжением.
Высокопрочные болты для стальных мостов обычно используются в течение длительного времени во влажной среде. Такие факторы, как высокая влажность, высокая температура, а также осаждение и абсорбция вредных веществ в окружающей среде, могут легко вызвать коррозию стальных конструкций. Коррозия может привести к потере поперечного сечения высокопрочного болта, что приведет к многочисленным дефектам и трещинам. И эти дефекты и трещины будут продолжать расширяться, тем самым сокращая срок службы высокопрочных болтов и даже приводя к их поломке. До сих пор существует множество исследований о влиянии коррозии окружающей среды на коррозионные характеристики материалов под напряжением. Катар и др.4 исследовали коррозионное поведение под напряжением магниевых сплавов с различным содержанием алюминия в кислых, щелочных и нейтральных средах с помощью испытания на медленную скорость деформации (SSRT). Абдель и др.5 изучали электрохимическое и коррозионное растрескивание под напряжением сплава Cu10Ni в 3,5% растворе NaCl в присутствии различных концентраций сульфид-ионов. Агион и др.6 оценивали коррозионные характеристики литого под давлением магниевого сплава MRI230D в 3,5% растворе NaCl с помощью испытания на погружение, испытания в солевом тумане, потенциодинамического поляризационного анализа и SSRT. Чжан и др.7 изучали поведение коррозии под напряжением мартенситной стали 9Cr с помощью SSRT и традиционных методов электрохимических испытаний и получили влияние ионов хлорида на статическое коррозионное поведение мартенситной стали при комнатной температуре. Чен и др.8 исследовали поведение коррозии под напряжением и механизм растрескивания стали X70 в имитированном растворе морского ила, содержащем SRB, при различных температурах с помощью SSRT. Лю и др.9 использовали SSRT для изучения влияния температуры и скорости деформации растяжения на стойкость аустенитной нержавеющей стали 00Cr21Ni14Mn5Mo2N к коррозии под напряжением в морской воде. Результаты показывают, что температура в диапазоне 35~65 ℃ не оказывает существенного влияния на поведение коррозии под напряжением нержавеющей стали. Лу и др. 10 оценили восприимчивость к замедленному разрушению образцов с различными степенями прочности на растяжение с помощью испытания на замедленное разрушение под постоянной нагрузкой и SSRT. Предполагается, что прочность на растяжение болтов из стали 20MnTiB и стали 35VB должна контролироваться на уровне 1040–1190 МПа. Однако в большинстве этих исследований в основном используется простой 3,5% раствор NaCl для моделирования коррозионной среды, в то время как фактическая среда использования высокопрочных болтов более сложна и имеет множество влияющих факторов, таких как значение pH болта. Ананья и др. 11 изучали влияние параметров окружающей среды и материалов в коррозионной среде на коррозию и коррозионное растрескивание под напряжением дуплексных нержавеющих сталей. Сунада и др. 12 провели испытания на коррозионное растрескивание под напряжением при комнатной температуре на стали SUS304 в водных растворах, содержащих H2SO4 (0-5,5 кмоль/м-3) и NaCl (0-4,5 кмоль/м-3). Также изучалось влияние H2SO4 и NaCl на типы коррозии стали SUS304. Мерве и др. 13 использовали SSRT для изучения влияния направления прокатки, температуры, концентрации CO2/CO, давления газа и времени коррозии на восприимчивость к коррозии под напряжением стали сосудов высокого давления A516. Используя раствор NS4 в качестве раствора, имитирующего грунтовые воды, Ибрагим и др. 14 исследовали влияние параметров окружающей среды, таких как концентрация ионов бикарбоната (HCO), pH и температура, на коррозионное растрескивание под напряжением стали трубопровода API-X100 после снятия покрытия. Шан и др. 15 исследовали закон изменения восприимчивости к коррозионному растрескиванию под напряжением аустенитной нержавеющей стали 00Cr18Ni10 в зависимости от температуры при различных температурных условиях (30 ~ 250 ℃) в условиях среды черной воды на моделируемой установке по переработке угля в водород с помощью SSRT. Хан и др. 16 охарактеризовали восприимчивость к водородному охрупчиванию образцов высокопрочных болтов с помощью испытания на замедленное разрушение под нагрузкой и SSRT. Чжао 17 изучал влияние pH, SO42-, Cl-1 на поведение коррозии под напряжением сплава GH4080A с помощью SSRT. Результаты показывают, что чем ниже значение pH, тем хуже стойкость сплава GH4080A к коррозии под напряжением. Он имеет очевидную чувствительность к коррозии под напряжением к Cl-1 и не чувствителен к ионной среде SO42- при комнатной температуре. Однако существует мало исследований по влиянию коррозии под воздействием окружающей среды на высокопрочные болты из стали 20MnTiB.
Чтобы выяснить причины выхода из строя высокопрочных болтов, используемых в мостах, автор провел ряд исследований. Были отобраны образцы высокопрочных болтов, и причины выхода из строя этих образцов были обсуждены с точки зрения химического состава, микроскопической морфологии трещин, металлографической структуры и анализа механических свойств19, 20. На основе исследования атмосферной среды в Чунцине в последние годы разработана схема коррозии, имитирующая влажный климат Чунцина. Были проведены эксперименты по коррозии под напряжением, эксперименты по электрохимической коррозии и эксперименты по коррозионной усталости высокопрочных болтов в имитированном влажном климате Чунцина. В этом исследовании было исследовано влияние температуры, значения pH и концентрации имитируемого коррозионного раствора на поведение коррозии под напряжением высокопрочных болтов 20MnTiB с помощью испытаний механических свойств, макроскопического и микроскопического анализа трещин и продуктов поверхностной коррозии.
Чунцин расположен на юго-западе Китая, в верховьях реки Янцзы, и имеет влажный субтропический муссонный климат. Среднегодовая температура составляет 16–18 °C, среднегодовая относительная влажность воздуха — 70–80 %, годовое количество солнечных часов составляет 1000–1400 часов, а процент солнечного сияния составляет всего 25–35 %.
Согласно отчетам, касающимся солнечного света и температуры окружающей среды в Чунцине с 2015 по 2018 год, среднесуточная температура в Чунцине составляет всего 17 °C и максимум 23 °C. Самая высокая температура на теле моста Чаотяньмэнь в Чунцине может достигать 50 °C °C21,22. Поэтому уровни температуры для испытания на коррозию под напряжением были установлены на уровне 25 °C и 50 °C.
Значение pH имитируемого коррозионного раствора напрямую определяет количество H+, но это не означает, что чем ниже значение pH, тем легче происходит коррозия. Влияние pH на результаты будет различным для разных материалов и растворов. Чтобы лучше изучить влияние имитируемого коррозионного раствора на характеристики коррозии под напряжением высокопрочных болтов, значения pH экспериментов по коррозии под напряжением были установлены на уровне 3,5, 5,5 и 7,5 в сочетании с литературными исследованиями23 и диапазоном pH ежегодной дождевой воды в Чунцине с 2010 по 2018 год.
Чем выше концентрация имитируемого коррозионного раствора, тем больше содержание ионов в имитируемом коррозионном растворе и тем больше влияние на свойства материала. Для изучения влияния концентрации имитируемого коррозионного раствора на коррозию под напряжением высокопрочных болтов было проведено искусственное лабораторное ускоренное коррозионное испытание, а концентрация имитируемого коррозионного раствора была установлена ​​на уровне 4 без коррозии, что соответствовало исходной концентрации имитируемого коррозионного раствора (1×), 20 × исходной концентрации имитируемого коррозионного раствора (20 ×) и 200 × исходной концентрации имитируемого коррозионного раствора (200 ×).
Среда с температурой 25 ℃, значением pH 5,5 и концентрацией исходного имитируемого коррозионного раствора наиболее близка к реальным условиям использования высокопрочных болтов для мостов. Однако для ускорения процесса коррозионных испытаний в качестве контрольной группы были установлены экспериментальные условия с температурой 25 °C, pH 5,5 и концентрацией 200 × исходного имитируемого коррозионного раствора. При исследовании влияния температуры, концентрации или значения pH имитируемого коррозионного раствора на характеристики коррозии под напряжением высокопрочных болтов другие факторы оставались неизменными, что использовалось в качестве экспериментального уровня контрольной группы.
Согласно брифингу по качеству атмосферной среды за 2010–2018 годы, выпущенному Чунцинским муниципальным бюро экологии и охраны окружающей среды, и ссылаясь на компоненты осадков, описанные в Zhang24 и других источниках, опубликованных в Чунцине, был разработан имитирующий коррозионный раствор на основе увеличения концентрации SO42-. Состав осадков в главной городской зоне Чунцина в 2017 году. Состав имитирующего коррозионного раствора показан в таблице 1:
Имитационный коррозионный раствор готовят методом химического баланса концентрации ионов с использованием аналитических реагентов и дистиллированной воды. Значение pH имитационного коррозионного раствора регулируют с помощью прецизионного pH-метра, раствора азотной кислоты и раствора гидроксида натрия.
Для имитации влажного климата в Чунцине был специально модифицирован и спроектирован тестер солевого тумана25. Как показано на рисунке 1, экспериментальное оборудование имеет две системы: систему солевого тумана и систему освещения. Система солевого тумана является основной функцией экспериментального оборудования, которое состоит из контрольной части, распылительной части и индукционной части. Функция распылительной части заключается в закачке соляного тумана в испытательную камеру через воздушный компрессор. Индукционная часть состоит из элементов измерения температуры, которые измеряют температуру в испытательной камере. Управляющая часть состоит из микрокомпьютера, который соединяет распылительную часть и индукционную часть для управления всем экспериментальным процессом. Система освещения установлена ​​в испытательной камере солевого тумана для имитации солнечного света. Система освещения состоит из инфракрасных ламп и контроллера времени. В то же время в испытательной камере солевого тумана установлен датчик температуры для мониторинга температуры вокруг образца в режиме реального времени.
Образцы для испытаний на коррозию под напряжением при постоянной нагрузке были обработаны в соответствии с NACETM0177-2005 (Лабораторные испытания на стойкость металлов к сульфидному растрескиванию под напряжением и коррозионному растрескиванию под напряжением в среде H2S). Образцы для испытаний на коррозию под напряжением сначала были очищены ацетоном и ультразвуковой механической очисткой для удаления остатков масла, затем обезвожены спиртом и высушены в печи. Затем чистые образцы были помещены в испытательную камеру испытательного устройства в соляном тумане для моделирования коррозионной ситуации во влажной климатической среде Чунцина. Согласно стандарту NACETM0177-2005 и стандарту испытаний на соляной туман GB/T 10,125-2012, время испытания на коррозию под напряжением при постоянной нагрузке в этом исследовании единообразно определено как 168 часов. Испытания на растяжение проводились на образцах для испытаний на коррозию в различных условиях коррозии на универсальной испытательной машине на растяжение MTS-810, и были проанализированы их механические свойства и морфология коррозионного разрушения.
На рисунке 1 показана макро- и микроморфология поверхностной коррозии образцов высокопрочных болтов, подвергавшихся коррозии под напряжением в различных условиях коррозии2 и 3 соответственно.
Макроскопическая морфология образцов коррозии под напряжением высокопрочных болтов 20MnTiB в различных моделируемых коррозионных средах: (a) без коррозии; (b) 1 раз; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH3,5; (f) pH7,5; (g) 50°C.
Микроморфология продуктов коррозии высокопрочных болтов 20MnTiB в различных моделируемых коррозионных средах (100×): (a) 1 раз; (b) 20 ×; (c) 200 ×; (d) pH3,5; (e) pH7,5; (f) 50°C.
Из рис. 2а видно, что поверхность некорродированного образца высокопрочного болта демонстрирует яркий металлический блеск без явной коррозии. Однако в условиях исходного имитационного коррозионного раствора (рис. 2б) поверхность образца была частично покрыта коричнево-коричневыми и коричнево-красными продуктами коррозии, а некоторые участки поверхности все еще демонстрировали явный металлический блеск, что указывает на то, что только некоторые участки поверхности образца были слегка корродированы, а имитационный коррозионный раствор не оказал никакого воздействия на поверхность образца. Свойства материала оказывают незначительное влияние. Однако при условии 20-кратной исходной концентрации имитируемого коррозионного раствора (рис. 2c) поверхность образца высокопрочного болта полностью покрылась большим количеством коричнево-желтых продуктов коррозии и небольшим количеством коричнево-красных продуктов коррозии. Не было обнаружено явного металлического блеска, а вблизи поверхности подложки имелось небольшое количество коричнево-черных продуктов коррозии. А при условии 200-кратной исходной концентрации имитируемого коррозионного раствора (рис. 2d) поверхность образца полностью покрылась коричневыми продуктами коррозии, а в некоторых областях появились коричнево-черные продукты коррозии.
При снижении pH до 3,5 (рис. 2e) на поверхности образцов было больше всего продуктов коррозии коричневого цвета, а некоторые из продуктов коррозии отслоились.
На рисунке 2ж видно, что при повышении температуры до 50 °С содержание продуктов коррозии буро-красного цвета на поверхности образца резко уменьшается, при этом ярко-бурые продукты коррозии покрывают поверхность образца на большой площади. Слой продуктов коррозии относительно рыхлый, часть продуктов буро-черного цвета отслаивается.
Как показано на рисунке 3, в различных коррозионных средах продукты коррозии на поверхности образцов коррозионного напряжения высокопрочных болтов 20MnTiB явно расслаиваются, а толщина коррозионного слоя увеличивается с увеличением концентрации имитируемого коррозионного раствора. В условиях исходного имитируемого коррозионного раствора (рис. 3а) продукты коррозии на поверхности образца можно разделить на два слоя: самый внешний слой продуктов коррозии равномерно распределен, но появляется большое количество трещин; внутренний слой представляет собой рыхлое скопление продуктов коррозии. В условиях 20-кратной исходной концентрации имитируемого коррозионного раствора (рис. 3б) коррозионный слой на поверхности образца можно разделить на три слоя: самый внешний слой в основном представляет собой дисперсные скопления продуктов коррозии, которые являются рыхлыми и пористыми и не обладают хорошими защитными свойствами; средний слой представляет собой однородный слой продуктов коррозии, но имеются очевидные трещины, и ионы коррозии могут проходить через трещины и разрушать подложку; внутренний слой представляет собой плотный слой продуктов коррозии без явных трещин, что оказывает хорошее защитное действие на подложку. При условии 200-кратной исходной концентрации имитируемого коррозионного раствора (рис. 3c) коррозионный слой на поверхности образца можно разделить на три слоя: самый внешний слой представляет собой тонкий и равномерный слой продуктов коррозии; средний слой в основном представляет собой лепестковую и чешуйчатую коррозию. Внутренний слой представляет собой плотный слой продуктов коррозии без явных трещин и отверстий, что оказывает хорошее защитное действие на подложку.
Из рис. 3d видно, что в моделируемой коррозионной среде с pH 3,5 на поверхности образца высокопрочного болта 20MnTiB имеется большое количество хлопьевидных или игольчатых продуктов коррозии. Предполагается, что эти продукты коррозии в основном представляют собой γ-FeOOH и небольшое количество переплетенного α-FeOOH26, ​​а коррозионный слой имеет очевидные трещины.
Из рис. 3f видно, что при повышении температуры до 50 °C в структуре коррозионного слоя не было обнаружено явного плотного внутреннего слоя ржавчины, что указывает на наличие зазоров между коррозионными слоями при 50 °C, из-за чего подложка не была полностью покрыта продуктами коррозии. Обеспечивает защиту от повышенной склонности подложки к коррозии.
Механические свойства высокопрочных болтов в условиях коррозионного напряжения под постоянной нагрузкой в ​​различных коррозионных средах приведены в таблице 2:
Из таблицы 2 видно, что механические свойства образцов высокопрочных болтов 20MnTiB по-прежнему соответствуют стандартным требованиям после испытания на ускоренную коррозионную стойкость в различных моделируемых коррозионных средах в условиях сухого и мокрого цикла, но по сравнению с некорродированными образцами имеются определенные повреждения. При концентрации исходного имитируемого коррозионного раствора механические свойства образца существенно не изменились, но при концентрации имитируемого раствора 20× или 200× удлинение образца значительно уменьшилось. Механические свойства схожи при концентрациях 20× и 200× исходных имитируемых коррозионных растворов. Когда значение pH имитируемого коррозионного раствора опускалось до 3,5, прочность на разрыв и удлинение образцов значительно уменьшались. При повышении температуры до 50°C прочность на разрыв и удлинение значительно уменьшались, а скорость усадки площади была очень близка к стандартному значению.
Морфология изломов образцов коррозионного разрушения высокопрочных болтов 20MnTiB в различных коррозионных средах представлена ​​на рисунке 4. Она представляет собой макроморфологию излома, зону волокон в центре излома, микроморфологическую кромку интерфейса сдвига и поверхность образца.
Макроскопическая и микроскопическая морфология разрушения образцов высокопрочных болтов 20MnTiB в различных моделируемых коррозионных средах (500×): (a) без коррозии; (b) 1 раз; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH3,5; (f) pH7,5; (g) 50°C.
Из рис. 4 видно, что разрушение образца высокопрочного болта 20MnTiB для коррозионного напряжения в различных моделируемых коррозионных средах представляет собой типичный излом типа «чашка-конус». По сравнению с некорродированным образцом (рис. 4а) центральная область трещины в области волокон относительно мала, площадь сдвига больше. Это показывает, что механические свойства материала значительно повреждены после коррозии. С увеличением концентрации имитируемого коррозионного раствора ямки в области волокон в центре излома увеличились, и появились очевидные разрывные швы. Когда концентрация увеличилась до 20 раз по сравнению с исходным имитируемым коррозионным раствором, на границе между краем сдвига и поверхностью образца появились очевидные коррозионные ямки, и на поверхности образца было много продуктов коррозии.
Из рисунка 3d следует, что на поверхности образца имеются очевидные трещины в коррозионном слое, что не оказывает хорошего защитного эффекта на матрицу. В моделируемом коррозионном растворе с pH 3,5 (рисунок 4e) поверхность образца сильно корродирована, а центральная область волокон явно мала. В центре области волокон имеется большое количество нерегулярных швов разрыва. С увеличением значения pH моделируемого коррозионного раствора зона разрыва в области волокон в центре излома уменьшается, ямка постепенно уменьшается, и глубина ямки также постепенно уменьшается.
При повышении температуры до 50 °C (рис. 4g) площадь сдвига губы излома образца была наибольшей, ямки в центральной области волокна значительно увеличились, а глубина ямок также увеличилась, а интерфейс между краем сдвига губы и поверхностью образца увеличился. Продукты коррозии и ямки увеличились, что подтвердило тенденцию к углублению коррозии подложки, отраженную на рис. 3f.
Значение pH коррозионного раствора может вызвать некоторое повреждение механических свойств высокопрочных болтов 20MnTiB, но эффект незначительный. В коррозионном растворе с pH 3,5 большое количество хлопьевидных или игольчатых продуктов коррозии распределяется по поверхности образца, а коррозионный слой имеет очевидные трещины, которые не могут образовать хорошую защиту для подложки. А в микроскопической морфологии излома образца имеются очевидные коррозионные ямки и большое количество продуктов коррозии. Это показывает, что способность образца противостоять деформации под действием внешней силы значительно снижается в кислой среде, а степень склонности материала к коррозии под напряжением значительно увеличивается.
Исходный имитируемый коррозионный раствор оказал незначительное влияние на механические свойства образцов высокопрочных болтов, но когда концентрация имитируемого коррозионного раствора увеличилась до 20 раз по сравнению с исходным имитируемым коррозионным раствором, механические свойства образцов были значительно нарушены, и в микроструктуре излома была обнаружена очевидная коррозия. Ямки, вторичные трещины и большое количество продуктов коррозии. Когда концентрация имитируемого коррозионного раствора была увеличена с 20 до 200 раз по сравнению с исходной концентрацией имитируемого коррозионного раствора, влияние концентрации коррозионного раствора на механические свойства материала ослабевало.
При температуре имитируемой коррозии 25 ℃ предел текучести и предел прочности на растяжение образцов высокопрочных болтов 20MnTiB не сильно изменяются по сравнению с некорродированными образцами. Однако при температуре имитируемой коррозионной среды 50 °C предел прочности на растяжение и удлинение образца значительно снизились, скорость усадки сечения была близка к стандартному значению, срезная кромка разрушения была самой большой, а в центральной области волокна имелись ямки. Значительно увеличилась глубина ямки, увеличилось количество продуктов коррозии и коррозионных язв. Это показывает, что температурно-синергетическая коррозионная среда оказывает большое влияние на механические свойства высокопрочных болтов, что неочевидно при комнатной температуре, но становится более существенным при достижении температуры 50 °C.
После испытания на ускоренную коррозию в помещении, имитирующего атмосферную среду в Чунцине, прочность на растяжение, предел текучести, удлинение и другие параметры высокопрочных болтов 20MnTiB снизились, и возникли очевидные повреждения от напряжения. Поскольку материал находится под напряжением, будет наблюдаться значительное локальное явление ускорения коррозии. А из-за совместного эффекта концентрации напряжения и коррозионных ямок легко вызвать очевидные пластические повреждения высокопрочных болтов, снизить способность противостоять деформации под действием внешних сил и увеличить тенденцию к коррозии под напряжением.
Ли, Г., Ли, М., Инь, И. и Цзян, С. Экспериментальное исследование свойств высокопрочных болтов из стали 20MnTiB при повышенной температуре. Журнал. Гражданское строительство. Журнал 34, 100–105 (2001).
Ху, Дж., Цзоу, Д. и Ян, Ц. Анализ разрушения высокопрочных болтов из стали 20MnTiB для рельсов. Термообработка. Металл. 42, 185–188 (2017).
Катар, Р. и Алтун, Х. Поведение сплавов Mg-Al-Zn при коррозионном растрескивании под напряжением в различных условиях pH с использованием метода SSRT. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, А.А. и др. Влияние глицина на электрохимическое и коррозионное растрескивание под напряжением сплава Cu10Ni в сульфидно-загрязненном рассоле. Промышленная инженерия. Химические.резервуары.50, 8796–8802 (2011).
Агион, Э. и Лулу, Н. Коррозионные свойства литого магниевого сплава MRI230D в насыщенном Mg(OH)2 3,5% растворе NaCl. Характеристика alma mater.61, 1221–1226 (2010).
Чжан, З., Ху, З. и Прит, М.С. Влияние хлорид-ионов на статическую и стрессовую коррозионную стойкость мартенситной стали 9Cr. Surf. Technology. 48, 298–304 (2019).
Чэнь, С., Ма, Дж., Ли, С., У, М. и Сонг, Б. Синергетический эффект SRB и температуры на коррозионное растрескивание под напряжением стали X70 в растворе искусственного морского ила. J. Chin. Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Лю, Дж., Чжан, И. и Ян, С. Коррозионное поведение нержавеющей стали 00Cr21Ni14Mn5Mo2N под напряжением в морской воде.физика.сдайте экзамен.тест.36, 1-5 (2018).
Лу, Ч. Исследование замедленного разрушения высокопрочных болтов мостов. челюсть. Академическая школа. железнодорожная. наука. 2, 10369 (2019).
Ананья, Б. Коррозионное растрескивание под напряжением дуплексных нержавеющих сталей в едких растворах. Докторская диссертация, Атланта, Джорджия, США: Технологический институт Джорджии 137–8 (2008)
Сунада, С., Масанори, К., Казухико, М. и Сугимото, К. Влияние концентраций H2SO4 и naci на коррозионное растрескивание нержавеющей стали SUS304 в водном растворе H2SO4-NaCl. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Мерве, Дж. В. В. Д. Влияние окружающей среды и материалов на коррозионное растрескивание стали под напряжением в растворе H2O/CO/CO2. Inter Milan. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ибрагим, М. и Акрам А. Влияние бикарбоната, температуры и pH на пассивацию стали трубопровода API-X100 в моделируемом растворе грунтовых вод. В IPC 2014-33180.
Шань, Г., Чи, Л., Сонг, Х., Хуан, Х. и Ку, Д. Влияние температуры на восприимчивость аустенитной нержавеющей стали к коррозионному растрескиванию под напряжением. Технологии. 18, 42–44 (2018).
Хан, С. Замедленное разрушение под воздействием водорода некоторых видов высокопрочных крепежных сталей (Куньминский университет науки и технологий, 2014).
Чжао, Б., Чжан, К. и Чжан, М. Механизм коррозии под напряжением сплава GH4080A для крепежных деталей.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).