Dankon pro via vizito al Nature.com. La retumilversio, kiun vi uzas, havas limigitan subtenon por CSS. Por la plej bona sperto, ni rekomendas, ke vi uzu ĝisdatigitan retumilon (aŭ malŝaltu kongruecan reĝimon en Internet Explorer). Dume, por certigi daŭran subtenon, ni montros la retejon sen stiloj kaj JavaScript.
20MnTiB-ŝtalo estas la plej vaste uzata alt-forta riglilmaterialo por ŝtalstrukturaj pontoj en mia lando, kaj ĝia funkciado estas tre grava por la sekura funkciigo de pontoj. Bazite sur la esploro de la atmosfera medio en Ĉongĉingo, ĉi tiu studo desegnis korodan solvon simulantan la humidan klimaton de Ĉongĉingo, kaj efektivigis streĉkorodajn testojn de alt-fortaj rigliloj simulante la humidan klimaton de Ĉongĉingo. La efikoj de temperaturo, pH-valoro kaj simulita koroda solvaĵo-koncentriĝo sur la streĉkoroda konduto de 20MnTiB-alt-fortaj rigliloj estis studitaj.
20MnTiB-ŝtalo estas la plej vaste uzata alt-forta riglilmaterialo por ŝtalstrukturaj pontoj en mia lando, kaj ĝia funkciado estas tre grava por la sekura funkciigo de pontoj. Li kaj aliaj (1) testis la ecojn de 20MnTiB-ŝtalo ofte uzata en alt-fortaj rigliloj de grado 10.9 en la alta temperaturintervalo de 20~700 ℃, kaj akiris la streĉo-deforman kurbon, limforton, streĉo-reziston, modulon de Young, kaj plilongigon kaj ekspansian koeficienton. Zhang kaj aliaj (2), Hu kaj aliaj (3), ktp., per kemia konsisto-testado, mekanikaj propraĵoj-testado, mikrostrukturo-testado, makroskopa kaj mikroskopa analizo de la fadensurfaco, kaj la rezultoj montras, ke la ĉefa kaŭzo de la rompiĝo de alt-fortaj rigliloj rilatas al fadendifektoj, kaj la okazo de fadendifektoj. Grandaj streĉkoncentriĝoj, streĉkoncentriĝoj de fendpintoj kaj subĉielaj korodkondiĉoj ĉiuj kondukas al streĉkoroda fendado.
Alt-fortaj rigliloj por ŝtalaj pontoj estas kutime uzataj dum longa tempo en humida medio. Faktoroj kiel alta humideco, alta temperaturo, kaj la sedimentado kaj sorbado de damaĝaj substancoj en la medio povas facile kaŭzi korodon de ŝtalaj strukturoj. Korodo povas kaŭzi perdon de la transversa sekcio de alt-fortaj rigliloj, rezultante en multaj difektoj kaj fendetoj. Kaj ĉi tiuj difektoj kaj fendetoj daŭre disetendiĝos, tiel reduktante la vivon de alt-fortaj rigliloj kaj eĉ kaŭzante ilian rompiĝon. Ĝis nun, ekzistas multaj studoj pri la efiko de media korodo sur la streĉa koroda agado de materialoj. Catar et al.4 esploris la streĉan korodan konduton de magneziaj alojoj kun malsamaj aluminiaj enhavoj en acidaj, alkalaj kaj neŭtralaj medioj per malrapida streĉrapideca testado (SSRT). Abdel et al.5 studis la elektrokemian kaj streĉkorodan fendan konduton de Cu10Ni-alojo en 3.5% NaCl-solvaĵo en ĉeesto de malsamaj koncentriĝoj de sulfidaj jonoj. Aghion et al.6 taksis la korodan agadon de premgisita magnezia alojo MRI230D en 3.5% NaCl-solvaĵo per mergtesto, salspraja testo, potentiodinamika polariza analizo kaj SSRT. Zhang kaj aliaj7 studis la streĉkorodan konduton de 9Cr-martensita ŝtalo uzante SSRT kaj tradiciajn elektrokemiajn testajn teknikojn, kaj akiris la efikon de kloridaj jonoj sur la statika koroda konduto de martensita ŝtalo je ĉambra temperaturo. Chen kaj aliaj8 esploris la streĉkorodan konduton kaj fendecan mekanismon de X70-ŝtalo en simulita mara ŝlima solvaĵo enhavanta SRB je malsamaj temperaturoj per SSRT. Liu kaj aliaj9 uzis SSRT por studi la efikon de temperaturo kaj streĉa streĉrapideco sur la marakvan streĉkorodan reziston de 00Cr21Ni14Mn5Mo2N aŭstenita rustorezista ŝtalo. La rezultoj montras, ke temperaturo en la intervalo de 35~65℃ ne havas signifan efikon sur la streĉkorodan konduton de rustorezista ŝtalo. Lu kaj aliaj... 10 taksis la sentemecon al malfrua frakturo de specimenoj kun malsamaj streĉo-rezistogradoj per malfru-frakturotesto sub morta ŝarĝo kaj SSRT. Oni sugestas, ke la streĉo-rezisto de alt-fortaj rigliloj el 20MnTiB-ŝtalo kaj 35VB-ŝtalo estu kontrolita je 1040-1190MPa. Tamen, la plej multaj el ĉi tiuj studoj baze uzas simplan 3,5%-NaCl-solvaĵon por simuli la korodan medion, dum la fakta uzmedio de alt-fortaj rigliloj estas pli kompleksa kaj havas multajn influajn faktorojn, kiel ekzemple la pH-valoron de la riglilo. Ananya et al. 11 studis la efikon de mediaj parametroj kaj materialoj en la koroda medio sur korodon kaj streĉkorodan fendadon de dupleksaj rustorezistaj ŝtaloj. Sunada et al. 12 faris ĉambratemperaturajn streĉkorodajn fendettestojn sur SUS304-ŝtalo en akvaj solvaĵoj enhavantaj H2SO4 (0-5.5 kmol/m-3) kaj NaCl (0-4.5 kmol/m-3). La efikoj de H2SO4 kaj NaCl sur la korodotipoj de SUS304-ŝtalo ankaŭ estis studitaj. Merwe et al.13 uzis SSRT por studi la efikojn de ruliĝa direkto, temperaturo, CO2/CO-koncentriĝo, gaspremo kaj korodotempo sur la streĉkorodan malsaniĝemon de A516 premuja ŝtalo. Uzante NS4-solvaĵon kiel grundakvan simulantan solvon, Ibrahim et al.14 esploris la efikon de mediaj parametroj kiel bikarbonata jona (HCO) koncentriĝo, pH kaj temperaturo sur streĉkorodan fendettestojn de API-X100 duktoŝtalo post senŝeligado de la tegaĵo. Shan et al. 15 studis la varian leĝon de streĉkoroda fendetiĝosentemo de aŭstenita rustorezista ŝtalo 00Cr18Ni10 kun temperaturo sub malsamaj temperaturkondiĉoj (30~250℃) sub la kondiĉo de nigrakva medio en simulita karbo-al-hidrogena fabriko per SSRT. Han et al.16 karakterizis la hidrogenan rompiĝemiĝonsentemon de alt-fortaj rigliloj uzante mortŝarĝan malfruan frakturoteston kaj SSRT. Zhao17 studis la efikojn de pH, SO42-, Cl-1 sur la streĉkoroda konduto de GH4080A-alojo per SSRT. La rezultoj montras, ke ju pli malalta la pH-valoro, des pli malbona la streĉkoroda rezisto de la GH4080A-alojo. Ĝi havas evidentan streĉkorodan sentemon al Cl-1, kaj ne estas sentema al SO42-jona medio je ĉambra temperaturo. Tamen, ekzistas malmultaj studoj pri la efiko de media korodo sur 20MnTiB-ŝtalaj alt-fortaj rigliloj.
Por ekscii la kaŭzojn de la difekto de alt-fortaj rigliloj uzataj en pontoj, la aŭtoro faris serion da studoj. Specimenoj de alt-fortaj rigliloj estis selektitaj, kaj la kaŭzoj de la difekto de ĉi tiuj specimenoj estis diskutitaj el la perspektivoj de kemia konsisto, mikroskopa morfologio de frakturo, metalografia strukturo kaj analizo de mekanikaj ecoj19, 20. Surbaze de la esploro de la atmosfera medio en Ĉongĉingo en la lastaj jaroj, oni desegnis korodan skemon simulantan la humidan klimaton de Ĉongĉingo. Oni efektivigis streĉkorodajn eksperimentojn, elektrokemiajn korodajn eksperimentojn kaj korodajn lacecajn eksperimentojn de alt-fortaj rigliloj en simulita humida klimato de Ĉongĉingo. En ĉi tiu studo, oni esploris la efikojn de temperaturo, pH-valoro kaj koncentriĝo de simulita koroda solvaĵo sur la streĉkorodan konduton de 20MnTiB-alt-fortaj rigliloj per mekanikaj ecoj-testoj, makroskopa kaj mikroskopa analizo de frakturo, kaj surfacaj korodaj produktoj.
Ĉongĉingo situas en sudokcidenta Ĉinio, ĉe la supra parto de la rivero Jangzio, kaj havas humidan subtropikan musonan klimaton. La jara averaĝa temperaturo estas 16-18 °C, la jara averaĝa relativa humideco estas plejparte 70-80%, la jara sunbrila nombro estas 1000-1400 horoj, kaj la sunbrila procento estas nur 25-35%.
Laŭ raportoj rilate al sunbrilo kaj ĉirkaŭa temperaturo en Ĉongĉingo de 2015 ĝis 2018, la ĉiutaga averaĝa temperaturo en Ĉongĉingo estas nur 17°C kaj nur 23°C. La plej alta temperaturo sur la pontkorpo de la Ponto Chaotianmen en Ĉongĉingo povas atingi 50°C °C21,22. Tial, la temperaturniveloj por la streĉkoroda testo estis fiksitaj je 25°C kaj 50°C.
La pH-valoro de la simulita koroda solvaĵo rekte determinas la kvanton de H+, sed tio ne signifas, ke ju pli malalta la pH-valoro, des pli facile okazas korodo. La efiko de pH sur la rezultoj varios por malsamaj materialoj kaj solvaĵoj. Por pli bone studi la efikon de simulita koroda solvaĵo sur la streĉkorodan rendimenton de alt-fortaj rigliloj, la pH-valoroj de la streĉkorodaj eksperimentoj estis agorditaj al 3.5, 5.5 kaj 7.5 kombine kun literatura esplorado23 kaj la pH-intervalo de la ĉiujara pluvakvo en Ĉongĉingo de 2010 ĝis 2018.
Ju pli alta la koncentriĝo de la simulita koroda solvaĵo, des pli da jona enhavo en la simulita koroda solvaĵo, kaj des pli granda la influo sur la materialaj ecoj. Por studi la efikon de la simulita koroda solvaĵo-koncentriĝo sur la streĉkorodon de alt-fortaj rigliloj, oni realigis artefaritan laboratorian akcelitan korodoteston, kaj la simulita koroda solvaĵo-koncentriĝo estis agordita al nivelo 4 sen korodo, kiuj estis la originala simulita koroda solvaĵo-koncentriĝo (1×), 20 × originala simulita koroda solvaĵo-koncentriĝo (20 ×) kaj 200 × originala simulita koroda solvaĵo-koncentriĝo (200 ×).
La ĉirkaŭaĵo kun temperaturo de 25℃, pH-valoro de 5.5, kaj koncentriĝo de la originala simulita koroda solvaĵo estas la plej proksima al la faktaj uzkondiĉoj de alt-fortaj rigliloj por pontoj. Tamen, por akceli la korodan testan procezon, la eksperimentaj kondiĉoj kun temperaturo de 25 °C, pH de 5.5 kaj koncentriĝo de 200 × originala simulita koroda solvaĵo estis difinitaj kiel la referenca kontrolgrupo. Kiam la efikoj de la temperaturo, koncentriĝo aŭ pH-valoro de la simulita koroda solvaĵo sur la streĉkorodan agadon de alt-fortaj rigliloj estis esploritaj respektive, aliaj faktoroj restis senŝanĝaj, kio estis uzita kiel la eksperimenta nivelo de la referenca kontrolgrupo.
Laŭ la informkunveno pri atmosfera mediokvalito de 2010-2018, eldonita de la Municipa Buroo pri Ekologio kaj Medio de Chongqing, kaj rilate al la precipitaĵaj komponantoj raportitaj en Zhang24 kaj aliaj literaturoj raportitaj en Chongqing, oni desegnis simulitan korodan solvon bazitan sur pliigo de la koncentriĝo de SO42-. La konsisto de precipitaĵo en la ĉefa urba areo de Chongqing en 2017. La konsisto de la simulita koroda solvaĵo estas montrita en Tabelo 1:
La simulita koroda solvaĵo estas preparita per kemia jona koncentriĝa ekvilibro-metodo uzante analizajn reakciilojn kaj distilitan akvon. La pH-valoro de la simulita koroda solvaĵo estis alĝustigita per preciza pH-mezurilo, nitratacida solvaĵo kaj natria hidroksida solvaĵo.
Por simuli la humidan klimaton en Ĉongĉingo, la salspraja testilo estis speciale modifita kaj desegnita25. Kiel montrite en Figuro 1, la eksperimenta ekipaĵo havas du sistemojn: salsprajan sistemon kaj lumigan sistemon. La salspraja sistemo estas la ĉefa funkcio de la eksperimenta ekipaĵo, kiu konsistas el kontrola parto, ŝpruca parto kaj indukta parto. La funkcio de la ŝpruca parto estas pumpi la salnebulon en la testĉambron per la aerkunpremilo. La indukta parto konsistas el temperaturmezuraj elementoj, kiuj sentas la temperaturon en la testĉambro. La kontrola parto konsistas el mikrokomputilo, kiu konektas la ŝprucan parton kaj la induktan parton por kontroli la tutan eksperimentan procezon. La lumiga sistemo estas instalita en salspraja testĉambro por simuli sunlumon. La lumiga sistemo konsistas el infraruĝaj lampoj kaj temporegilo. Samtempe, temperatursensilo estas instalita en la salspraja testĉambro por monitori la temperaturon ĉirkaŭ la specimeno en reala tempo.
Specimenoj de streĉkorodo sub konstanta ŝarĝo estis prilaboritaj laŭ NACETM0177-2005 (Laboratoria Testado de Sulfida Stresfendado kaj Streskoroda Fendadrezisto de Metaloj en H2S-Medio). Specimenoj de streĉkorodo unue estis purigitaj per acetono kaj ultrasona mekanika purigado por forigi oleajn restaĵojn, poste senakvigitaj per alkoholo kaj sekigitaj en forno. Poste metitaj la puraj specimenoj en la testĉambron de la salspraja testaparato por simuli la korodan situacion en la humida klimata medio de Chongqing. Laŭ la normo NACETM0177-2005 kaj la salspraja testa normo GB/T 10,125-2012, la konstanta ŝarĝa streĉkoroda testa tempo en ĉi tiu studo estas unuforme determinita je 168 horoj. Streĉaj testoj estis efektivigitaj sur la korodaj specimenoj sub malsamaj korodaj kondiĉoj sur la universala streĉtestmaŝino MTS-810, kaj iliaj mekanikaj ecoj kaj fraktura koroda morfologio estis analizitaj.
Figuro 1 montras la makro- kaj mikro-morfologion de la surfaca korodo de alt-fortaj riglilaj streĉkorodaj specimenoj sub malsamaj korodkondiĉoj, 2 kaj 3 respektive.
Makroskopa morfologio de streĉkorodaj specimenoj de 20MnTiB-alt-fortaj rigliloj sub malsamaj simulitaj korodaj medioj: (a) neniu korodo; (b) 1 fojo; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3.5; (f) pH 7.5; (g) 50°C.
Mikromorfologio de korodaj produktoj de 20MnTiB-alt-fortaj rigliloj en malsamaj simulitaj korodaj medioj (100×): (a) 1 fojo; (b) 20 ×; (c) 200 ×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50°C.
Videblas el Fig. 2a, ke la surfaco de la nekorodita alt-forta riglila specimeno montras brilan metalan brilon sen evidenta korodo. Tamen, sub la kondiĉoj de la originala simulita koroda solvaĵo (Fig. 2b), la surfaco de la specimeno estis parte kovrita per sunbrunaj kaj brunruĝaj korodaj produktoj, kaj iuj areoj de la surfaco ankoraŭ montris evidentan metalan brilon, indikante, ke nur iuj areoj de la specimena surfaco estis iomete koroditaj, kaj la simulita koroda solvaĵo ne havis efikon sur la surfacon de la specimeno. Materialaj ecoj havas malmultan efikon. Tamen, sub la kondiĉo de 20 × originala simulita koroda solvaĵokoncentriĝo (Fig. 2c), la surfaco de la alt-forta riglila specimeno estis tute kovrita de granda kvanto da sunbrunaj korodaj produktoj kaj malgranda kvanto da brun-ruĝa koroda produkto, neniu evidenta metala brilo estis trovita, kaj estis malgranda kvanto da brun-nigra koroda produkto proksime al la surfaco de la substrato. Kaj sub la kondiĉo de 200 × originala simulita koroda solvaĵokoncentriĝo (Fig. 2d), la surfaco de la specimeno estas tute kovrita de brunaj korodaj produktoj, kaj brun-nigraj korodaj produktoj aperas en iuj areoj.
Kiam la pH malpliiĝis al 3.5 (Fig. 2e), la sunbrunkoloraj korodproduktoj estis plej multaj sur la surfaco de la specimenoj, kaj kelkaj el la korodproduktoj estis deskvamiĝintaj.
Figuro 2g montras, ke kiam la temperaturo plialtiĝas ĝis 50 °C, la enhavo de brunruĝaj korodproduktoj sur la surfaco de la specimeno akre malpliiĝas, dum la brile brunaj korodproduktoj kovras la surfacon de la specimeno en granda areo. La tavolo de korodproduktoj estas relative loza, kaj iuj brunnigraj produktoj estas senŝeligitaj.
Kiel montrite en Figuro 3, sub malsamaj korodaj medioj, la korodaj produktoj sur la surfaco de 20MnTiB alt-fortaj riglilaj streĉkorodaj specimenoj estas evidente delaminitaj, kaj la dikeco de la koroda tavolo pliiĝas kun la pliiĝo de la koncentriĝo de la simulita koroda solvaĵo. Sub la kondiĉo de la originala simulita koroda solvaĵo (Fig. 3a), la korodaj produktoj sur la surfaco de la specimeno povas esti dividitaj en du tavolojn: la plej ekstera tavolo de korodaj produktoj estas egale distribuita, sed aperas granda nombro da fendetoj; la interna tavolo estas loza aro de korodaj produktoj. Sub la kondiĉo de 20× originala koncentriĝo de la simulita koroda solvaĵo (Fig. 3b), la koroda tavolo sur la surfaco de la specimeno povas esti dividita en tri tavolojn: la plej ekstera tavolo estas ĉefe disigitaj aretaj korodaj produktoj, kiuj estas lozaj kaj poraj, kaj ne havas bonan protektan funkciadon; la meza tavolo estas unuforma tavolo de korodaj produktoj, sed estas evidentaj fendetoj, kaj la korodaj jonoj povas trapasi la fendetojn kaj erozii la substraton; La interna tavolo estas densa tavolo de koroda produktaĵo sen evidentaj fendetoj, kiu havas bonan protektan efikon sur la substrato. Sub la kondiĉo de 200× originala simulita koroda solva koncentriĝo (Fig. 3c), la koroda tavolo sur la surfaco de la specimeno povas esti dividita en tri tavolojn: la plej ekstera tavolo estas maldika kaj unuforma tavolo de koroda produktaĵo; la meza tavolo estas ĉefe petalforma kaj flokforma korodo. La interna tavolo estas densa tavolo de koroda produktaĵo sen evidentaj fendetoj kaj truoj, kiu havas bonan protektan efikon sur la substrato.
Oni povas vidi el Fig. 3d, ke en la simulita koroda medio de pH 3.5, ekzistas granda nombro da flokulentaj aŭ pinglosimilaj korodaj produktoj sur la surfaco de la 20MnTiB-alt-forta riglila specimeno. Oni konjektas, ke ĉi tiuj korodaj produktoj estas ĉefe γ-FeOOH kaj malgranda kvanto da α-FeOOH interplektita26, kaj la koroda tavolo havas evidentajn fendetojn.
Oni povas vidi el Fig. 3f, ke kiam la temperaturo pliiĝis al 50 °C, neniu evidenta densa interna rusttavolo troviĝis en la strukturo de la korodotavolo, indikante, ke ekzistis interspacoj inter la korodotavoloj je 50 °C, kio igis la substraton ne tute kovrita de korodproduktoj. Provizas protekton kontraŭ pliigita tendenco al substrata korodo.
La mekanikaj ecoj de alt-fortaj rigliloj sub konstanta ŝarĝo kaj streĉkorodo en diversaj korodaj medioj estas montritaj en Tabelo 2:
El Tabelo 2 videblas, ke la mekanikaj ecoj de la 20MnTiB-alt-fortaj riglilspecimenoj ankoraŭ plenumas la normajn postulojn post la sek-malseka cikla akcelita korodotesto en malsamaj simulitaj korodaj medioj, sed ekzistas certa difekto kompare kun la nekoroditaj. Ĉe la koncentriĝo de la originala simulita koroda solvaĵo, la mekanikaj ecoj de la specimeno ne ŝanĝiĝis signife, sed ĉe la 20× aŭ 200× koncentriĝo de la simulita solvaĵo, la plilongiĝo de la specimeno malpliiĝis signife. La mekanikaj ecoj estas similaj ĉe la koncentriĝoj de 20 × kaj 200 × originalaj simulitaj korodaj solvaĵoj. Kiam la pH-valoro de la simulita koroda solvaĵo falis al 3.5, la streĉo-rezisto kaj plilongiĝo de la specimenoj malpliiĝis signife. Kiam la temperaturo altiĝas al 50 °C, la streĉo-rezisto kaj plilongiĝo malpliiĝas signife, kaj la areo-ŝrumpiĝa rapideco estas tre proksima al la norma valoro.
La frakturmorfologioj de la 20MnTiB-alt-fortaj riglilaj streĉkorodaj specimenoj sub malsamaj korodaj medioj estas montritaj en Figuro 4, kiuj estas la makromorfologio de la frakturo, la fibra zono en la centro de la frakturo, la mikromorfologia lipo de la tondinterfaco, kaj la surfaco de la specimeno.
Makroskopaj kaj mikroskopaj frakturmorfologioj de 20MnTiB-alt-fortaj riglilspecimenoj en malsamaj simulitaj korodaj medioj (500×): (a) neniu korodo; (b) 1 fojo; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH3.5; (f) pH7.5; (g) 50°C.
El Fig. 4 videblas, ke la frakturo de la 20MnTiB alt-forta riglila streĉkoroda specimeno sub malsamaj simulitaj korodaj medioj prezentas tipan tas-konusforman frakturon. Kompare kun la nekorodita specimeno (Fig. 4a), la centra areo de la fibro-areo de la fendo estas relative malgranda, kaj la areo de la ŝirlipo estas pli granda. Ĉi tio montras, ke la mekanikaj ecoj de la materialo estas signife difektitaj post korodo. Kun la pliiĝo de la simulita koroda solvaĵo-koncentriĝo, la kavetoj en la fibro-areo en la centro de la frakturo pliiĝis, kaj evidentaj ŝiraĵaj juntoj aperis. Kiam la koncentriĝo pliiĝis al 20-obla ol tiu de la originala simulita koroda solvaĵo, evidentaj korodaj kavetoj aperis ĉe la interfaco inter la rando de la ŝirlipo kaj la surfaco de la specimeno, kaj estis multaj korodaj produktoj sur la specimena surfaco.
El Figuro 3d oni konkludas, ke ekzistas evidentaj fendetoj en la koroda tavolo sur la surfaco de la specimeno, kio ne havas bonan protektan efikon sur la matrico. En la simulita koroda solvaĵo de pH 3.5 (Figuro 4e), la surfaco de la specimeno estas grave korodita, kaj la centra fibra areo estas evidente malgranda. Estas granda nombro da neregulaj ŝiraĵaj juntoj en la centro de la fibra areo. Kun la pliiĝo de la pH-valoro de la simulita koroda solvaĵo, la ŝiraĵa zono en la fibra areo en la centro de la frakturo malpliiĝas, la kavaĵo iom post iom malpliiĝas, kaj la kavaĵa profundo ankaŭ iom post iom malpliiĝas.
Kiam la temperaturo altiĝis ĝis 50 °C (Fig. 4g), la areo de la ŝirlipo de la frakturo de la specimeno estis la plej granda, la kavetoj en la centra fibra areo signife pliiĝis, kaj la kavetoprofundo ankaŭ pliiĝis, kaj la interfaco inter la rando de la ŝirlipo kaj la specimena surfaco pliiĝis. Korodaj produktoj kaj kavetoj pliiĝis, kio konfirmis la profundigan tendencon de substrata korodo reflektita en Fig. 3f.
La pH-valoro de la koroda solvaĵo kaŭzos iom da difekto al la mekanikaj ecoj de 20MnTiB-alt-fortaj rigliloj, sed la efiko ne estas signifa. En la koroda solvaĵo de pH 3.5, granda nombro da flokulentaj aŭ pinglosimilaj korodaj produktoj estas distribuitaj sur la surfaco de la specimeno, kaj la koroda tavolo havas evidentajn fendetojn, kiuj ne povas formi bonan protekton por la substrato. Kaj estas evidentaj korodaj kavoj kaj granda nombro da korodaj produktoj en la mikroskopa morfologio de la specimena frakturo. Ĉi tio montras, ke la kapablo de la specimeno rezisti deformadon per ekstera forto estas signife reduktita en acida medio, kaj la grado de streskoroda tendenco de la materialo estas signife pliigita.
La originala simulita koroda solvaĵo havis malmultan efikon sur la mekanikajn ecojn de la alt-fortaj riglilaj specimenoj, sed kiam la koncentriĝo de la simulita koroda solvaĵo pliiĝis al 20-obla ol la originala simulita koroda solvaĵo, la mekanikaj ecoj de la specimenoj estis signife difektitaj, kaj estis evidenta korodo en la frakturmikrostrukturo. Estis kavaĵoj, sekundaraj fendetoj kaj multaj korodaj produktoj. Kiam la koncentriĝo de la simulita koroda solvaĵo estis pliigita de 20-obla ĝis 200-obla ol la originala koncentriĝo de la simulita koroda solvaĵo, la efiko de la koncentriĝo de la koroda solvaĵo sur la mekanikajn ecojn de la materialo malfortiĝis.
Kiam la simulita koroda temperaturo estas 25℃, la lifto kaj streĉo de la 20MnTiB-alt-fortaj rigliloj-specimenoj ne multe ŝanĝiĝas kompare kun la nekoroditaj specimenoj. Tamen, sub la simulita koroda media temperaturo de 50 °C, la streĉo kaj plilongigo de la specimeno signife malpliiĝis, la ŝrumpiĝa rapideco de la sekcio estis proksima al la norma valoro, la fraktura tondlipo estis la plej granda, kaj estis kavetoj en la centra fibra areo. Signife pliiĝis, la kavaĵoprofundo pliiĝis, kaj la korodaj produktoj kaj korodaj kavoj pliiĝis. Ĉi tio montras, ke la temperatur-sinergia koroda medio havas grandan influon sur la mekanikajn ecojn de alt-fortaj rigliloj, kio ne estas evidenta je ĉambra temperaturo, sed pli signifa kiam la temperaturo atingas 50 °C.
Post la endoma akcelita korodotesto simulanta la atmosferan medion en Ĉongĉingo, la streĉo-rezisto, limstreĉo, plilongigo kaj aliaj parametroj de la 20MnTiB-alt-fortaj rigliloj reduktiĝis, kaj okazis evidenta streĉa difekto. Ĉar la materialo estas sub streĉo, okazos signifa lokigita koroda akcela fenomeno. Kaj pro la kombinita efiko de streĉa koncentriĝo kaj korodaj kavoj, estas facile kaŭzi evidentan plastan difekton al alt-fortaj rigliloj, redukti la kapablon rezisti deformadon per eksteraj fortoj, kaj pliigi la tendencon al streĉa korodo.
Li, G., Li, M., Yin, Y. & Jiang, S. Eksperimenta studo pri ecoj de alt-fortaj rigliloj faritaj el 20MnTiB-ŝtalo je pli alta temperaturo. jaw. Civila inĝenierarto. J. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. & Yang, Q. Analizo de frakturo de alt-fortaj ŝraŭboj el 20MnTiB-ŝtalo por reloj. Varmotraktado. Metalo. 42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. Streska korodo-fendiĝa konduto de Mg-Al-Zn-alojoj sub malsamaj pH-kondiĉoj per SSRT-metodo. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA et al. Efikoj de glicino sur elektrokemia kaj streĉkoroda fendada konduto de Cu10Ni-alojo en sulfid-poluita sala akvo. Industria Inĝenierarto. Kemia. Rezervujo. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Korodaj ecoj de premgisita magnezia alojo MRI230D en Mg(OH)2-saturita 3.5% NaCl-solvaĵo. alma mater. character. 61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Influo de kloridaj jonoj sur statika kaj streĉa koroda konduto de 9Cr-martensita ŝtalo.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Sinergia efiko de SRB kaj temperaturo sur streĉkoroda fendado de X70-ŝtalo en artefarita mara ŝlima solvaĵo. J. Chin. Socialista Partio. coros. Pro. 39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Stresa koroda konduto de neoksidebla ŝtalo 00Cr21Ni14Mn5Mo2N en marakvo.fiziko.ekzamenu.testo.36, 1-5 (2018).
Lu, C. Malfrua frakturstudo de pontaj alt-fortaj rigliloj. jaw. Academic school. rail. science. 2, 10369 (2019).
Ananya, B. Stresa korodo-fendado de dupleksaj rustorezistaj ŝtaloj en mordaj solvaĵoj. Doktora Disertaĵo, Atlanta, GA, Usono: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. & Sugimoto, K. Efikoj de H2SO4 kaj naci-koncentriĝoj sur streĉkoroda fendado de neoksidebla ŝtalo SUS304 en akva solvaĵo de H2SO4-NaCl. alma mater. trans. 47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Influo de la medio kaj materialoj sur la fendetiĝon pro streĉa korodo de ŝtalo en solvaĵo H2O/CO/CO2. Inter Milano. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. & Akram A. Efikoj de bikarbonato, temperaturo kaj pH sur pasivigo de API-X100 duktoŝtalo en simulita grundakva solvaĵo. En IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. & Qu, D. Efiko de temperaturo sur la sentemecon al streĉkorodo kaj fendetiĝemo de aŭstenita neoksidebla ŝtalo.coro.be oppose to.Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Hidrogen-induktita malfrua fraktura konduto de pluraj alt-fortaj fiksilŝtaloj (Kunminga Universitato de Scienco kaj Teknologio, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Stresa korodmekanismo de alojo GH4080A por fiksiloj.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).