Hvala vam što ste posjetili Nature.com. Verzija preglednika koju koristite ima ograničenu podršku za CSS. Za najbolje iskustvo preporučujemo da koristite ažurirani preglednik (ili isključite način kompatibilnosti u Internet Exploreru). U međuvremenu, kako bismo osigurali kontinuiranu podršku, prikazat ćemo stranicu bez stilova i JavaScripta.
Čelik 20MnTiB je najčešće korišteni materijal za vijke visoke čvrstoće za čelične konstrukcije mostova u mojoj zemlji, a njegove performanse su od velikog značaja za siguran rad mostova. Na temelju istraživanja atmosferskog okruženja u Chongqingu, ova studija je osmislila otopinu za koroziju koja simulira vlažnu klimu Chongqinga i provela ispitivanja korozije naprezanja vijaka visoke čvrstoće simulirajući vlažnu klimu Chongqinga. Proučavani su učinci temperature, pH vrijednosti i simulirane koncentracije otopine za koroziju na ponašanje korozije naprezanja vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB.
Čelik 20MnTiB je najčešće korišteni materijal za vijke visoke čvrstoće za čelične konstrukcije mostova u mojoj zemlji, a njegove performanse su od velikog značaja za siguran rad mostova. Li i suradnici 1 testirali su svojstva čelika 20MnTiB koji se obično koristi u vijcima visoke čvrstoće klase 10.9 u rasponu visokih temperatura od 20~700 ℃ i dobili krivulju naprezanja i deformacije, granicu razvlačenja, vlačnu čvrstoću, Youngov modul i izduženje te koeficijent širenja. Zhang i suradnici 2, Hu i suradnici 3, itd., kroz ispitivanje kemijskog sastava, ispitivanje mehaničkih svojstava, ispitivanje mikrostrukture, makroskopsku i mikroskopsku analizu površine navoja, rezultati pokazuju da je glavni razlog loma vijaka visoke čvrstoće povezan s defektima navoja, a pojava defekata navoja. Velike koncentracije naprezanja, koncentracije naprezanja na vrhu pukotine i uvjeti korozije na otvorenom dovode do pucanja od naponske korozije.
Vijci visoke čvrstoće za čelične mostove obično se koriste dulje vrijeme u vlažnom okruženju. Čimbenici poput visoke vlažnosti, visoke temperature te taloženja i apsorpcije štetnih tvari iz okoliša mogu lako uzrokovati koroziju čeličnih konstrukcija. Korozija može uzrokovati gubitak poprečnog presjeka vijaka visoke čvrstoće, što rezultira brojnim nedostacima i pukotinama. Ti će se nedostaci i pukotine nastaviti širiti, čime se smanjuje vijek trajanja vijaka visoke čvrstoće, pa čak i uzrokuje njihov lom. Do sada postoji mnogo studija o utjecaju korozije u okolišu na performanse korozije pod naponom materijala. Catar i sur.4 istraživali su ponašanje korozije pod naponom magnezijevih legura s različitim udjelom aluminija u kiselim, lužnatim i neutralnim okruženjima ispitivanjem spore brzine deformacije (SSRT). Abdel i sur.5 proučavali su elektrokemijsko ponašanje i ponašanje pucanja pod naponom Cu10Ni legure u 3,5%-tnoj otopini NaCl u prisutnosti različitih koncentracija sulfidnih iona. Aghion i sur.6 procijenili su korozijske performanse lijevane magnezijeve legure MRI230D u 3,5%-tnoj otopini NaCl testom uranjanja, testom slane magle, potenciodinamičkom polarizacijskom analizom i SSRT. Zhang i sur.7 proučavali su ponašanje korozije pod naponom 9Cr martenzitnog čelika korištenjem SSRT i tradicionalnih tehnika elektrokemijskog ispitivanja, te je dobiven utjecaj kloridnih iona na ponašanje statičke korozije martenzitnog čelika na sobnoj temperaturi. Chen i sur.8 istraživali su ponašanje korozije pod naponom i mehanizam pucanja čelika X70 u simuliranoj otopini morskog blata koja sadrži SRB na različitim temperaturama pomoću SSRT-a. Liu i sur.9 koristili su SSRT za proučavanje utjecaja temperature i brzine vlačne deformacije na otpornost austenitnog nehrđajućeg čelika 00Cr21Ni14Mn5Mo2N na koroziju pod naponom u morskoj vodi. Rezultati pokazuju da temperatura u rasponu od 35~65 ℃ nema značajan utjecaj na ponašanje korozije nehrđajućeg čelika pod naponom. Lu i sur. 10 procijenila je osjetljivost uzoraka na odgođeni lom s različitim stupnjevima vlačne čvrstoće pomoću testa odgođenog loma pod mrtvim opterećenjem i SSRT-a. Predlaže se da se vlačna čvrstoća vijaka visoke čvrstoće od čelika 20MnTiB i čelika 35VB kontrolira na 1040-1190 MPa. Međutim, većina ovih studija u osnovi koristi jednostavnu 3,5%-tnu otopinu NaCl za simulaciju korozivnog okruženja, dok je stvarno okruženje upotrebe vijaka visoke čvrstoće složenije i ima mnogo utjecajnih čimbenika, poput pH vrijednosti vijka. Ananya i sur. 11 proučavali su utjecaj parametara okoliša i materijala u korozivnom mediju na koroziju i pucanje dupleks nehrđajućeg čelika uslijed korozije naprezanja. Sunada i sur. 12 su proveli ispitivanja pucanja od korozije pod naponom na sobnoj temperaturi na čeliku SUS304 u vodenim otopinama koje sadrže H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) i NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Također su proučavani učinci H2SO4 i NaCl na vrste korozije čelika SUS304. Merwe i sur.13 koristili su SSRT za proučavanje učinaka smjera valjanja, temperature, koncentracije CO2/CO, tlaka plina i vremena korozije na osjetljivost čelika tlačnih posuda A516 na koroziju pod naponom. Koristeći otopinu NS4 kao otopinu za simulaciju podzemne vode, Ibrahim i sur.14 istražili su utjecaj parametara okoliša kao što su koncentracija bikarbonatnih iona (HCO), pH i temperatura na pucanje od korozije pod naponom čelika za cjevovode API-X100 nakon ljuštenja premaza. Shan i sur. U radu 15 proučavan je zakon promjene osjetljivosti na korozijsko pucanje pod naponom austenitnog nehrđajućeg čelika 00Cr18Ni10 s temperaturom pri različitim temperaturnim uvjetima (30~250℃) pod uvjetima crne vode u simuliranom postrojenju za preradu ugljena u vodik pomoću SSRT-a. Han i suradnici16 karakterizirali su osjetljivost na vodikovu krhkost uzoraka vijaka visoke čvrstoće pomoću testa odgođenog loma pod opterećenjem i SSRT-a. Zhao17 proučavao je utjecaj pH, SO42-, Cl-1 na ponašanje korozije pod naponom legure GH4080A pomoću SSRT-a. Rezultati pokazuju da što je niža pH vrijednost, to je lošija otpornost legure GH4080A na koroziju pod naponom. Ima očitu osjetljivost na koroziju pod naponom na Cl-1 i nije osjetljiva na SO42- ionski medij na sobnoj temperaturi. Međutim, postoji malo studija o utjecaju korozije iz okoliša na vijke visoke čvrstoće od čelika 20MnTiB.
Kako bi se otkrili razlozi loma vijaka visoke čvrstoće koji se koriste u mostovima, autor je proveo niz studija. Odabrani su uzorci vijaka visoke čvrstoće, a razlozi loma tih uzoraka raspravljeni su s gledišta kemijskog sastava, mikroskopske morfologije loma, metalografske strukture i analize mehaničkih svojstava19, 20. Na temelju istraživanja atmosferskog okruženja u Chongqingu posljednjih godina, osmišljena je shema korozije koja simulira vlažnu klimu Chongqinga. Provedeni su eksperimenti korozije pod naponom, elektrokemijski eksperimenti korozije i eksperimenti zamora od korozije vijaka visoke čvrstoće u simuliranoj vlažnoj klimi Chongqinga. U ovoj studiji istraženi su učinci temperature, pH vrijednosti i koncentracije simulirane otopine korozije na ponašanje korozije pod naponom 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće putem ispitivanja mehaničkih svojstava, makroskopske i mikroskopske analize loma te produkata površinske korozije.
Chongqing se nalazi u jugozapadnoj Kini, u gornjem toku rijeke Jangce, i ima vlažnu suptropsku monsunsku klimu. Prosječna godišnja temperatura je 16-18°C, prosječna godišnja relativna vlažnost zraka uglavnom je 70-80%, godišnji broj sunčanih sati je 1000-1400, a postotak sunčanog sjaja je samo 25-35%.
Prema izvješćima o sunčanom vremenu i temperaturi okoline u Chongqingu od 2015. do 2018. godine, prosječna dnevna temperatura u Chongqingu kreće se od samo 17°C do 23°C. Najviša temperatura na tijelu mosta Chaotianmen u Chongqingu može doseći 50°C.21,22. Stoga su temperaturne razine za ispitivanje korozije naprezanja postavljene na 25°C i 50°C.
pH vrijednost simulirane otopine za koroziju izravno određuje količinu H+, ali to ne znači da što je pH vrijednost niža, lakše dolazi do korozije. Utjecaj pH na rezultate varirat će za različite materijale i otopine. Kako bi se bolje proučio utjecaj simulirane otopine za koroziju na performanse naponske korozije vijaka visoke čvrstoće, pH vrijednosti eksperimenata naponske korozije postavljene su na 3,5, 5,5 i 7,5 u kombinaciji s istraživanjem literature23 i rasponom pH godišnje kišnice u Chongqingu od 2010. do 2018.
Što je veća koncentracija simulirane otopine za koroziju, to je veći sadržaj iona u simuliranoj otopini za koroziju i veći utjecaj na svojstva materijala. Kako bi se proučio učinak koncentracije simulirane otopine za koroziju na koroziju pod naponom vijaka visoke čvrstoće, proveden je ubrzani test korozije u umjetnom laboratoriju, a koncentracija simulirane otopine za koroziju postavljena je na razinu 4 bez korozije, što je bilo originalna koncentracija simulirane otopine za koroziju (1×), 20 × originalna koncentracija simulirane otopine za koroziju (20 ×) i 200 × originalna koncentracija simulirane otopine za koroziju (200 ×).
Okolina s temperaturom od 25 ℃, pH vrijednošću od 5,5 i koncentracijom originalne simulirane otopine korozije najbliža je stvarnim uvjetima upotrebe vijaka visoke čvrstoće za mostove. Međutim, kako bi se ubrzao proces ispitivanja korozije, eksperimentalni uvjeti s temperaturom od 25 °C, pH vrijednošću od 5,5 i koncentracijom 200 × originalne simulirane otopine korozije postavljeni su kao referentna kontrolna skupina. Kada su istraženi učinci temperature, koncentracije ili pH vrijednosti simulirane otopine korozije na performanse korozije pod naponom vijaka visoke čvrstoće, ostali čimbenici ostali su nepromijenjeni, što je korišteno kao eksperimentalna razina referentne kontrolne skupine.
Prema izvješću o kvaliteti atmosferskog okoliša za razdoblje 2010.-2018. koje je izdao Gradski ured za ekologiju i okoliš Chongqinga, a pozivajući se na komponente oborina navedene u Zhangu24 i drugoj literaturi objavljenoj u Chongqingu, osmišljeno je simulirano rješenje za koroziju temeljeno na povećanju koncentracije SO42-. Sastav oborina u glavnom urbanom području Chongqinga 2017. godine. Sastav simuliranog rješenja za koroziju prikazan je u Tablici 1:
Simulirana otopina za koroziju pripremljena je metodom kemijske ravnoteže koncentracije iona korištenjem analitičkih reagensa i destilirane vode. pH vrijednost simulirane otopine za koroziju podešena je preciznim pH metrom, otopinom dušične kiseline i otopinom natrijevog hidroksida.
Kako bi se simulirala vlažna klima u Chongqingu, tester slane magle posebno je modificiran i dizajniran25. Kao što je prikazano na slici 1, eksperimentalna oprema ima dva sustava: sustav slane magle i sustav rasvjete. Sustav slane magle glavna je funkcija eksperimentalne opreme, koja se sastoji od upravljačkog dijela, dijela za prskanje i indukcijskog dijela. Funkcija dijela za prskanje je pumpanje slane magle u ispitnu komoru putem zračnog kompresora. Indukcijski dio sastoji se od elemenata za mjerenje temperature koji osjećaju temperaturu u ispitnoj komori. Upravljački dio sastoji se od mikroračunala koje povezuje dio za prskanje i indukcijski dio kako bi kontroliralo cijeli eksperimentalni proces. Sustav rasvjete ugrađen je u ispitnu komoru slane magle kako bi simulirao sunčevu svjetlost. Sustav rasvjete sastoji se od infracrvenih lampi i vremenskog regulatora. Istodobno, u ispitnu komoru slane magle ugrađen je temperaturni senzor za praćenje temperature oko uzorka u stvarnom vremenu.
Uzorci za koroziju naprezanja pod konstantnim opterećenjem obrađeni su u skladu s NACETM0177-2005 (Laboratorijsko ispitivanje pucanja sulfida uslijed naprezanja i otpornosti metala na pucanje uslijed korozije naprezanja u okruženju H2S). Uzorci za koroziju naprezanja prvo su očišćeni acetonom i ultrazvučnim mehaničkim čišćenjem kako bi se uklonili ostaci ulja, zatim dehidrirani alkoholom i osušeni u pećnici. Nakon toga, čisti uzorci stavljeni su u ispitnu komoru uređaja za ispitivanje slanom maglom kako bi se simulirala korozijska situacija u vlažnom klimatskom okruženju Chongqinga. Prema standardu NACETM0177-2005 i standardu za ispitivanje slanom maglom GB/T 10,125-2012, vrijeme ispitivanja korozije naprezanja pod konstantnim opterećenjem u ovoj studiji jednoliko je određeno na 168 sati. Ispitivanja vlačne čvrstoće provedena su na uzorcima korozije pod različitim uvjetima korozije na univerzalnom stroju za ispitivanje vlačne čvrstoće MTS-810, a analizirana su njihova mehanička svojstva i morfologija lomne korozije.
Slika 1 prikazuje makro i mikromorfologiju površinske korozije uzoraka visokočvrstih vijaka pod različitim uvjetima korozije, 2 i 3 respektivno.
Makroskopska morfologija uzoraka naponsko-korozijskih postupaka od 20MnTiB vijaka visoke čvrstoće u različitim simuliranim korozijskim okruženjima: (a) bez korozije; (b) 1 put; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Mikromorfologija produkata korozije visokočvrstih vijaka od 20MnTiB u različitim simuliranim korozijskim okruženjima (100×): (a) 1 put; (b) 20 ×; (c) 200 ×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50 °C.
Iz slike 2a može se vidjeti da površina nekorodiranog uzorka vijka visoke čvrstoće pokazuje jarki metalni sjaj bez vidljive korozije. Međutim, pod uvjetima originalne simulirane otopine korozije (slika 2b), površina uzorka bila je djelomično prekrivena žućkastosmeđim i smeđe-crvenim produktima korozije, a neka područja površine i dalje su pokazivala očiti metalni sjaj, što ukazuje na to da su samo neka područja površine uzorka bila blago korodirana, a simulirana otopina korozije nije imala utjecaja na površinu uzorka. Svojstva materijala imaju mali utjecaj. Međutim, pod uvjetom 20 × originalne koncentracije simulirane otopine korozije (slika 2c), površina uzorka vijka visoke čvrstoće bila je potpuno prekrivena velikom količinom smeđih produkata korozije i malom količinom smeđe-crvenog produkta korozije. Nije pronađen očiti metalni sjaj, a postojala je mala količina smeđe-crnog produkta korozije blizu površine podloge. A pod uvjetom 200 × originalne koncentracije simulirane otopine korozije (slika 2d), površina uzorka bila je potpuno prekrivena smeđim produktima korozije, a na nekim područjima pojavili su se smeđe-crni produkti korozije.
Kako se pH smanjivao na 3,5 (slika 2e), žućkasto-smeđi produkti korozije bili su najviše prisutni na površini uzoraka, a neki od produkata korozije su bili eksfolirani.
Slika 2g pokazuje da se s porastom temperature na 50 °C sadržaj smeđe-crvenih produkata korozije na površini uzorka naglo smanjuje, dok svijetlosmeđi produkti korozije prekrivaju površinu uzorka na velikoj površini. Sloj produkata korozije je relativno labav, a neki smeđe-crni produkti se ljušte.
Kao što je prikazano na slici 3, pod različitim uvjetima korozije, produkti korozije na površini uzoraka visokočvrstih vijaka od 20MnTiB naponske korozije očito se raslojavaju, a debljina sloja korozije povećava se s povećanjem koncentracije simulirane otopine korozije. Pod uvjetima originalne simulirane otopine korozije (slika 3a), produkti korozije na površini uzorka mogu se podijeliti u dva sloja: najudaljeniji sloj produkata korozije ravnomjerno je raspoređen, ali se pojavljuje veliki broj pukotina; unutarnji sloj je labava nakupina produkata korozije. Pod uvjetima 20× originalne koncentracije simulirane otopine korozije (slika 3b), sloj korozije na površini uzorka može se podijeliti u tri sloja: najudaljeniji sloj uglavnom je raspršena nakupina produkata korozije, koji su labavi i porozni te nemaju dobra zaštitna svojstva; srednji sloj je jednoliki sloj produkata korozije, ali postoje očite pukotine, a ioni korozije mogu proći kroz pukotine i nagristi podlogu; Unutarnji sloj je gusti sloj produkta korozije bez vidljivih pukotina, što ima dobar zaštitni učinak na podlogu. Pod uvjetom 200× originalne simulirane koncentracije otopine korozije (slika 3c), sloj korozije na površini uzorka može se podijeliti u tri sloja: najudaljeniji sloj je tanki i ujednačeni sloj produkta korozije; srednji sloj je uglavnom u obliku latica i pahuljica. Unutarnji sloj je gusti sloj produkta korozije bez vidljivih pukotina i rupa, što ima dobar zaštitni učinak na podlogu.
Iz slike 3d može se vidjeti da se u simuliranom korozijskom okruženju pH 3,5 na površini uzorka vijka visoke čvrstoće 20MnTiB nalazi veliki broj flokulentnih ili igličastih produkata korozije. Pretpostavlja se da su ti produkti korozije uglavnom isprepleteni γ-FeOOH i mala količina α-FeOOH26, ​​a sloj korozije ima očite pukotine.
Iz slike 3f se vidi da kada se temperatura povećala na 50 °C, nije pronađen očiti gusti unutarnji sloj hrđe u strukturi korozijskog sloja, što ukazuje na to da su na 50 °C postojale praznine između korozijskih slojeva, zbog čega podloga nije bila u potpunosti prekrivena produktima korozije. Pruža zaštitu od povećane sklonosti podloge koroziji.
Mehanička svojstva vijaka visoke čvrstoće pod konstantnim opterećenjem i korozijom u različitim korozivnim okruženjima prikazana su u Tablici 2:
Iz Tablice 2 može se vidjeti da mehanička svojstva uzoraka vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB i dalje zadovoljavaju standardne zahtjeve nakon ubrzanog ispitivanja korozije suho-mokrim ciklusom u različitim simuliranim korozijskim okruženjima, ali postoje određena oštećenja u usporedbi s nekorodiranim uzorkom. Pri koncentraciji izvorne simulirane otopine korozije, mehanička svojstva uzorka nisu se značajno promijenila, ali pri koncentraciji simulirane otopine od 20× ili 200×, izduženje uzorka značajno se smanjilo. Mehanička svojstva su slična pri koncentracijama 20× i 200× izvornih simuliranih otopina korozije. Kada je pH vrijednost simulirane otopine korozije pala na 3,5, vlačna čvrstoća i izduženje uzoraka značajno su se smanjili. Kada temperatura poraste na 50°C, vlačna čvrstoća i izduženje značajno se smanjuju, a stopa skupljanja površine vrlo je blizu standardne vrijednosti.
Morfologije loma uzoraka visokočvrstih vijaka 20MnTiB pod naponskom korozijom u različitim korozijskim okruženjima prikazane su na slici 4, a to su makromorfologija loma, zona vlakana u središtu loma, mikromorfološki rub smičućeg spoja i površina uzorka.
Makroskopske i mikroskopske morfologije loma uzoraka vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB u različitim simuliranim korozijskim okruženjima (500×): (a) bez korozije; (b) 1 put; (c) 20 ×; (d) 200 ×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50 °C.
Iz slike 4 može se vidjeti da lom uzorka visokočvrstog vijka 20MnTiB pod naponskom korozijom u različitim simuliranim okruženjima korozije pokazuje tipičan lom u obliku kupe i konusa. U usporedbi s nekorodiranim uzorkom (slika 4a), središnje područje pukotine u području vlakana je relativno malo, a područje posmične usne je veće. To pokazuje da su mehanička svojstva materijala značajno oštećena nakon korozije. S povećanjem koncentracije simulirane otopine za koroziju, udubljenja u području vlakana u središtu loma povećavala su se i pojavili su se očiti šavovi kidanja. Kada se koncentracija povećala 20 puta više od izvorne simulirane otopine za koroziju, očite korozijske udubljenja pojavile su se na granici između ruba posmične usne i površine uzorka, a na površini uzorka bilo je mnogo produkata korozije.
Iz slike 3d se zaključuje da postoje očite pukotine u sloju korozije na površini uzorka, što nema dobar zaštitni učinak na matricu. U simuliranoj otopini korozije pH 3,5 (slika 4e), površina uzorka je jako korodirana, a središnje područje vlakana je očito malo. U središtu područja vlakana nalazi se veliki broj nepravilnih šavova kidanja. S povećanjem pH vrijednosti simulirane otopine korozije, zona kidanja u području vlakana u središtu loma se smanjuje, jama se postupno smanjuje, a i dubina jame se postupno smanjuje.
Kada se temperatura povećala na 50 °C (slika 4g), površina smicanja usne loma uzorka bila je najveća, udubljenja u središnjem području vlakana značajno su se povećala, a dubina udubljenja se također povećala, a površina između ruba smicanja usne i površine uzorka povećala se. Produkti korozije i udubljenja su se povećali, što je potvrdilo trend produbljivanja korozije podloge prikazan na slici 3f.
pH vrijednost otopine za koroziju uzrokovat će određena oštećenja mehaničkih svojstava visokočvrstih vijaka 20MnTiB, ali učinak nije značajan. U otopini za koroziju pH 3,5, veliki broj flokulentnih ili igličastih produkata korozije raspoređen je na površini uzorka, a sloj korozije ima očite pukotine koje ne mogu stvoriti dobru zaštitu za podlogu. Također postoje očite korozijske jame i veliki broj produkata korozije u mikroskopskoj morfologiji loma uzorka. To pokazuje da je sposobnost uzorka da se odupre deformaciji vanjskom silom značajno smanjena u kiselom okruženju, a stupanj sklonosti materijala koroziji pod naponom značajno je povećan.
Izvorna simulirana otopina korozije imala je mali utjecaj na mehanička svojstva uzoraka vijaka visoke čvrstoće, ali kako se koncentracija simulirane otopine korozije povećala na 20 puta više od izvorne simulirane otopine korozije, mehanička svojstva uzoraka su značajno oštećena, a u mikrostrukturi prijeloma bila je vidljiva korozija, udubljenja, sekundarne pukotine i mnogo produkata korozije. Kada se koncentracija simulirane otopine korozije povećala s 20 na 200 puta više od izvorne koncentracije simulirane otopine korozije, utjecaj koncentracije otopine korozije na mehanička svojstva materijala je oslabljen.
Kada je simulirana temperatura korozije 25 ℃, granica razvlačenja i vlačna čvrstoća uzoraka vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB ne mijenjaju se puno u usporedbi s nekorodiranim uzorcima. Međutim, pod simuliranom temperaturom korozijskog okruženja od 50 °C, vlačna čvrstoća i istezanje uzorka značajno su se smanjili, brzina skupljanja presjeka bila je blizu standardne vrijednosti, rub smicanja loma bio je najveći, a u središnjem području vlakana pojavile su se udubljenja. Značajno se povećala dubina udubljenja, povećali su se produkti korozije i udubljenja korozije. To pokazuje da sinergijski utjecaj temperature korozijskog okruženja ima veliki utjecaj na mehanička svojstva vijaka visoke čvrstoće, što nije očito na sobnoj temperaturi, ali je značajnije kada temperatura dosegne 50 °C.
Nakon unutarnjeg ubrzanog korozijskog testa koji simulira atmosfersko okruženje u Chongqingu, vlačna čvrstoća, granica razvlačenja, istezanje i drugi parametri vijaka visoke čvrstoće 20MnTiB su smanjeni, a došlo je i do očitih oštećenja od naprezanja. Budući da je materijal pod naprezanjem, doći će do značajnog lokaliziranog fenomena ubrzanja korozije. Zbog kombiniranog učinka koncentracije naprezanja i korozijskih jama, lako je uzrokovati očita plastična oštećenja vijaka visoke čvrstoće, smanjiti sposobnost otpora deformaciji vanjskim silama i povećati sklonost koroziji od naprezanja.
Li, G., Li, M., Yin, Y. i Jiang, S. Eksperimentalna studija svojstava visokočvrstih vijaka izrađenih od čelika 20MnTiB na povišenoj temperaturi. čeljust. Građevinarstvo. J. 34, 100–105 (2001).
Hu, J., Zou, D. i Yang, Q. Analiza loma visokočvrstih vijaka od čelika 20MnTiB za tračnice. Toplinska obrada. Metal.42, 185–188 (2017).
Catar, R. i Altun, H. Ponašanje Mg-Al-Zn legura uslijed korozijskog pucanja pod naponom pod različitim pH uvjetima SSRT metodom. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Nazer, AA i dr. Utjecaj glicina na elektrokemijsko i korozijsko pucanje pod naponom legure Cu10Ni u slanoj vodi kontaminiranoj sulfidom. Industrijsko inženjerstvo. Kemijsko. Rezervoar. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. i Lulu, N. Korozijska svojstva tlačno lijevane magnezijeve legure MRI230D u 3,5%-tnoj otopini NaCl zasićenoj Mg(OH)2. alma mater. character. 61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Utjecaj kloridnih iona na ponašanje statičke i naponsko-korozijske korozije martenzitnog čelika 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Sinergijski učinak SRB-a i temperature na pucanje od naponske korozije čelika X70 u otopini umjetnog morskog blata. J. Chin. Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. i Yang, S. Ponašanje nehrđajućeg čelika 00Cr21Ni14Mn5Mo2N pod utjecajem korozije u morskoj vodi. fizika. polaganje ispita. test. 36, 1-5 (2018).
Lu, C. Studija odgođenog loma visokočvrstih vijaka mostova. jaw. Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ananya, B. Pucanje dupleks nehrđajućih čelika u kaustičnim otopinama uzrokovano korozijom pod naponom. Doktorska disertacija, Atlanta, GA, SAD: Georgia Institute of Technology 137–8 (2008)
Sunada, S., Masanori, K., Kazuhiko, M. i Sugimoto, K. Utjecaji koncentracija H2SO4 i naci na pucanje nehrđajućeg čelika SUS304 uslijed korozije pod naponom u vodenoj otopini H2SO4-NaCl. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Merwe, JWVD Utjecaj okoline i materijala na pucanje čelika uslijed korozije napona u otopini H2O/CO/CO2. Inter Milan. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ibrahim, M. i Akram A. Utjecaji bikarbonata, temperature i pH na pasivizaciju čelika za cjevovode API-X100 u simuliranoj otopini podzemne vode. U IPC 2014-33180.
Shan, G., Chi, L., Song, X., Huang, X. i Qu, D. Utjecaj temperature na osjetljivost austenitnog nehrđajućeg čelika na pucanje uslijed korozije pod naponom. coro.be nasuprot. Technology.18, 42–44 (2018).
Han, S. Ponašanje odgođenog loma uzrokovanog vodikom kod nekoliko visokočvrstih čelika za pričvršćivače (Sveučilište za znanost i tehnologiju u Kunmingu, 2014.).
Zhao, B., Zhang, Q. i Zhang, M. Mehanizam korozije pod naponom legure GH4080A za pričvršćivače.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).