Хвала вам што сте посетили Nature.com. Верзија прегледача коју користите има ограничену подршку за CSS. За најбоље искуство, препоручујемо вам да користите ажурирани прегледач (или да искључите режим компатибилности у Internet Explorer-у). У међувремену, како бисмо осигурали континуирану подршку, приказиваћемо сајт без стилова и JavaScript-а.
Челик 20MnTiB је најчешће коришћени материјал за вијке високе чврстоће за челичне конструкције мостова у мојој земљи, а његове перформансе су од великог значаја за безбедан рад мостова. На основу истраживања атмосферског окружења у Чонгкингу, ова студија је пројектовала решење за корозију које симулира влажну климу Чонгкинга и спровела испитивања напонске корозије вијака високе чврстоће симулирајући влажну климу Чонгкинга. Проучавани су ефекти температуре, pH вредности и симулиране концентрације раствора за корозију на понашање напонске корозије вијака високе чврстоће 20MnTiB.
Челик 20MnTiB је најчешће коришћени материјал за вијке високе чврстоће за челичне конструкције мостова у мојој земљи, а његове перформансе су од великог значаја за безбедан рад мостова. Ли и др. 1 тестирали су својства челика 20MnTiB који се обично користи у вијцима високе чврстоће класе 10.9 у високом температурном опсегу од 20~700 ℃ и добили криву напона и деформације, границу течења, затезну чврстоћу, Јангов модул еластичности и издужење, као и коефицијент ширења. Жанг и др. 2, Ху и др. 3, итд., кроз испитивање хемијског састава, испитивање механичких својстава, испитивање микроструктуре, макроскопску и микроскопску анализу површине навоја, резултати показују да је главни разлог за лом вијака високе чврстоће повезан са дефектима навоја, а појава дефеката навоја. Велике концентрације напона, концентрације напона на врху прслине и услови корозије на отвореном доводе до пуцања услед корозије под напоном.
Вијци високе чврстоће за челичне мостове се обично користе дуго времена у влажном окружењу. Фактори као што су висока влажност, висока температура, седиментација и апсорпција штетних материја у окружењу могу лако изазвати корозију челичних конструкција. Корозија може проузроковати губитак попречног пресека вијака високе чврстоће, што резултира бројним дефектима и пукотинама. А ови дефекти и пукотине ће наставити да се шире, чиме се смањује век трајања вијака високе чврстоће, па чак и узрокује њихово ломљење. До сада постоји много студија о утицају корозије у окружењу на перформансе корозије под напоном материјала. Катар и др.4 истраживали су понашање корозије под напоном легура магнезијума са различитим садржајем алуминијума у ​​киселим, алкалним и неутралним срединама помоћу тестирања споре брзине деформације (SSRT). Абдел и др.5 проучавали су електрохемијско понашање и пуцање под напоном корозије легуре Cu10Ni у 3,5% раствору NaCl у присуству различитих концентрација сулфидних јона. Агион и др.6 проценили су перформансе корозије ливене легуре магнезијума MRI230D у 3,5% раствору NaCl помоћу теста урањања, теста прскања соли, потенциодинамичке поларизационе анализе и SSRT. Жанг и др.7 проучавали су понашање мартензитног челика 9Cr под корозијом коришћењем SSRT и традиционалних техника електрохемијског испитивања, и добијен је ефекат хлоридних јона на понашање статичке корозије мартензитног челика на собној температури. Чен и др.8 истраживали су понашање корозије под корозијом под корозијом под корозијом и механизам пуцања челика X70 у симулираном раствору морског блата који садржи SRB на различитим температурама помоћу SSRT. Лиу и др.9 користили су SSRT за проучавање утицаја температуре и брзине затезног напрезања на отпорност аустенитног нерђајућег челика 00Cr21Ni14Mn5Mo2N на корозију под корозијом под корозијом у морској води. Резултати показују да температура у опсегу од 35~65℃ нема значајан утицај на понашање нерђајућег челика под корозијом под корозијом под корозијом. Лу и др. 10 је проценила подложност узорака различитим степеном затезне чврстоће на одложени лом помоћу теста одложеног лома под мртвим оптерећењем и SSRT. Препоручује се да се затезна чврстоћа вијака високе чврстоће од челика 20MnTiB и челика 35VB контролише на 1040-1190 MPa. Међутим, већина ових студија у основи користи једноставан 3,5% раствор NaCl за симулацију корозивне средине, док је стварна околина употребе вијака високе чврстоће сложенија и има много фактора утицаја, као што је pH вредност вијка. Анања и др. 11 су проучавали утицај параметара околине и материјала у корозивној средини на корозију и пуцање услед корозије под напоном код дуплекс нерђајућих челика. Сунада и др. 12 су спровели тестове пуцања услед корозије под напоном на собној температури на челику SUS304 у воденим растворима који садрже H2SO4 (0-5,5 kmol/m-3) и NaCl (0-4,5 kmol/m-3). Такође су проучавани ефекти H2SO4 и NaCl на типове корозије челика SUS304. Мерве и др.13 су користили SSRT за проучавање утицаја правца ваљања, температуре, концентрације CO2/CO, притиска гаса и времена корозије на осетљивост челика под притиском A516 на корозију под напоном. Користећи раствор NS4 као раствор за симулацију подземних вода, Ибрахим и др.14 су истраживали утицај параметара околине као што су концентрација бикарбонатних јона (HCO), pH и температура на пуцање услед корозије под напоном челика за цевоводе API-X100 након љуштења премаза. Шан и др. 15 је проучавао закон варијације подложности на корозију под напоном аустенитног нерђајућег челика 00Cr18Ni10 са температуром под различитим температурним условима (30~250℃) под условима црне воде у симулираном постројењу за претварање угља у водоник помоћу SSRT-а. Хан и др.16 су окарактерисали подложност узорака вијака високе чврстоће вијаку високог чврстоће на водоничну кртост користећи тест одложеног лома под мртвим оптерећењем и SSRT. Џао17 је проучавао утицај pH, SO42-, Cl-1 на понашање легуре GH4080A под напоном при корозији помоћу SSRT-а. Резултати показују да што је pH вредност нижа, то је отпорност легуре GH4080A на корозију под напоном лошија. Она има очигледну осетљивост на корозију под напоном на Cl-1 и није осетљива на SO42- јонску средину на собној температури. Међутим, постоји мало студија о утицају корозије у околини на вијке од челика 20MnTiB високе чврстоће.
Да би се открили разлози отказа вијака високе чврстоће који се користе у мостовима, аутор је спровео низ студија. Одабрани су узорци вијака високе чврстоће, а разлози отказа ових узорака разматрани су са становишта хемијског састава, микроскопске морфологије лома, металографске структуре и анализе механичких својстава19, 20. На основу истраживања атмосферског окружења у Чонгкингу последњих година, осмишљена је шема корозије која симулира влажну климу Чонгкинга. Спроведени су експерименти корозије под напоном, електрохемијски експерименти корозије и експерименти замора од корозије вијака високе чврстоће у симулираној влажној клими Чонгкинга. У овој студији, ефекти температуре, pH вредности и концентрације симулираног раствора корозије на понашање корозије под напоном вијака високе чврстоће 20MnTiB испитивани су путем испитивања механичких својстава, макроскопске и микроскопске анализе лома и производа површинске корозије.
Чонгћинг се налази на југозападу Кине, у горњем току реке Јангце, и има влажну суптропску монсунску климу. Просечна годишња температура је 16-18°C, просечна годишња релативна влажност ваздуха је углавном 70-80%, годишњи број сунчаних сати је 1000-1400, а проценат сунчаног сјаја је само 25-35%.
Према извештајима који се односе на сунчано време и температуру околине у Чонгкингу од 2015. до 2018. године, просечна дневна температура у Чонгкингу је само 17°C, а највише 23°C. Највиша температура на телу моста Чаотјанмен у Чонгкингу може достићи 50°C.21,22. Стога су температурни нивои за тест корозије под напоном постављени на 25°C и 50°C.
pH вредност симулираног раствора за корозију директно одређује количину H+, али то не значи да што је pH вредност нижа, лакше долази до корозије. Утицај pH на резултате ће варирати за различите материјале и растворе. Да би се боље проучио утицај симулираног раствора за корозију на перформансе корозије под напоном вијака високе чврстоће, pH вредности експеримената корозије под напоном су постављене на 3,5, 5,5 и 7,5 у комбинацији са истраживањем литературе23 и pH опсегом годишње кишнице у Чонгкингу од 2010. до 2018. године.
Што је већа концентрација симулираног раствора за корозију, то је већи садржај јона у симулираном раствору за корозију и већи је утицај на својства материјала. Да би се проучио ефекат концентрације симулираног раствора за корозију на корозију под напоном вијака високе чврстоће, спроведен је убрзани тест корозије у вештачкој лабораторији, а концентрација симулираног раствора за корозију подешена је на ниво 4 без корозије, што су били оригинална концентрација симулираног раствора за корозију (1×), 20 × оригинална концентрација симулираног раствора за корозију (20 ×) и 200 × оригинална концентрација симулираног раствора за корозију (200 ×).
Окружење са температуром од 25℃, pH вредношћу од 5,5 и концентрацијом оригиналног симулираног раствора корозије је најближе стварним условима употребе вијака високе чврстоће за мостове. Међутим, како би се убрзао процес испитивања корозије, експериментални услови са температуром од 25 °C, pH вредношћу од 5,5 и концентрацијом од 200 × оригиналног симулираног раствора корозије постављени су као референтна контролна група. Када су испитивани ефекти температуре, концентрације или pH вредности симулираног раствора корозије на перформансе корозије под напоном вијака високе чврстоће, респективно, остали фактори су остали непромењени, што је коришћено као експериментални ниво референтне контролне групе.
Према извештају о квалитету атмосферске средине за период 2010-2018, који је издао Општински биро за екологију и животну средину Чонгкинга, а позивајући се на компоненте падавина објављене у Zhang24 и другој литератури објављеној у Чонгкингу, дизајнирано је симулирано решење за корозију засновано на повећању концентрације SO42-. Састав падавина у главном градском подручју Чонгкинга 2017. године. Састав симулираног раствора за корозију приказан је у Табели 1:
Симулирани раствор корозије је припремљен методом хемијског јонског концентрационог баланса коришћењем аналитичких реагенса и дестиловане воде. pH вредност симулираног раствора корозије је подешена прецизним pH метром, раствором азотне киселине и раствором натријум хидроксида.
Да би се симулирала влажна клима у Чонгкингу, тестер за слану маглу је посебно модификован и дизајниран25. Као што је приказано на слици 1, експериментална опрема има два система: систем за слану маглу и систем осветљења. Систем за слану маглу је главна функција експерименталне опреме, која се састоји од контролног дела, дела за прскање и индукционог дела. Функција дела за прскање је пумпање слане магле у комору за тестирање помоћу ваздушног компресора. Индукциони део се састоји од елемената за мерење температуре, који детектују температуру у комори за тестирање. Контролни део се састоји од микрорачунара, који повезује део за прскање и индукциони део како би контролисао цео експериментални процес. Систем осветљења је инсталиран у комори за тестирање сланом маглом како би се симулирала сунчева светлост. Систем осветљења се састоји од инфрацрвених лампи и контролера времена. Истовремено, сензор температуре је инсталиран у комори за тестирање сланом маглом како би се пратила температура око узорка у реалном времену.
Узорци за корозију под напоном под константним оптерећењем обрађени су у складу са NACETM0177-2005 (Лабораторијско испитивање отпорности метала на корозију под напоном услед сулфида у окружењу са H2S). Узорци за корозију под напоном су прво очишћени ацетоном и ултразвучним механичким чишћењем како би се уклонили остаци уља, затим дехидрирани алкохолом и осушени у пећи. Након тога, чисти узорци су стављени у испитну комору уређаја за испитивање сољу како би се симулирала ситуација корозије у влажном климатском окружењу Чонгћинга. Према стандарду NACETM0177-2005 и стандарду за испитивање сољу GB/T 10,125-2012, време испитивања корозије под напоном под константним оптерећењем у овој студији је једнообразно одређено на 168 сати. Испитивања затезања су спроведена на узорцима корозије под различитим условима корозије на универзалној машини за испитивање затезања MTS-810, а анализирана су њихова механичка својства и морфологија ломне корозије.
Слика 1 приказује макро- и микро-морфологију површинске корозије узорака високочврстих вијка под различитим условима корозије.2 и 3 респективно.
Макроскопска морфологија узорака напонске корозије од вијака високе чврстоће 20MnTiB у различитим симулираним окружењима корозије: (а) без корозије; (б) 1 пут; (ц) 20 ×; (д) 200 ×; (е) pH 3,5; (ф) pH 7,5; (г) 50°C.
Микроморфологија продуката корозије вијака високе чврстоће од 20MnTiB у различитим симулираним окружењима корозије (100×): (а) 1 пут; (б) 20 ×; (ц) 200 ×; (д) pH 3,5; (е) pH 7,5; (ф) 50°C.
На слици 2а се види да површина некородираног узорка вијка високе чврстоће показује јарки метални сјај без видљиве корозије. Међутим, под условима оригиналног симулираног раствора корозије (слика 2б), површина узорка је делимично прекривена жућкастим и смеђе-црвеним производима корозије, а нека подручја површине су и даље показивала очигледан метални сјај, што указује да су само нека подручја површине узорка благо кородирала и да симулирано решење корозије није имало утицаја на површину узорка. Особине материјала имају мали утицај. Међутим, под условом 20 × оригиналне симулиране концентрације раствора корозије (слика 2ц), површина узорка вијка високе чврстоће је потпуно прекривена великом количином жућкасто-смеђих производа корозије и малом количином смеђе-црвеног производа корозије. Није пронађен очигледан метални сјај, а постојала је мала количина смеђе-црног производа корозије близу површине подлоге. А под условом 200 × оригиналне симулиране концентрације раствора корозије (слика 2д), површина узорка је потпуно прекривена смеђим производима корозије, а смеђе-црни производи корозије се појављују на неким местима.
Како се pH вредност смањивала на 3,5 (Сл. 2е), жућкасто-смеђи производи корозије били су највише присутни на површини узорака, а неки од производа корозије су били ексфолирани.
Слика 2г показује да се, како температура расте на 50 °C, садржај смеђе-црвених производа корозије на површини узорка нагло смањује, док светло смеђи производи корозије покривају површину узорка на великој површини. Слој производа корозије је релативно растресит, а неки смеђе-црни производи се љуште.
Као што је приказано на слици 3, под различитим корозивним окружењима, продукти корозије на површини узорака напонске корозије од 20MnTiB вијка високе чврстоће су очигледно раслојени, а дебљина слоја корозије се повећава са повећањем концентрације симулираног раствора корозије. Под условима оригиналног симулираног раствора корозије (слика 3а), продукти корозије на површини узорка могу се поделити у два слоја: најспољашњи слој производа корозије је равномерно распоређен, али се појављује велики број пукотина; унутрашњи слој је растресит скуп производа корозије. Под условима концентрације 20× оригиналног симулираног раствора корозије (слика 3б), слој корозије на површини узорка може се поделити у три слоја: најспољашњи слој је углавном дисперговани скуп производа корозије, који су растресити и порозни и немају добре заштитне перформансе; средњи слој је једноличан слој производа корозије, али постоје очигледне пукотине, а јони корозије могу проћи кроз пукотине и еродирати подлогу; Унутрашњи слој је густи слој продукта корозије без очигледних пукотина, што има добар заштитни ефекат на подлогу. Под условом 200× оригиналне симулиране концентрације раствора корозије (Сл. 3ц), слој корозије на површини узорка може се поделити у три слоја: најспољашњи слој је танак и уједначен слој продукта корозије; средњи слој је углавном у облику латица и љуспица. Унутрашњи слој је густи слој продукта корозије без очигледних пукотина и рупа, што има добар заштитни ефекат на подлогу.
Из слике 3д се види да у симулираном окружењу корозије pH 3,5, постоји велики број флокулентних или игличастих производа корозије на површини узорка вијка високе чврстоће 20MnTiB. Претпоставља се да су ови производи корозије углавном γ-FeOOH и мала количина испреплетаних α-FeOOH26, ​​а слој корозије има очигледне пукотине.
Из слике 3ф се види да када се температура повећала на 50 °C, није пронађен очигледан густи унутрашњи слој рђе у структури корозивног слоја, што указује да су постојале празнине између корозивних слојева на 50 °C, због чега подлога није била потпуно прекривена производима корозије. Пружа заштиту од повећане склоности подлоге ка корозији.
Механичка својства вијака високе чврстоће под сталним оптерећењем и корозијом у различитим корозивним срединама приказана су у Табели 2:
Из Табеле 2 се може видети да механичка својства узорака вијака високе чврстоће 20MnTiB и даље испуњавају стандардне захтеве након убрзаног теста корозије суво-влажним циклусом у различитим симулираним корозивним окружењима, али постоји извесно оштећење у поређењу са некородираним узорцима. При концентрацији оригиналног симулираног раствора корозије, механичка својства узорка се нису значајно променила, али при концентрацији симулираног раствора од 20× или 200×, издужење узорка се значајно смањило. Механичка својства су слична при концентрацијама 20× и 200× оригиналних симулираних раствора корозије. Када је pH вредност симулираног раствора корозије пала на 3,5, затезна чврстоћа и издужење узорака су се значајно смањили. Када температура порасте на 50°C, затезна чврстоћа и издужење се значајно смањују, а стопа скупљања површине је веома близу стандардној вредности.
Морфологије лома узорака за напонску корозију високочврстих вијка од 20MnTiB у различитим корозионим окружењима приказане су на слици 4, и то су макроморфологија лома, зона влакана у центру лома, микроморфолошка ивица смицајне површине и површина узорка.
Макроскопске и микроскопске морфологије лома узорака вијака високе чврстоће 20MnTiB у различитим симулираним корозивним окружењима (500×): (а) без корозије; (б) 1 пут; (ц) 20 ×; (д) 200 ×; (е) pH 3,5; (ф) pH 7,5; (г) 50°C.
На слици 4 се види да прелом узорка за напонски корозију вијка високе чврстоће 20MnTiB под различитим симулираним окружењима корозије показује типичан прелом у облику купе и конуса. У поређењу са некородираним узорком (слика 4а), централна површина прслине у подручју влакана је релативно мала, док је површина смицајуће ивице већа. Ово показује да су механичка својства материјала значајно оштећена након корозије. Са повећањем концентрације симулираног раствора за корозију, удубљења у подручју влакана у центру прелома су се повећавала и појавили су се очигледни шавови кидања. Када се концентрација повећала 20 пута већа од оригиналног симулираног раствора за корозију, појавиле су се очигледне корозивне удубљења на граници између ивице смицајуће ивице и површине узорка, а на површини узорка је било много производа корозије.
Из слике 3д се закључује да постоје очигледне пукотине у слоју корозије на површини узорка, што нема добар заштитни ефекат на матрицу. У симулираном раствору корозије pH 3,5 (слика 4е), површина узорка је јако кородирана, а централна површина влакана је очигледно мала. Постоји велики број неправилних шавова кидања у центру подручја влакана. Са повећањем pH вредности симулираног раствора корозије, зона кидања у подручју влакана у центру прелома се смањује, јама се постепено смањује, а дубина јаме се такође постепено смањује.
Када се температура повећала на 50 °C (Сл. 4г), површина смицајне ивице прелома узорка била је највећа, удубљења у централном подручју влакана су се значајно повећала, а дубина удубљења се такође повећала, а повећала се и површина између ивице смицајне ивице и површине узорка. Продукти корозије и удубљења су се повећали, што је потврдило тренд продубљивања корозије подлоге који се огледа на Сл. 3ф.
Вредност pH раствора за корозију ће проузроковати извесно оштећење механичких својстава вијака високе чврстоће од 20MnTiB, али ефекат није значајан. У раствору за корозију са pH вредности 3,5, велики број флокулентних или игличастих производа корозије је распоређен по површини узорка, а слој корозије има очигледне пукотине, које не могу да формирају добру заштиту за подлогу. Такође, постоје очигледне корозивне јаме и велики број производа корозије у микроскопској морфологији прелома узорка. Ово показује да је способност узорка да се одупре деформацији спољном силом значајно смањена у киселој средини, а степен склоности материјала ка корозији под напоном је значајно повећан.
Оригинални симулирани раствор корозије имао је мали утицај на механичка својства узорака вијака високе чврстоће, али како се концентрација симулираног раствора корозије повећала на 20 пута већу од концентрације оригиналног симулираног раствора корозије, механичка својства узорака су значајно оштећена, а у микроструктури прелома је била очигледна корозија, удубљења, секундарне пукотине и много продуката корозије. Када је концентрација симулираног раствора корозије повећана са 20 на 200 пута већу од концентрације оригиналног симулираног раствора корозије, ефекат концентрације раствора корозије на механичка својства материјала је ослабљен.
Када је симулирана температура корозије 25℃, граница течења и затезна чврстоћа узорака вијака високе чврстоће 20MnTiB се не мењају много у поређењу са некородираним узорцима. Међутим, под симулираном температуром корозивне средине од 50 °C, затезна чврстоћа и издужење узорка су значајно смањени, стопа скупљања пресека је била близу стандардне вредности, ивица смицања при прелому је била највећа, а у централном подручју влакана су се појавиле удубљења. Значајно се повећала дубина удубљења, повећали су се производи корозије и удубљења корозије. Ово показује да синергистичко окружење температуре корозије има велики утицај на механичка својства вијака високе чврстоће, што није очигледно на собној температури, али је значајније када температура достигне 50 °C.
Након убрзаног теста корозије у затвореном простору који симулира атмосферско окружење у Чонгкингу, затезна чврстоћа, граница течења, издужење и други параметри вијака високе чврстоће 20MnTiB су смањени, а дошло је и до очигледних оштећења услед напона. Пошто је материјал под напоном, доћи ће до значајног локализованог феномена убрзања корозије. А због комбинованог ефекта концентрације напона и корозивних јама, лако је изазвати очигледна пластична оштећења вијака високе чврстоће, смањити способност отпора деформацији спољним силама и повећати склоност корозији под напоном.
Ли, Г., Ли, М., Јин, Ј. и Ђијанг, С. Експериментална студија о својствима високочврстих вијака направљених од челика 20MnTiB на повишеној температури. jaw. Грађевинарство. J. 34, 100–105 (2001).
Ху, Ј., Зоу, Д. и Јанг, К. Анализа лома вијака високе чврстоће од челика 20MnTiB за шине. Термичка обрада. Метал.42, 185–188 (2017).
Катар, Р. и Алтун, Х. Понашање Mg-Al-Zn легура услед корозије под напоном под различитим pH условима SSRT методом. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, АА и др. Утицај глицина на електрохемијско и напонски корозивно пуцање легуре Cu10Ni у сланој води контаминираној сулфидом. Индустријски инжењеринг. Хемијски. резервоар. 50, 8796–8802 (2011).
Агион, Е. и Лулу, Н. Корозијска својства ливене легуре магнезијума MRI230D у 3,5% раствору NaCl засићеном Mg(OH)2. алма матер. карактер. 61, 1221–1226 (2010).
Жанг, З., Ху, З. и Прит, МС Утицај хлоридних јона на понашање статичке и напонске корозије мартензитног челика 9Cr. surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Чен, X., Ма, J., Ли, X., Ву, M. и Сонг, B. Синергистички ефекат SRB-а и температуре на пуцање услед корозије под напоном челика X70 у раствору вештачког морског блата. J. Chin. Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Лиу, Ј., Жанг, Ј. и Јанг, С. Понашање нерђајућег челика 00Cr21Ni14Mn5Mo2N под напоном у морској води. физика. полагање испита. тест. 36, 1-5 (2018).
Лу, Ц. Студија одложеног лома мостовских вијака високе чврстоће. jaw. Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Анања, Б. Пуцање услед корозије под напоном код дуплекс нерђајућих челика у каустичним растворима. Докторска дисертација, Атланта, Џорџија, САД: Технолошки институт Џорџије 137–8 (2008)
Сунада, С., Масанори, К., Казухико, М. и Сугимото, К. Утицај концентрација H2SO4 и naci на пуцање услед корозије под напоном нерђајућег челика SUS304 у воденом раствору H2SO4-NaCl. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Мерве, ЈВВД Утицај околине и материјала на пуцање челика под напоном услед корозије у раствору H2O/CO/CO2. Интер Милан. Ј. Корос. 2012, 1-13 (2012).
Ибрахим, М. и Акрам А. Утицаји бикарбоната, температуре и pH вредности на пасивацију челика за цевоводе API-X100 у симулираном раствору подземних вода. У IPC 2014-33180.
Шан, Г., Чи, Л., Сонг, X., Хуанг, X. и Ћу, Д. Утицај температуре на подложност пуцању услед корозије под напоном код аустенитног нерђајућег челика.coro.be насупрот.Technology.18, 42–44 (2018).
Хан, С. Понашање одложеног лома изазваног водоником код неколико челика за причвршћиваче високе чврстоће (Универзитет за науку и технологију у Кунмингу, 2014).
Жао, Б., Џанг, К. и Џанг, М. Механизам корозије под напоном легуре GH4080A за причвршћиваче.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).