Nature.com сайтына кергәнегез өчен рәхмәт. Сез куллана торган браузер версиясендә CSS өчен чикләнгән ярдәм күрсәтелә. Иң яхшы тәҗрибә өчен, без сезгә яңартылган браузер кулланырга киңәш итәбез (яки Internet Explorer'да туры килүчәнлек режимын сүндерегез). Шуңа кадәр, ярдәмне дәвам итү өчен, без сайтны стильләрсез һәм JavaScriptсыз күрсәтәчәкбез.
20MnTiB корычы - минем илемдә корыч конструкцияле күперләр өчен иң киң кулланыла торган югары ныклы болт материалы, һәм аның эшчәнлеге күперләрнең куркынычсыз эшләве өчен зур әһәмияткә ия. Чунциндагы атмосфера мохитен тикшерү нигезендә, бу тикшеренү Чунцинның дымлы климатын симуляцияләүче коррозия эремәсен эшләде һәм Чунцинның дымлы климатын симуляцияләүче югары ныклы болтларның көчәнешле коррозия сынауларын үткәрде. 20MnTiB югары ныклы болтларның көчәнешле коррозия үз-үзенә йогынтысы, рН кыйммәте һәм симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясенең йогынтысы өйрәнелде.
20MnTiB корычы - минем илемдә корыч конструкцияле күперләр өчен иң киң кулланыла торган югары ныклы болт материалы, һәм аның эшчәнлеге күперләрнең куркынычсыз эшләве өчен зур әһәмияткә ия. Ли һ.б. 1 10.9 класслы югары ныклы болтларда еш кулланыла торган 20MnTiB корычының үзенчәлекләрен 20 ~ 700 ℃ югары температура диапазонында сынап карадылар һәм көчәнеш-деформация кәкресен, акрынлык ныклыгын, тарту ныклыгын, Янг модулен, озайту һәм киңәю коэффициентын алдылар. Чжан һ.б. 2, Ху һ.б. 3 һ.б. химик состав сынаулары, механик үзлекләрне сынаулар, микроструктура сынаулары, җеп өслегенең макроскопик һәм микроскопик анализы аша, һәм нәтиҗәләр югары ныклы болтларның сынуының төп сәбәбе җеп кимчелекләре белән бәйле булуын күрсәтә, һәм җеп кимчелекләренең барлыкка килүе зур көчәнеш концентрацияләре, ярык очындагы көчәнеш концентрацияләре һәм ачык һавадагы коррозия шартлары барысы да көчәнеш коррозиясе ярылуына китерә.
Корыч күперләр өчен югары ныклы болтлар гадәттә дымлы мохиттә озак вакыт кулланыла. Югары дымлылык, югары температура һәм зарарлы матдәләрнең утыруы һәм сеңүе кебек факторлар корыч конструкцияләрнең коррозиясенә җиңел генә китерергә мөмкин. Коррозия югары ныклы болтларның кисемтәсен югалтуга китерергә мөмкин, нәтиҗәдә күпсанлы кимчелекләр һәм ярыклар барлыкка килә. Һәм бу кимчелекләр һәм ярыклар киңәя барачак, шуның белән югары ныклы болтларның гомерен киметә һәм хәтта аларның ватылуына китерә. Хәзерге вакытка кадәр материалларның көчәнешле коррозия күрсәткечләренә әйләнә-тирә мохит коррозиясенең йогынтысы турында күп тикшеренүләр бар. Катар һ.б.4 кислоталы, селтеле һәм нейтраль мохиттә төрле алюминий эчтәлеге булган магний эретмәләренең көчәнешле коррозия үзенчәлеген әкрен деформация тизлеген сынау (SSRT) ярдәмендә тикшерделәр. Абдель һ.б.5 төрле концентрацияле сульфид ионнары булганда 3,5% NaCl эретмәсендә Cu10Ni эретмәсенең электрохимик һәм көчәнешле коррозия ярылу үзенчәлеген өйрәнделәр. Агион һ.б.6 3,5% NaCl эретмәсендә MRI230D коелган магний эретмәсенең коррозия үзенчәлеген иммерсия сынауы, тоз сиптерү сынауы, потенциодинамик поляризация анализы һәм SSRT ярдәмендә бәяләделәр. Чжан һ.б. al.7 SSRT һәм традицион электрохимик сынау ысулларын кулланып, 9Cr мартенсит корычының стресс коррозиясен өйрәнде һәм бүлмә температурасында мартенсит корычның статик коррозиясенә хлорид ионнарының йогынтысын ачыклады. Чен һ.б.8 SSRT ярдәмендә төрле температураларда SRB булган диңгез балчыгы эремәсендәге X70 корычының стресс коррозиясен һәм ярылу механизмын тикшерде. Liu һ.б.9 SSRT кулланып, 00Cr21Ni14Mn5Mo2N аустенит дат басмас корычның диңгез суының стресс коррозиясенә чыдамлыгына температура һәм тарту деформациясе тизлегенең йогынтысын өйрәнде. Нәтиҗәләр күрсәткәнчә, 35 ~ 65℃ диапазонындагы температура дат басмас корычның стресс коррозиясенә сизелерлек йогынты ясамый. Lu һ.б. 10 нчы мәкаләдә төрле тартуга ныклык дәрәҗәләре булган үрнәкләрнең тоткарланган сынуга бирешүчәнлеге үле йөкләнеш тоткарланган сыну тесты һәм SSRT ярдәмендә бәяләнде. 20MnTiB корыч һәм 35VB корыч югары ныклыклы болтларның тоткарлануга ныклыгын 1040-1190MPa контрольдә тотарга кирәк дип фаразлана. Ләкин, бу тикшеренүләрнең күбесе коррозияле мохитне симуляцияләү өчен гади 3,5% NaCl эремәсен куллана, ә югары ныклыклы болтларның чын куллану мохите катлаулырак һәм күп йогынты ясаучы факторларга ия, мәсәлән, болтның рН кыйммәте. Ананья һ.б. 11 коррозияле мохит параметрларының һәм материалларының дуплекслы дат басмас корычларның коррозиясенә һәм стресслы коррозия ярылуына йогынтысын өйрәнделәр. Сунада һ.б. 12 кеше H2SO4 (0-5,5 кмоль/м-3) һәм NaCl (0-4,5 кмоль/м-3) булган сулы эретмәләрдә SUS304 корычында бүлмә температурасында стресс коррозиясе ярылу сынауларын үткәрде. Шулай ук ​​H2SO4 һәм NaClның SUS304 корычының коррозия төрләренә йогынтысы да өйрәнелде. Мерве һ.б.13 SSRT кулланып, A516 басымлы савыт корычының стресс коррозиясенә бирешүчәнлегенә тәгәрәү юнәлешенең, температураның, CO2/CO концентрациясенең, газ басымының һәм коррозия вакытының йогынтысын өйрәнде. NS4 эремәсен җир асты суларын симуляцияләүче эремә буларак кулланып, Ибраһим һ.б.14 бикарбонат ионы (HCO) концентрациясе, рН һәм температура кебек әйләнә-тирә мохит параметрларының каплауны аерып алганнан соң API-X100 торбаүткәргеч корычының стресс коррозиясенә йогынтысын тикшерде. Шан һ.б. 15 SSRT ярдәмендә күмердән водородка әйләнү җайланмасын симуляцияләгәндә кара су мохите шартларында төрле температура шартларында (30~250℃) аустенитлы дат басмас корыч 00Cr18Ni10ның стресс коррозиясенә ярылуга бирешүчәнлегенең үзгәрү законын өйрәнде. Хан һ.б.16 үле йөкләнешле кичектерелгән сыну тесты һәм SSRT ярдәмендә югары ныклыктагы болт үрнәкләренең водород сынучанлыгына бирешүчәнлеген характерладылар. Zhao17 SSRT ярдәмендә GH4080A эретмәсенең стресс коррозиясенә pH, SO42-, Cl-1 йогынтысын өйрәнде. Нәтиҗәләр күрсәткәнчә, pH кыйммәте түбәнрәк булган саен, GH4080A эретмәсенең стресс коррозиясенә чыдамлыгы начаррак була. Ул Cl-1 га стресс коррозиясенә сиземле һәм бүлмә температурасында SO42-ион мохитенә сизгер түгел. Ләкин, 20MnTiB корычтан ясалган югары ныклыктагы болтларга әйләнә-тирә мохит коррозиясенең йогынтысы турында тикшеренүләр аз.
Күперләрдә кулланыла торган югары ныклы болтларның ватылу сәбәпләрен ачыклау өчен, автор берничә тикшеренү үткәрде. Югары ныклы болт үрнәкләре сайланды, һәм бу үрнәкләрнең ватылу сәбәпләре химик состав, ярылу микроскопик морфологиясе, металлографик структура һәм механик үзлекләр анализы ягыннан тикшерелде19, 20. Соңгы елларда Чунциндагы атмосфера мохитен тикшерү нигезендә, Чунцинның дымлы климатын симуляцияләүче коррозия схемасы эшләнде. Чунцин симуляцияләнгән дымлы климатта югары ныклы болтларның стресс коррозиясе экспериментлары, электрохимик коррозия экспериментлары һәм коррозия арыганлыгы экспериментлары үткәрелде. Бу тикшеренүдә температураның, рН кыйммәтенең һәм симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясенең 20MnTiB югары ныклы болтларның стресс коррозиясенә йогынтысы механик үзлекләр сынаулары, ярылу макроскопик һәм микроскопик анализлар, һәм өслек коррозия продуктлары аша тикшерелде.
Чунцин Кытайның көньяк-көнбатышында, Янцзы елгасының югары агымында урнашкан һәм дымлы субтропик муссон климатына ия. Еллык уртача температура 16-18°C, еллык уртача чагыштырма дымлылык күбесенчә 70-80%, еллык кояшлы сәгатьләр 1000-1400 сәгать, ә кояшлылык проценты нибары 25-35% тәшкил итә.
Чунциндагы 2015 елдан 2018 елга кадәр кояш нурлары һәм әйләнә-тирә мохит температурасы турындагы хәбәрләргә караганда, Чунциндагы уртача көнлек температура 17°C кадәр түбән һәм 23°C кадәр югары. Чунциндагы Чаотяньмэнь күперенең күпер корпусында иң югары температура 50°C °C21,22 кадәр җитә ала. Шуңа күрә, стресс коррозиясе сынауы өчен температура дәрәҗәләре 25°C һәм 50°C итеп билгеләнде.
Модельләштерелгән коррозия эремәсенең pH кыйммәте H+ күләмен турыдан-туры билгели, ләкин бу pH кыйммәте түбәнрәк булган саен, коррозия җиңелрәк була дигәнне аңлатмый. Төрле материаллар һәм эремәләр өчен pHның нәтиҗәләргә йогынтысы төрле булачак. Югары ныклыклы болтларның көчәнешле коррозия күрсәткечләренә модельләштерелгән коррозия эремәсенең йогынтысын яхшырак өйрәнү өчен, көчәнешле коррозия экспериментларының pH кыйммәтләре әдәбият тикшеренүләре23 һәм Чунциндагы еллык яңгыр суының pH диапазоны белән берлектә 3,5, 5,5 һәм 7,5 итеп билгеләнде (2010-2018).
Модельләштерелгән коррозия эремәсенең концентрациясе югарырак булган саен, модельләштерелгән коррозия эремәсендә ионнар күләме күбрәк була һәм материал үзлекләренә йогынтысы зуррак була. Модельләштерелгән коррозия эремәсенең югары ныклыклы болтларның көчәнеш коррозиясенә йогынтысын өйрәнү өчен, ясалма лаборатория тизләтелгән коррозия сынавы үткәрелде, һәм модельләштерелгән коррозия эремәсенең концентрациясе коррозиясез 4 дәрәҗәгә куелды, алар оригиналь модельләштерелгән коррозия эремәсенең концентрациясе (1×), 20× оригиналь модельләштерелгән коррозия эремәсенең концентрациясе (20×) һәм 200× оригиналь модельләштерелгән коррозия эремәсенең концентрациясе (200×).
25℃ температурасы, 5,5 pH кыйммәте һәм оригиналь симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе булган мохит күперләр өчен югары ныклыклы болтларның чын куллану шартларына иң якын. Шулай да, коррозия сынау процессын тизләтү өчен, 25 °C температурасы, 5,5 pH һәм 200 × оригиналь симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе булган эксперименталь шартлар эталон контроль төркеме итеп билгеләнде. Модельләштерелгән коррозия эремәсе температурасының, концентрациясенең яки ​​рН кыйммәтенең югары ныклыклы болтларның көчәнешле коррозия күрсәткечләренә йогынтысы тикшерелгәндә, башка факторлар үзгәрешсез калды, алар эталон контроль төркеменең эксперименталь дәрәҗәсе буларак кулланылды.
Чунцин муниципаль экология һәм әйләнә-тирә мохит бюросы тарафыннан чыгарылган 2010-2018 еллардагы атмосфера мохите сыйфаты турындагы брифинг мәгълүматларына нигезләнеп, һәм Чжан24 һәм Чунцинда хәбәр ителгән башка әдәбиятларда күрсәтелгән явым-төшем компонентларына сылтама ясап, SO42- концентрациясен арттыруга нигезләнгән симуляцияләнгән коррозия эремәсе эшләнгән. 2017 елда Чунцинның төп шәһәр районында явым-төшем составы. Симуляцияләнгән коррозия эремәсенең составы 1 нче таблицада күрсәтелгән:
Модельләштерелгән коррозия эремәсе аналитик реагентлар һәм дистилляцияләнгән су кулланып химик ион концентрациясе балансы ысулы белән әзерләнә. Модельләштерелгән коррозия эремәсенең рН кыйммәте төгәл рН үлчәгеч, азот кислотасы эремәсе һәм натрий гидроксиды эремәсе белән көйләнде.
Чунциндагы дымлы климатны симуляцияләү өчен, тоз сиптергеч махсус үзгәртелгән һәм проектланган25. 1 нче рәсемдә күрсәтелгәнчә, эксперименталь җиһазның ике системасы бар: тоз сиптергеч системасы һәм яктырту системасы. Тоз сиптергеч системасы - эксперименталь җиһазның төп функциясе, ул контроль өлештән, сиптергеч өлештән һәм индукция өлешеннән тора. Сиптергеч өлешнең функциясе - тоз томанын һава компрессоры аша сынау камерасына сиптерү. Индукция өлеше температураны үлчәү элементларыннан тора, алар сынау камерасындагы температураны сизәләр. Идарә итү өлеше микрокомпьютердан тора, ул сиптергеч өлешне һәм индукция өлешен тоташтырып, бөтен эксперименталь процессны контрольдә тоташтыра. Яктырту системасы кояш нурын симуляцияләү өчен тоз сиптергеч сынау камерасына урнаштырылган. Яктырту системасы инфракызыл лампалардан һәм вакыт контроллерыннан тора. Шул ук вакытта, үрнәк тирәсендәге температураны реаль вакыт режимында күзәтү өчен тоз сиптергеч сынау камерасына температура датчигы урнаштырылган.
Даими йөкләнеш астында стресс коррозиясе үрнәкләре NACETM0177-2005 (H2S мохитендә металларның сульфид стресс ярылуын һәм стресс коррозия ярылуга чыдамлыгын лабораториядә сынау) нигезендә эшкәртелде. Стресс коррозиясе үрнәкләре башта ацетон һәм ультратавыш механик чистарту белән май калдыкларын бетерү өчен чистартылды, аннары спирт белән киптерелде һәм мичтә киптерелде. Аннары Чунцинның дымлы климат мохитендә коррозия хәлен симуляцияләү өчен чиста үрнәкләр тоз сиптерү сынау җайланмасының сынау камерасына куелды. NACETM0177-2005 стандарты һәм GB/T 10,125-2012 тоз сиптерү сынау стандарты нигезендә, бу тикшеренүдә даими йөкләнеш стресс коррозиясе сынау вакыты бердәм рәвештә 168 сәгать дип билгеләнде. MTS-810 универсаль тарту сынау машинасында төрле коррозия шартларында коррозия үрнәкләрендә тарту сынаулары үткәрелде, һәм аларның механик үзлекләре һәм ватылу коррозиясе морфологиясе анализланды.
1 нче рәсемдә төрле коррозия шартларында югары ныклыклы болт көчәнеше коррозия үрнәкләренең өслек коррозиясенең макро- һәм микроморфологиясе күрсәтелгән.2 һәм 3.
20MnTiB югары ныклыклы болтларның төрле коррозия мохитләрен симуляцияләү шартларында стресс коррозиясе үрнәкләренең макроскопик морфологиясе: (а) коррозия юк; (б) 1 тапкыр; (в) 20 ×; (г) 200 ×; (д) pH3.5; (е) pH 7.5; (г) 50°C.
20MnTiB югары ныклыклы болтларның коррозия продуктларының төрле симуляцияләнгән коррозия мохитендә микроморфологиясе (100×): (а) 1 тапкыр; (б) 20×; (в) 200×; (г) pH3.5; (д) pH7.5; (е) 50°C.
2а рәсемнән күренгәнчә, коррозиясез югары ныклыклы болт үрнәгенең өслеге ачык коррозиясез якты металл ялтыравык күрсәтә. Ләкин, башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе шартларында (2б рәсем), үрнәк өслеге өлешчә соры һәм коңгырт-кызыл коррозия продуктлары белән капланган, һәм өслекнең кайбер өлешләрендә әле дә ачык металл ялтыравык күзәтелә, бу үрнәк өслегенең кайбер өлешләренең генә бераз коррозияләнгәнен күрсәтә, һәм симуляцияләнгән коррозия эремәсе үрнәк өслегенә бернинди йогынты ясамаган. Материал үзенчәлекләре аз йогынты ясый. Ләкин, 20 × башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе шартларында (2c рәсем), югары ныклыклы болт үрнәгенең өслеге тулысынча күп күләмдә коңгырт коррозия продуктлары һәм аз күләмдә коңгырт-кызыл коррозия продукты белән капланган. Күренекле металл ялтыравыгы табылмаган, һәм субстрат өслеге янында аз күләмдә коңгырт-кара коррозия продукты булган. Ә 200 × башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе шартларында (2d рәсем), үрнәк өслеге тулысынча коңгырт коррозия продуктлары белән капланган, һәм кайбер урыннарда коңгырт-кара коррозия продуктлары барлыкка килә.
рН 3,5кә кадәр төшкәч (2e рәсем), үрнәкләр өслегендә соры төстәге коррозия продуктлары иң күп булган, һәм коррозия продуктларының кайберләре кабыктан чыгарылган булган.
2g рәсемендә температура 50 °C ка кадәр артканда, үрнәк өслегендәге коңгырт-кызыл коррозия продуктларының күләме кискен кими, ә ачык коңгырт коррозия продуктлары үрнәк өслеген зур мәйданда каплап ала. Коррозия продукты катламы чагыштырмача йомшак, һәм кайбер коңгырт-кара продуктлар кабыгып төшә.
3 нче рәсемдә күрсәтелгәнчә, төрле коррозия мохитендә, 20MnTiB югары ныклыклы болт көчәнеше коррозия үрнәкләре өслегендәге коррозия продуктлары ачыктан-ачык деламинацияләнә, һәм коррозия катламының калынлыгы симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе арткан саен арта. Башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе шартында (3a рәсем), үрнәк өслегендәге коррозия продуктларын ике катламга бүлергә мөмкин: коррозия продуктларының иң тышкы катламы тигез таралган, ләкин күп санлы ярыклар барлыкка килә; эчке катлам - коррозия продуктларының йомшак кластеры. Башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе 20× шартында (3b рәсем), үрнәк өслегендәге коррозия катламын өч катламга бүлергә мөмкин: иң тышкы катлам, нигездә, дисперсланган кластерлы коррозия продуктлары, алар йомшак һәм күзәнәкле, һәм яхшы саклау функцияләренә ия түгел; Урта катлам - бердәм коррозия продукты катламы, ләкин ачык ярыклар бар, һәм коррозия ионнары ярыклар аша үтеп, нигезне җимерә ала; Эчке катлам - ачык ярыкларсыз тыгыз коррозия продукты катламы, ул нигезгә яхшы саклагыч йогынты ясый. 200 × оригиналь симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе шартында (3в рәсем), үрнәк өслегендәге коррозия катламын өч катламга бүләргә мөмкин: иң тышкы катлам - нечкә һәм бердәм коррозия продукты катламы; урта катлам, нигездә, таҗ яфраклары һәм кабырчыклар формасындагы коррозиядән тора. Эчке катлам - ачык ярыклар һәм тишекләрсез тыгыз коррозия продукты катламы, ул нигезгә яхшы саклагыч йогынты ясый.
3d рәсемнән күренгәнчә, рН 3.5 симуляцияләнгән коррозия мохитендә, 20MnTiB югары ныклыклы болт үрнәгенең өслегендә күп санлы флокулентты яки энә сыман коррозия продуктлары бар. Бу коррозия продуктлары, нигездә, γ-FeOOH һәм аз күләмдә α-FeOOH белән бәйләнгән26, һәм коррозия катламында ачык ярыклар бар дип фаразлана.
3f рәсеменнән күренгәнчә, температура 50 °C ка кадәр артканда, коррозия катламы структурасында эчке тыгыз дат катламы табылмаган, бу 50 °C температурада коррозия катламнары арасында бушлыклар булуын күрсәтә, бу нигезнең коррозия продуктлары белән тулысынча капланмавын күрсәтә. Бу нигезнең коррозиягә бирелүчәнлегенең артуыннан саклый.
Төрле коррозик мохиттә даими йөкләнешле коррозия шартларында югары ныклыклы болтларның механик үзлекләре 2 нче таблицада күрсәтелгән:
2 нче таблицадан күренгәнчә, 20MnTiB югары ныклыклы болт үрнәкләренең механик үзлекләре төрле симуляцияләнгән коррозия мохитендә коры-дымлы цикл тизләтелгән коррозия сынауыннан соң да стандарт таләпләргә туры килә, ләкин коррозияләнмәгәннәр белән чагыштырганда билгеле бер зыян бар. үрнәк. Башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясендә үрнәкнең механик үзлекләре сизелерлек үзгәрмәде, ләкин симуляцияләнгән эремәнең 20× яки 200× концентрациясендә үрнәкнең озынайуы сизелерлек кимеде. Механик үзлекләр 20× һәм 200× башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәләренең концентрацияләрендә охшаш. Симуляцияләнгән коррозия эремәсенең pH кыйммәте 3,5кә төшкәч, үрнәкләрнең тартылу көче һәм озынайуы сизелерлек кимеде. Температура 50°C ка күтәрелгәндә, тартылу көче һәм озынайуы сизелерлек кими, һәм мәйданның кыскару тизлеге стандарт кыйммәткә бик якын.
20MnTiB югары ныклыклы болт көчәнешле коррозия үрнәкләренең төрле коррозия мохитләрендәге сыну морфологияләре 4 нче рәсемдә күрсәтелгән, алар сынуның макроморфологиясе, сыну үзәгендәге җепсел зонасы, кисү чикләренең микроморфологик ерыны һәм үрнәк өслеге.
20MnTiB югары ныклыклы болт үрнәкләренең төрле симуляцияләнгән коррозия мохитендә (500×) макроскопик һәм микроскопик сыну морфологияләре: (а) коррозия юк; (б) 1 тапкыр; (в) 20×; (г) 200×; (д) pH3.5; (ф) pH7.5; (г) 50°C.
4 нче рәсемнән күренгәнчә, төрле симуляцияләнгән коррозия мохитендә 20MnTiB югары ныклыклы болт стресс коррозиясе үрнәгенең сынуы типик чынаяк-конус сынуын күрсәтә. Коррозияләнмәгән үрнәк белән чагыштырганда (4а рәсем), җепсел өлкәсе ярыгының үзәк өлеше чагыштырмача кечкенә. , кисү иреннәре өлкәсе зуррак. Бу коррозиядән соң материалның механик үзлекләре сизелерлек бозылуын күрсәтә. Симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе арткан саен, сыну үзәгендәге җепсел өлкәсендә чокырлар арта, һәм ачык ертылу җөйләре барлыкка килә. Концентрация башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсенә караганда 20 тапкырга кадәр артканда, кисү иреннәре кырые һәм үрнәк өслеге арасындагы чиктә ачык коррозия чокырлары барлыкка килә, һәм үрнәк өслегендә күп коррозия продуктлары бар.
3d рәсеменнән күренгәнчә, үрнәк өслегендәге коррозия катламында ачык ярыклар бар, бу матрицага яхшы саклау йогынтысы ясамый. pH 3.5 симуляцияләнгән коррозия эремәсендә (4e рәсем) үрнәк өслеге нык коррозияләнгән, һәм үзәк җепсел мәйданы ачыктан-ачык кечкенә. Җепсел мәйданы үзәгендә күп санлы тигез булмаган ертылу җөйләре бар. Симуляцияләнгән коррозия эремәсенең pH кыйммәте арткан саен, ярылу үзәгендәге җепсел мәйданындагы ертылу зонасы кими, чокыр әкренләп кими, һәм чокыр тирәнлеге дә әкренләп кими.
Температура 50 °C ка кадәр артканда (4g рәсем), үрнәкнең ярылу мәйданы иң зур булган, үзәк җепсел өлкәсендә чокырлар сизелерлек арткан, чокыр тирәнлеге дә арткан, һәм чокыр кырые белән үрнәк өслеге арасындагы чик арткан. Коррозия продуктлары һәм чокырлар арткан, бу 3f рәсемдә чагылган субстрат коррозиясенең тирәнәю тенденциясен раслаган.
Коррозия эремәсенең pH кыйммәте 20MnTiB югары ныклыклы болтларның механик үзлекләренә зыян китерәчәк, ләкин бу йогынты әһәмиятле түгел. pH 3.5 коррозия эремәсендә үрнәк өслегендә күп санлы флокуленталь яки энә сыман коррозия продуктлары таралган, һәм коррозия катламында ачык ярыклар бар, алар нигез өчен яхшы саклау булып хезмәт итә алмый. Һәм үрнәк ватылуның микроскопик морфологиясендә ачык коррозия чокырлары һәм күп санлы коррозия продуктлары бар. Бу үрнәкнең тышкы көч белән деформациягә каршы тору сәләтенең кислоталы мохиттә сизелерлек кимүен һәм материалның стресс коррозиясенә омтылыш дәрәҗәсенең сизелерлек артуын күрсәтә.
Башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе югары ныклыклы болт үрнәкләренең механик үзлекләренә аз йогынты ясады, ләкин симуляцияләнгән коррозия эремәсенең концентрациясе башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсенә караганда 20 тапкырга кадәр артканлыктан, үрнәкләрнең механик үзлекләре сизелерлек бозылды, һәм ватылу микроструктурасында ачык коррозия күзәтелде. Чокырлар, икенчел ярыклар һәм күп коррозия продуктлары. Симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясе башлангыч симуляцияләнгән коррозия эремәсе концентрациясенең 20 тапкырыннан 200 тапкырга кадәр арттырылганда, коррозия эремәсе концентрациясенең материалның механик үзлекләренә йогынтысы кимеде.
Модельләштерелгән коррозия температурасы 25℃ булганда, 20MnTiB югары ныклыклы болт үрнәкләренең акрынлык көче һәм тарту көче коррозияләнмәгән үрнәкләр белән чагыштырганда күп үзгәрми. Ләкин, 50 °C симуляцияләнгән коррозия мохите температурасында үрнәкнең тарту көче һәм озайту көче сизелерлек кимеде, кисемтәнең кыскару тизлеге стандарт кыйммәткә якын булды, сыну кырку иреннәре иң зур булды, һәм үзәк җепсел өлкәсендә чокырлар бар иде. Күзгә күренерлек артты, чокыр тирәнлеге артты, коррозия продуктлары һәм коррозия чокырлары артты. Бу температура синергетик коррозия мохите югары ныклыклы болтларның механик үзлекләренә зур йогынты ясавын күрсәтә, бу бүлмә температурасында ачык күренми, ләкин температура 50 °C җиткәч тагын да әһәмиятлерәк.
Чунциндагы атмосфера мохитен симуляцияләгән эчке тизләтелгән коррозия сынауыннан соң, 20MnTiB югары ныклыклы болтларның тарту көче, акрынлык көче, сузылу көче һәм башка параметрлары кимеде, һәм ачык стресс зыяны барлыкка килде. Материал стресс астында булганлыктан, локальләштерелгән коррозия тизләнеше күренеше булачак. Көчәнеш концентрациясе һәм коррозия чокырларының берләштерелгән йогынтысы аркасында, югары ныклыклы болтларның ачык пластик зыян китерүе, тышкы көчләр белән деформациягә каршы тору сәләтен киметүе һәм стресс коррозиясе тенденциясен арттыруы җиңел.
Ли, Г., Ли, М., Инь, Й. һәм Цзян, С. Югары температурада 20MnTiB корычыннан ясалган югары ныклыклы болтларның үзлекләрен эксперименталь өйрәнү. Яңак. Төзелеш инженериясе. J. 34, 100–105 (2001).
Ху, Дж., Зоу, Д. һәм Ян, К. Рельслар өчен 20MnTiB корычтан ясалган югары ныклыклы болтларның сыну җитешсезлеген анализлау. Җылылык белән эшкәртү. Металл.42, 185–188 (2017).
Catar, R. & Altun, H. SSRT ысулы белән төрле рН шартларында Mg-Al-Zn эретмәләренең стресс коррозиясендә ярылу үзенчәлеге. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, АА һ.б. Сульфид белән пычранган тозлы суда Cu10Ni корычмасының электрохимик һәм стресс коррозиясе белән ярылу үзенчәлекләренә глицинның йогынтысы. Сәнәгать инженериясе. Химик. резервуар. 50, 8796–8802 (2011).
Aghion, E. & Lulu, N. Mg(OH)2 белән туендырылган 3,5% NaCl эремәсендә MRI230D магний эретмәсенең коррозия үзлекләре. alma mater.character.61, 1221–1226 (2010).
Чжан, З., Ху, З. һәм Прет, МС Хлорид ионнарының 9Cr мартенсит корычының статик һәм стресс коррозиясенә йогынтысы. surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Ясалма диңгез балчыгы эремәсендә X70 корычының стресс коррозиясендә ярылуга SRB һәм температураның синергетик йогынтысы. J. Chin. Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Liu, J., Zhang, Y. & Yang, S. Диңгез суында 00Cr21Ni14Mn5Mo2N дат басмас корычның стресс коррозиясе үзлеге.физика.имтихан тапшыру.тест.36, 1-5 (2018).
Лу, К. Күпернең югары ныклыктагы болтларының соңарып сынуын өйрәнү. Агач. Академик мәктәп. тимер юл. фән.2, 10369 (2019).
Ананья, Б. Каустик эретмәләрдә дуплекслы дат басмас корычларның стресслы коррозия ярылуы. Докторлык диссертациясе, Атланта, Джорджия, АКШ: Джорджия технология институты 137–8 (2008)
Сунада, С., Масанори, К., Казухико, М. һәм Сугимото, К. H2SO4 һәм натрий хлориды концентрацияләренең H2SO4-NaCl су эремәсендә SUS304 дат басмас корычның стресс коррозиясендәге ярылуына йогынтысы. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Мерве, JWVD H2O/CO/CO2 эремәсендә корычның стресс коррозиясенә әйләнә-тирә мохит һәм материаллар йогынтысы. Интер Милан. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ибраһим, М. һәм Әкрәм А. Җир асты эремәсен симуляцияләүдә бикарбонат, температура һәм рНның API-X100 торбаүткәргеч корычын пассивлаштыруга йогынтысы. IPC 2014-33180.
Шан, Г., Чи, Л., Сонг, Х., Хуанг, Х. һәм Цюй, Д. Аустенитлы дат басмас корычның стресс коррозиясенә һәм ярылуга бирешүчәнлегенә температураның йогынтысы. Технологиягә каршы торырга мөмкин. 18, 42–44 (2018).
Хан, С. Берничә югары ныклыклы ныгыткыч корычның водород аркасында тоткарланган сыну үзенчәлеге (Куньмин фән һәм технология университеты, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. GH4080A корычмасының фиксаж материаллары өчен көчәнешле коррозия механизмы. cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).