Дякуємо за відвідування Nature.com. Версія браузера, яку ви використовуєте, має обмежену підтримку CSS. Для найкращого досвіду рекомендуємо використовувати оновлений браузер (або вимкнути режим сумісності в Internet Explorer). Тим часом, щоб забезпечити постійну підтримку, ми відображатимемо сайт без стилів та JavaScript.
Сталь 20MnTiB є найпоширенішим високоміцним болтовим матеріалом для сталевих конструкцій мостів у моїй країні, і її характеристики мають велике значення для безпечної експлуатації мостів. На основі дослідження атмосферного середовища в Чунціні в цьому дослідженні було розроблено корозійний розчин, що імітує вологий клімат Чунціна, та проведено випробування на корозію під напругою високоміцних болтів, що імітують вологий клімат Чунціна. Було досліджено вплив температури, значення pH та концентрації імітованого корозійного розчину на поведінку корозії під напругою високоміцних болтів 20MnTiB.
Сталь 20MnTiB є найпоширенішим високоміцним болтовим матеріалом для сталевих конструкцій мостів у моїй країні, і її характеристики мають велике значення для безпечної експлуатації мостів. Лі та ін. 1 випробували властивості сталі 20MnTiB, яка зазвичай використовується у високоміцних болтах марки 10.9, у діапазоні високих температур від 20 до 700 ℃ та отримали криву залежності напруження від деформації, межу текучості, межу міцності на розрив, модуль Юнга та видовження, а також коефіцієнт розширення. Чжан та ін. 2, Ху та ін. 3 та інші провели випробування хімічного складу, механічних властивостей, мікроструктури, макроскопічного та мікроскопічного аналізу поверхні різьби, і результати показують, що основною причиною руйнування високоміцних болтів є дефекти різьби, а виникнення дефектів різьби призводить до корозійного розтріскування під напругою.
Високоміцні болти для сталевих мостів зазвичай використовуються протягом тривалого часу у вологому середовищі. Такі фактори, як висока вологість, висока температура, а також осадження та поглинання шкідливих речовин у навколишньому середовищі, можуть легко спричинити корозію сталевих конструкцій. Корозія може призвести до втрати поперечного перерізу високоміцних болтів, що призводить до численних дефектів і тріщин. І ці дефекти та тріщини продовжуватимуть розширюватися, тим самим зменшуючи термін служби високоміцних болтів і навіть призводячи до їх руйнування. На сьогоднішній день існує багато досліджень впливу корозії навколишнього середовища на стійкість матеріалів до корозії під напругою. Катар та ін.4 досліджували поведінку магнієвих сплавів з різним вмістом алюмінію в кислому, лужному та нейтральному середовищах за допомогою випробувань на повільну швидкість деформації (SSRT). Абдель та ін.5 вивчали електрохімічну поведінку та поведінку корозійного розтріскування під напругою сплаву Cu10Ni в 3,5% розчині NaCl у присутності різних концентрацій сульфід-іонів. Агіон та ін.6 оцінювали корозійну стійкість литого під тиском магнієвого сплаву MRI230D у 3,5% розчині NaCl за допомогою випробування зануренням, випробування сольовим туманом, потенціодинамічного поляризаційного аналізу та SSRT. Чжан та ін.7 вивчали Корозійну поведінку мартенситної сталі 9Cr за допомогою SSRT та традиційних методів електрохімічних випробувань, а також отримано вплив іонів хлориду на статичну корозійну поведінку мартенситної сталі за кімнатної температури. Чен та ін.8 досліджували корозійну поведінку та механізм розтріскування сталі X70 у змодельованому розчині морського мулу, що містить SRB, за різних температур за допомогою SSRT. Лю та ін.9 використовували SSRT для вивчення впливу температури та швидкості розтягу на стійкість аустенітної нержавіючої сталі 00Cr21Ni14Mn5Mo2N до корозії під напруженням у морській воді. Результати показують, що температура в діапазоні 35~65℃ не має суттєвого впливу на корозійну поведінку нержавіючої сталі за напруженням. Лу та ін. У 10 оцінювали схильність зразків з різними ступенями міцності на розрив до уповільненого руйнування за допомогою випробування на уповільнене руйнування з власним навантаженням та SSRT. Рекомендується контролювати міцність на розрив болтів зі сталі 20MnTiB та високоміцної сталі 35VB на рівні 1040-1190 МПа. Однак у більшості цих досліджень для моделювання корозійного середовища використовують простий 3,5% розчин NaCl, тоді як фактичне середовище використання високоміцних болтів є складнішим і має багато факторів впливу, таких як значення pH болта. Ананья та ін. у 11 досліджували вплив параметрів навколишнього середовища та матеріалів в корозійному середовищі на корозію та корозійне розтріскування під напругою дуплексних нержавіючих сталей. Сунада та ін. 12 провели випробування на корозійне розтріскування під напругою за кімнатної температури на сталі SUS304 у водних розчинах, що містять H2SO4 (0-5,5 кмоль/м-3) та NaCl (0-4,5 кмоль/м-3). Також вивчали вплив H2SO4 та NaCl на типи корозії сталі SUS304. Мерве та ін.13 використовували SSRT для вивчення впливу напрямку прокатки, температури, концентрації CO2/CO, тиску газу та часу корозії на схильність сталі для резервуарів високого тиску A516 до корозії під напругою. Використовуючи розчин NS4 як розчин, що імітує ґрунтові води, Ібрагім та ін.14 досліджували вплив параметрів навколишнього середовища, таких як концентрація бікарбонат-іонів (HCO), pH та температура, на корозійне розтріскування трубопровідної сталі API-X100 після відшаровування покриття. Шан та ін. У роботі 15 вивчали закон зміни схильності до корозійного розтріскування під напругою аустенітної нержавіючої сталі 00Cr18Ni10 з температурою за різних температурних умов (30~250℃) в умовах середовища чорної води в імітації вугільно-водневої електростанції за допомогою SSRT. Хан та ін.16 охарактеризували схильність до водневого окрихчення зразків високоміцних болтів за допомогою випробування на руйнування з затримкою при власному навантаженні та SSRT. Чжао17 вивчав вплив pH, SO42-, Cl-1 на поведінку сплаву GH4080A під напругою за допомогою SSRT. Результати показують, що чим нижче значення pH, тим гірша стійкість сплаву GH4080A до корозії під напругою. Він має очевидну чутливість до корозії під напругою до Cl-1 та не чутливий до іонного середовища SO42- за кімнатної температури. Однак існує мало досліджень щодо впливу корозії навколишнього середовища на високоміцні болти зі сталі 20MnTiB.
Щоб з'ясувати причини руйнування високоміцних болтів, що використовуються в мостах, автор провів серію досліджень. Були відібрані зразки високоміцних болтів, і причини руйнування цих зразків обговорювалися з точки зору хімічного складу, мікроскопічної морфології руйнування, металографічної структури та аналізу механічних властивостей19, 20. На основі досліджень атмосферного середовища в Чунціні в останні роки розроблено схему корозії, що імітує вологий клімат Чунціна. Були проведені експерименти з корозії під напругою, електрохімічні корозійні експерименти та експерименти з корозійної втоми високоміцних болтів у імітованому вологому кліматі Чунціна. У цьому дослідженні було досліджено вплив температури, значення pH та концентрації імітованого корозійного розчину на поведінку корозії під напругою високоміцних болтів 20MnTiB за допомогою випробувань на механічні властивості, макроскопічного та мікроскопічного аналізу руйнування, а також продуктів поверхневої корозії.
Чунцин розташований на південному заході Китаю, у верхів'ях річки Янцзи, і має вологий субтропічний мусонний клімат. Середньорічна температура становить 16-18°C, середньорічна відносна вологість повітря переважно 70-80%, річна кількість сонячних годин становить 1000-1400 годин, а відсоток сонячного сяйва становить лише 25-35%.
Згідно зі звітами щодо сонячної активності та температури навколишнього середовища в Чунціні з 2015 по 2018 рік, середньодобова температура в Чунціні коливалася від 17°C до 23°C. Найвища температура на корпусі мосту Чаотяньмень у Чунціні може досягати 50°C °C21,22. Тому рівні температури для випробувань на корозію під напругою були встановлені на рівні 25°C та 50°C.
Значення pH розчину для моделювання корозії безпосередньо визначає кількість H+, але це не означає, що чим нижче значення pH, тим легше відбувається корозія. Вплив pH на результати буде різним для різних матеріалів та розчинів. Для кращого вивчення впливу розчину для моделювання корозії на стійкість до корозії під напругою високоміцних болтів, значення pH експериментів з корозії під напругою були встановлені на рівні 3,5, 5,5 та 7,5 у поєднанні з дослідженнями літератури23 та діапазоном pH річної дощової води в Чунціні з 2010 по 2018 рік.
Чим вища концентрація розчину для моделювання корозії, тим більший вміст іонів у розчині та тим більший вплив на властивості матеріалу. Для вивчення впливу концентрації розчину для моделювання корозії на корозію під напругою високоміцних болтів було проведено штучне лабораторне прискорене випробування на корозію, а концентрацію розчину для моделювання корозії було встановлено на рівень 4 без корозії, що становило: початкова концентрація розчину для моделювання корозії (1×), 20 × початкова концентрація розчину для моделювання корозії (20 ×) та 200 × початкова концентрація розчину для моделювання корозії (200 ×).
Середовище з температурою 25℃, значенням pH 5,5 та концентрацією вихідного імітованого корозійного розчину є найближчим до фактичних умов використання високоміцних болтів для мостів. Однак, щоб пришвидшити процес випробувань на корозію, експериментальні умови з температурою 25 °C, pH 5,5 та концентрацією 200 × вихідний імітований корозійний розчин були встановлені як контрольна група з урахуванням температури. Під час дослідження впливу температури, концентрації або значення pH імітованого корозійного розчину на корозійні властивості високоміцних болтів під напругою інші фактори залишалися незмінними, що було використано як експериментальний рівень для контрольної групи з урахуванням температури, концентрації або значення pH.
Згідно з брифінгом щодо якості атмосферного середовища за 2010-2018 роки, виданим Муніципальним бюро екології та навколишнього середовища Чунціна, та посилаючись на компоненти опадів, про які повідомлялося в Zhang24 та інших літературних джерелах, опублікованих у Чунціні, було розроблено імітований розчин для корозії на основі збільшення концентрації SO42-. Склад опадів у головному міському районі Чунціна у 2017 році. Склад імітованого розчину для корозії показано в таблиці 1:
Розчин для моделювання корозії готують методом хімічного іонного концентраційного балансу з використанням аналітичних реагентів та дистильованої води. Значення pH розчину для моделювання корозії регулюють за допомогою прецизійного pH-метра, розчину азотної кислоти та розчину гідроксиду натрію.
Для імітації вологого клімату в Чунціні було спеціально модифіковано та розроблено тестер сольового туману25. Як показано на рисунку 1, експериментальне обладнання має дві системи: систему сольового туману та систему освітлення. Система сольового туману є основною функцією експериментального обладнання, яке складається з частини керування, розпилювальної частини та індукційної частини. Функція розпилювальної частини полягає в накачуванні сольового туману у випробувальну камеру за допомогою повітряного компресора. Індукційна частина складається з елементів вимірювання температури, які вимірюють температуру у випробувальній камері. Частина керування складається з мікрокомп'ютера, який з'єднує розпилювальну частину та індукційну частину для керування всім експериментальним процесом. Система освітлення встановлена ​​у випробувальній камері сольового туману для імітації сонячного світла. Система освітлення складається з інфрачервоних ламп та контролера часу. Водночас у випробувальній камері сольового туману встановлено датчик температури для контролю температури навколо зразка в режимі реального часу.
Зразки для випробування на корозію під напругою під постійним навантаженням обробляли відповідно до NACETM0177-2005 (Лабораторні випробування на сульфідне розтріскування під напругою та стійкість металів до корозійного розтріскування під напругою в середовищі H2S). Зразки для випробування на корозію під напругою спочатку очищали ацетоном та ультразвуковим механічним очищенням для видалення залишків олії, потім зневоднювали спиртом та сушили в печі. Потім чисті зразки поміщали у випробувальну камеру сольового випробувального пристрою для моделювання корозійної ситуації у вологому кліматичному середовищі Чунціна. Відповідно до стандарту NACETM0177-2005 та стандарту випробувань на сольовий туман GB/T 10,125-2012, час випробування на корозію під напругою під постійним навантаженням у цьому дослідженні рівномірно визначено на рівні 168 годин. Випробування на розтяг проводили на зразках для випробування на корозію за різних умов корозії на універсальній машині для випробування на розтяг MTS-810, та аналізували їхні механічні властивості та морфологію корозії руйнування.
На рисунку 1 показано макро- та мікроморфологію поверхневої корозії зразків високоміцних болтів, підданих корозії під напругою, за різних умов корозії.2 та 3 відповідно.
Макроскопічна морфологія зразків корозії під напруженням високоміцних болтів 20MnTiB за різних змодельованих корозійних середовищ: (a) без корозії; (b) 1 раз; (c) 20×; (d) 200×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50°C.
Мікроморфологія продуктів корозії високоміцних болтів 20MnTiB у різних змодельованих корозійних середовищах (100×): (a) 1 раз; (b) 20×; (c) 200×; (d) pH 3,5; (e) pH 7,5; (f) 50°C.
З рис. 2a видно, що поверхня некородованого зразка високоміцного болта демонструє яскравий металевий блиск без помітної корозії. Однак, за умов початкового імітованого корозійного розчину (рис. 2b), поверхня зразка була частково покрита коричнево-червоними продуктами корозії, а деякі ділянки поверхні все ще демонстрували помітний металевий блиск, що свідчить про те, що лише деякі ділянки поверхні зразка були незначно кородовані, і імітований корозійний розчин не вплинув на поверхню зразка. Властивості матеріалу мають незначний вплив. Однак, за умови 20-кратної початкової концентрації змодельованого корозійного розчину (рис. 2c), поверхня зразка високоміцного болта була повністю покрита великою кількістю коричнево-коричневих продуктів корозії та невеликою кількістю коричнево-червоних продуктів корозії. Очевидного металевого блиску не було виявлено, а поблизу поверхні підкладки була невелика кількість коричнево-чорних продуктів корозії. А за умови 200-кратної початкової концентрації змодельованого корозійного розчину (рис. 2d) поверхня зразка повністю покрита коричневими продуктами корозії, а в деяких ділянках з'являються коричнево-чорні продукти корозії.
Зі зниженням pH до 3,5 (рис. 2e) продукти корозії коричневого кольору були найбільше на поверхні зразків, а деякі з них відшаровувалися.
На рисунку 2g видно, що зі збільшенням температури до 50 °C вміст коричнево-червоних продуктів корозії на поверхні зразка різко зменшується, тоді як яскраво-коричневі продукти корозії покривають поверхню зразка на великій площі. Шар продуктів корозії відносно пухкий, а деякі коричнево-чорні продукти відшаровуються.
Як показано на рисунку 3, за різних корозійних середовищ продукти корозії на поверхні зразків високоміцних болтів 20MnTiB, що піддаються корозії під напругою, очевидно розшаровуються, а товщина шару корозії збільшується зі збільшенням концентрації імітованого корозійного розчину. За умови вихідного імітованого корозійного розчину (рис. 3a) продукти корозії на поверхні зразка можна розділити на два шари: зовнішній шар продуктів корозії рівномірно розподілений, але з'являється велика кількість тріщин; внутрішній шар являє собою пухке скупчення продуктів корозії. За умови 20-кратного збільшення концентрації вихідного імітованого корозійного розчину (рис. 3b) шар корозії на поверхні зразка можна розділити на три шари: зовнішній шар переважно складається з дисперсних кластерів продуктів корозії, які є пухкими та пористими, і не мають хороших захисних властивостей; середній шар являє собою однорідний шар продуктів корозії, але є очевидні тріщини, і іони корозії можуть проходити крізь тріщини та роз'їдати основу; Внутрішній шар являє собою щільний шар продукту корозії без очевидних тріщин, що має хороший захисний ефект на підкладку. За умови 200-кратної концентрації початкового змодельованого корозійного розчину (рис. 3c) шар корозії на поверхні зразка можна розділити на три шари: зовнішній шар являє собою тонкий і однорідний шар продукту корозії; середній шар переважно має пелюсткоподібну та лускату форму. Внутрішній шар являє собою щільний шар продукту корозії без очевидних тріщин та отворів, що має хороший захисний ефект на підкладку.
З рис. 3d видно, що в імітованому корозійному середовищі з pH 3,5 на поверхні зразка високоміцного болта 20MnTiB присутня велика кількість хлоп'ястих або голкоподібних продуктів корозії. Припускається, що ці продукти корозії в основному являють собою γ-FeOOH та невелику кількість переплетених α-FeOOH26, ​​а шар корозії має очевидні тріщини.
З рис. 3f видно, що при підвищенні температури до 50 °C у структурі корозійного шару не було виявлено помітного щільного внутрішнього шару іржі, що свідчить про наявність проміжків між шарами корозії при 50 °C, через що підкладка не була повністю покрита продуктами корозії. Забезпечує захист від підвищеної схильності підкладки до корозії.
Механічні властивості високоміцних болтів при корозії під постійним навантаженням у різних агресивних середовищах наведено в таблиці 2:
З таблиці 2 видно, що механічні властивості зразків високоміцних болтів 20MnTiB все ще відповідають стандартним вимогам після прискорених корозійних випробувань сухо-мокрим циклом у різних імітованих корозійних середовищах, але спостерігаються певні пошкодження порівняно з некородованими зразками. При концентрації вихідного імітованого корозійного розчину механічні властивості зразка суттєво не змінилися, але при концентрації імітованого розчину 20× або 200× видовження зразка значно зменшилося. Механічні властивості подібні при концентраціях вихідних імітованих корозійних розчинів 20× та 200×. Коли значення pH імітованого корозійного розчину знизилося до 3,5, міцність на розтяг та видовження зразків значно зменшилися. Коли температура підвищилася до 50°C, міцність на розтяг та видовження значно зменшилися, а коефіцієнт усадки площі дуже близький до стандартного значення.
Морфологія руйнування зразків високоміцних болтів 20MnTiB, підданих корозії під напругою, в різних корозійних середовищах показана на рисунку 4, і включає макроморфологію руйнування, зону волокон у центрі руйнування, мікроморфологічний край межі зсуву та поверхню зразка.
Макроскопічні та мікроскопічні морфології руйнування зразків високоміцних болтів 20MnTiB у різних змодельованих корозійних середовищах (500×): (a) без корозії; (b) 1 раз; (c) 20×; (d) 200×; (e) pH 3,5; (f) pH 7,5; (g) 50°C.
З рис. 4 видно, що руйнування зразка високоміцного болта 20MnTiB, підданого корозії під напругою, в різних змодельованих умовах корозії має типовий чашечкоподібний руйнування. Порівняно з некородованим зразком (рис. 4a), центральна область тріщини в області волокон відносно мала, а площа зсувної кромки більша. Це показує, що механічні властивості матеріалу значно погіршуються після корозії. Зі збільшенням концентрації змодельованого корозійного розчину ямки в області волокон у центрі розлому збільшувалися, і з'являлися очевидні шви розриву. Коли концентрація збільшувалася в 20 разів порівняно з початковим змодельованим корозійним розчином, на межі розділу між краєм зсувної кромки та поверхнею зразка з'являлися очевидні корозійні ямки, а на поверхні зразка було багато продуктів корозії.
З рисунка 3d видно, що в шарі корозії на поверхні зразка є очевидні тріщини, що не має належного захисного ефекту для матриці. У змодельованому корозійному розчині з pH 3,5 (рисунок 4e) поверхня зразка сильно кородована, а центральна площа волокна явно мала. У центрі області волокна є велика кількість нерівномірних швів розриву. Зі збільшенням значення pH змодельованого корозійного розчину зона розриву в області волокна в центрі розлому зменшується, ямка поступово зменшується, а глибина ямки також поступово зменшується.
Коли температура підвищилася до 50 °C (рис. 4g), площа зсувного краю зламу зразка була найбільшою, ямки в центральній області волокна значно збільшилися, а глибина ямок також збільшилася, а межа розділу між краєм зсувного краю та поверхнею зразка збільшилася. Кількість продуктів корозії та ямок збільшилася, що підтвердило тенденцію поглиблення корозії підкладки, відображену на рис. 3f.
Значення pH антикорозійного розчину може призвести до певного пошкодження механічних властивостей високоміцних болтів 20MnTiB, але цей вплив не є суттєвим. У антикорозійному розчині з pH 3,5 на поверхні зразка розподіляється велика кількість хлоп'ястих або голкоподібних продуктів корозії, а шар корозії має очевидні тріщини, які не можуть забезпечити хороший захист для основи. Також у мікроскопічній морфології зламу зразка присутні очевидні корозійні ямки та велика кількість продуктів корозії. Це показує, що здатність зразка протистояти деформації під дією зовнішньої сили значно знижується в кислому середовищі, а ступінь схильності матеріалу до корозії під напругою значно збільшується.
Початковий розчин для моделювання корозії мав незначний вплив на механічні властивості зразків високоміцних болтів, але зі збільшенням концентрації розчину для моделювання корозії до 20 разів порівняно з початковим розчином для моделювання корозії механічні властивості зразків значно погіршувалися, і в мікроструктурі руйнування спостерігалася очевидна корозія: ямки, вторинні тріщини та багато продуктів корозії. Коли концентрацію розчину для моделювання корозії збільшували з 20 до 200 разів порівняно з початковою концентрацією розчину для моделювання корозії, вплив концентрації розчину для моделювання корозії на механічні властивості матеріалу послаблявся.
Коли температура змодельованої корозії становить 25℃, межа текучості та міцність на розтяг зразків високоміцних болтів 20MnTiB не сильно змінюються порівняно з некородованими зразками. Однак, за температури змодельованого корозійного середовища 50 °C, міцність на розтяг та видовження зразка значно знизилися, коефіцієнт усадки перерізу був близьким до стандартного значення, край зсуву руйнування був найбільшим, а в центральній області волокна були присутні заглиблення. Значно збільшилася глибина ямок, збільшилася кількість продуктів корозії та ямок корозії. Це показує, що синергетичний вплив температури корозійного середовища на механічні властивості високоміцних болтів не є очевидним при кімнатній температурі, але стає більш значним, коли температура досягає 50 °C.
Після випробування на прискорену корозію в приміщенні, що імітує атмосферне середовище Чунціна, міцність на розтяг, межа текучості, видовження та інші параметри високоміцних болтів 20MnTiB знизилися, і виникло очевидне пошкодження від напруги. Оскільки матеріал знаходиться під напругою, спостерігатиметься значне локалізоване явище прискорення корозії. А через комбінований вплив концентрації напруги та корозійних ямок легко спричинити очевидне пластичне пошкодження високоміцних болтів, зменшити здатність протистояти деформації під впливом зовнішніх сил та збільшити схильність до корозії під напругою.
Лі, Г., Лі, М., Інь, Ю. та Цзян, С. Експериментальне дослідження властивостей високоміцних болтів, виготовлених зі сталі 20MnTiB, за підвищеної температури. jaw. Цивільне будівництво. J. 34, 100–105 (2001).
Ху, Дж., Цзоу, Д. та Ян, К. Аналіз руйнування високоміцних болтів зі сталі 20MnTiB для рейок. Термічна обробка. Metal.42, 185–188 (2017).
Катар, Р. та Алтун, Г. Поведінка корозійного розтріскування під напругою сплавів Mg-Al-Zn за різних умов pH методом SSRT. Open.Chemical.17, 972–979 (2019).
Назер, А.А. та ін. Вплив гліцину на електрохімічну поведінку та корозійне розтріскування під напругою сплаву Cu10Ni в розсолі, забрудненому сульфідами. Промислова інженерія. Хімічне. Резервуар. 50, 8796–8802 (2011).
Агіон, Е. та Лулу, Н. Корозійні властивості литого під тиском магнієвого сплаву MRI230D у 3,5% розчині NaCl, насиченому Mg(OH)2. alma mater. character.61, 1221–1226 (2010).
Zhang, Z., Hu, Z. & Preet, MS Вплив іонів хлориду на статичну та корозійно-корозійну поведінку мартенситної сталі 9Cr.surf.Technology.48, 298–304 (2019).
Chen, X., Ma, J., Li, X., Wu, M. & Song, B. Синергетичний вплив SRB та температури на корозійне розтріскування під напругою сталі X70 у розчині штучного морського мулу. J. Chin. Socialist Party.coros.Pro.39, 477–484 (2019).
Лю, Дж., Чжан, Ю. та Ян, С. Корозійна поведінка нержавіючої сталі 00Cr21Ni14Mn5Mo2N під напруженням у морській воді. Фізика. Скласти іспит. Тест. 36, 1-5 (2018).
Лу, К. Дослідження уповільненого руйнування високоміцних болтів мосту. jaw. Academic school.rail.science.2, 10369 (2019).
Ананья, Б. Корозійне розтріскування дуплексних нержавіючих сталей під напругою в каустичних розчинах. Докторська дисертація, Атланта, Джорджія, США: Технологічний інститут Джорджії 137–8 (2008)
Сунада, С., Масанорі, К., Казухіко, М. та Сугімото, К. Вплив концентрацій H2SO4 та naci на корозійне розтріскування під напругою нержавіючої сталі SUS304 у водному розчині H2SO4-NaCl. alma mater.trans.47, 364–370 (2006).
Мерве, Дж. В. В. Вплив навколишнього середовища та матеріалів на корозійне розтріскування сталі під напругою в розчині H2O/CO/CO2. Inter Milan. J. Koros. 2012, 1-13 (2012).
Ібрагім, М. та Акрам А. Вплив бікарбонату, температури та pH на пасивацію трубопровідної сталі API-X100 у розчині змодельованих ґрунтових вод. В IPC 2014-33180.
Шань, Г., Чі, Л., Сонг, Х., Хуан, Х. та Цюй, Д. Вплив температури на схильність до корозійного розтріскування під напругою аустенітної нержавіючої сталі. coro.be протиставляється. Technology.18, 42–44 (2018).
Хан, С. Поведінка затримки руйнування, викликана воднем, кількох високоміцних кріпильних сталей (Куньмінський університет науки і технологій, 2014).
Zhao, B., Zhang, Q. & Zhang, M. Механізм корозії під напруженням сплаву GH4080A для кріпильних виробів.cross.companion.Hey.treat.41, 102–110 (2020).