Haec prospectus commendationes praebet ad consilium tutum fistulae systematum hydrogenii distributionis.
Hydrogenium est liquor altus volatilis cum magno tendentia ad rimam fatiscendam.Valde periculosum est et mortiferum complexio inclinationum, liquidum volatile quod difficile est regere.Hae sunt inclinationes considerandae cum materias, gaskets et sigilla eligens, necnon ratio notarum talium systematum.Haec argumenta circa distributionem gaseorum H2 sunt umbilici huius disputationis, non productionis H2, liquidi H2, aut liquoris H2 (vide latus rectum).
Hic pauca puncta cardinis adiuvant ut intellegas mixtionem hydrogenii et H2-aeris.Hydrogenium duobus modis ardet: deflagratio et explosio.
deflagration.Deflagratio est communis combustionis modus quo flammae per mixtionem celeritatibus subsonicis transeunt.Hoc fit, exempli gratia, cum libera nubes aeris hydrogenii mixtionis parvo fonte ignitionis accenditur.Hoc casu flamma celeritate decem ad plures centenos pedes secundo movebitur.Rapida expansio vaporum calidorum pressionis undarum creat, quarum vires magnitudine nubis proportionantur.In quibusdam, vis undae offensae satis esse potest ad structuras structuras et alia aedificia laedendum, in via sua et iniuriae causa.
explodere.Cum explosa, flammae et fluctus inpulsa per mixtionem velocitatum supersonicarum peragravit.Ratio pressionis in detonatione fluctus multo major est quam in detonatione.Ob vim auctam, explosio periculosior est hominibus, aedificiis et obiectis vicinis.Normalis deflagratio explosionem ignitum in spatio coarctato causat.In tam angusto spatio, ignitio minima energiae causari potest.Sed ad detonationem mixtionis hydrogenii aeris in spatio illimitato, fons ignitio potentior requiritur.
Ratio pressionis per detonationem fluctuum in mixtura hydrogenii aeris est circiter 20. Ad pressura atmosphaerica, proportio 20 est 300 psi.Cum haec pressionis unda cum obiecto stationario impacta est, pressionis ratio ad 40-60 augetur.Hoc ob reflexionem pressionis fluctuum ex obstaculo stationario.
Inclinatio ad RIMA.Ob viscositatem suam humilem et gravem hypotheticum pondus, H2 gas altam inclinationem habet ad emanandum et etiam permeandi vel penetrandi varias materias.
Hydrogenium octonis temporibus levius est quam gas naturale, 14 ter levius aere, 22 ter propanedi levius, et 57 temporibus vapori gasolino levior.Hoc significat quod foris inauguratus est, gas H2 cito surget et dissipabit, signa quaelibet etiam liberorum minuens.Sed potest esse gladius anceps.Explosio fieri potest, si glutino facienda est super institutionem velitalem supra vel descendentem de effluo H2 sine studio deprehensio ante glutino effluo.In spatio saepto, H2 gas ex laquearia oriri et cumulare potest, condicio quae permittit ad magna volumina aedificare antequam verisimilius sit cum ignitionibus circa terram attingere.
Ignis accidentalis.Ignitio sui est phaenomenon, in quo mixtio vaporum vel vaporum sponte sine ignitionis externo fonte accenditur.Notum est etiam " combustio spontanea " seu " combustio spontanea " .Ignitio sui a calore, non pressura, pendet.
Temperatura autoignitio est minimum temperamentum ad quod cibus sponte accendet ante ignitionem in absentia extrinseci principii ignitionis super contactu cum aere vel agente oxidizing.Temperatura autoignitionis unius pulveris est temperatura ad quam sponte accendit sine agente oxidizing.Temperatus gaseoi H2 in aere sui ignitionis est 585°C.
Ignitio vis est vis ad promovendam flammae propagationem per mixtionem combustibilem.Minima energia ignitionis est minima energia requiritur ut particularem commixtionem combustibilem incendat in particulari temperie et pressione.Minima scintilla ignitionis vis gaseosa H2 in 1 atm aeris = 1.9 10-8 BTU (0.02 mJ).
Limites explosivae sunt maximae et minimae concentrationes vaporum, nebularum vel pulverum in aere vel oxygenio, in quibus explosio fit.Magnitudo et geometria ambitus, necnon concentratio escarum limites moderantur."Terminus explosio" is sometimes used as synonym for "explosio limitis".
Limites explosivi pro H2 mixturae in aere sunt 18,3 vol.% (terminum inferioris) et 59 vol.% (terminum superior).
Cum designans limbis systematibus (Figura 1), primus gradus est determinare materias aedificandas pro quolibet liquore requirendo.Et quilibet fluidus secundum ASME B31.3 paragr.300 (b) (1) asserit, "Dominus etiam author est ad determinandum genus D, M, altum pressum, altam puritatem aequipollentem, et determinans an particularis ratio qualitatis adhibeatur".
Categorisatio fluida definit gradum probationis ac genus tentationis requisitum, ac multa alia requisita in categoria fluida fundata.Officium possessoris hoc modo plerumque cadit in ipsum department possessoris vel fectum .
Dum B31.3 Processus Piping Codicis possessori non indicat qua materia utatur certo fluido, regimen vires, crassitudinem et nexum materialium requisita praebet.Sunt etiam duae propositiones in prooemio ad codicem, qui clare enuntiat;
Et dilata in prima paragrapho supra paragrapho B31.3.300(b) (1) etiam affirmat: "Dominus institutionis pipelineae solum reus est huic Codici obtemperandi et instituendi consilium, constructionem, inspectionem, inspectionem et requisita probandi gubernandi omnem fluidi tractationem seu processum quorum pars pipeline est.Institutionem."Itaque, positis nonnullis locis regulas debilitas et requisita ad definiendum fluidi muneris categorias, videamus ubi hydrogenium gas in vicium sit.
Quia gas consectetuer agit ut liquidum volatile cum libero, gas hydrogenium liquidum normale considerari potest vel liquidum Class M sub categoria B31.3 pro liquido servitio.Ut supra dictum est, classificatio fluidi pertractandi postulationem possessoris est, dummodo occurrat guidelines pro categoriis delectis descriptis in B31.3, paragrapho 3. 300.2 Definitiones in sectione "officia hydraulica".Definitiones sunt hae pro servitio fluido normali et Classis M servitii fluidi;
"Normalis fluidi servitii: Fluidum ministerium maxime fumantiae huic codici applicabile est, id est normas non subiicit pro generibus D, M, caliditas, alta pressio, vel summa fluidi munditia.
(1) Toxicitas fluidi tanta est ut una detectio ad minimam quantitatem fluidi ex effluo causante gravem permanentem iniuriam iis qui attrahunt vel ad contactum cum eo trahunt, etiam si receptae mensurae immediatae capiantur.capta
(2) Perpensis consilio pipeline, experientia, condiciones et locus operandi, dominus decernit ut requisita ad normalem usum fluidi non sufficiant ad providendum emissiones necessarias ad personas custodiendas ab expositione."
In superiore definitione M, hydrogenii gasi criteriis paragraphi non occurrit, quia liquor toxicus non habetur.Attamen, applicando ordinem (2), Codex classificationem systematum hydraulicarum in genere M permittit, debita consideratione "...pitionis, experientiae, conditionis et loci operandi…" Dominus determinationem fluidi tractandi normalem permittit.Insufficiens necessaria sunt ad occurrendum necessitatem integritatis altioris gradus in consilio, constructione, inspectione, inspectione et experimento systematis fumantis hydrogenii gasi.
Quaeso referre ad Tabulam 1 antequam de Maximum Temperature Hydrogenium Corrosionem (HTHA).Codices, signa, ordinationes in hac tabula recensentur, quae sex documenta in argumento hydrogenii embrittionis (HE), corrosionis communis anomaliae, quae HTHA includit, comprehendit.OH fieri potest in frigidis et calidis temperaturis.Forma corrosionis considerata, multipliciter initiari potest ac etiam materiam amplis afficere.
HE varias formas habet, quae in hydrogenium crepuerunt (HAC), hydrogenii accentus crepuit (HSC), vis corrosionis creptionis (SCC), hydrogenii corrosionis creptionis (HACC), hydrogenii bullientis (HAC), hydrogenii creptionis (HIC).)), accentus orientatur hydrogenii crepuit (SOHIC), crepuit progressivus (SWC), accentus crepuit sulfide (SSC), zona mollis crepuit (SZC), et caliditas hydrogenii corrosionis (HTHA).
In forma simplicissima, hydrogenium embrittere mechanismum est ad destructionem limitum frumenti metallici, inde in ductilitate reducta propter penetrationem hydrogenii atomici.Modi in quibus hoc incidit variae sunt et partim propriis nominibus definiuntur, ut HTHA, ubi simultanea caliditas et pressio alta hydrogenii ad embrttlement necessaria est, et SSC, ubi hydrogenium atomicum ut clausis gasorum et hydrogenii efficitur.ex acido corrosio, in metallica serenant, quae ad fragilitatem ducere possunt.Sed altiore effectus idem est ac omnes casus hydrogenii embritrationis supra descriptorum, ubi vis metalli minuitur ab embritudine infra eius licitam extensionem, quae vicissim scaenam ponit pro potentia calamitatis eventui volatili liquoris dato.
Praeter parietis crassitudinem et perficiendi mechanicam iuncturam, duo principalia sunt consideranda quando materias excerpentes pro servitio gasi H2: 1. Patefacio ad caliditas hydrogenii (HTHA) et 2. Gravis curas de ultrices potentialibus.Utraque argumenta nunc de quibus agitur.
Dissimile consectetuer hypotheticum, hydrogenium atomicum dilatare potest, hydrogenium ad calores et pressuras altas exponendo, fundamentum potentiae HTHA creans.His conditionibus, hydrogenium atomicum in carbonem chalybem materiem vel apparatum diffundere potest, ubi cum carbone in metallica solutione reflectitur, ut methanum gasi in frumenti limitibus formare possit.Effugere nequitur, gas dilatat, rimas et foramina creans in parietibus tibiarum vel vasorum — hoc est HTGA.Proventus HTHA in Figura 2 clare videre potes ubi rimas et rimas in 8″ pariete patent.Portio magnitudinis nominalis (NPS) fistulae quae his conditionibus deficit.
Carbon chalybs adhiberi potest ad hydrogenii servitium cum temperatura operativa infra 500°F servetur.Ut supra, HTHA evenit cum gas hydrogenii in alta pressione partiali et caliditate tenetur.Carbon chalybs non commendatur, cum hydrogenii pressio partialis circiter 3000 psi expectatur et temperatura supra circiter 450°F (quod est conditio accidentis in Figura 2).
Ut videri potest ex machinatione Nelson mutata in Figura 3, partim ex API 941 accepta, caliditas maximum effectum in hydrogenio cogente habet.Hydrogenium gasi pressionis partialis 1000 psi superare potest, cum usus est cum chalybeis carbonis ad temperaturis operantibus usque ad 500°F.
Figura 3. Haec mutatio Nelson chart (apposita ex API 941) adhiberi potest, ut materias ad hydrogenii ministerium in variis temperaturis aptas eligere possit.
Pridie fici.3 electionem ferri ostendit quae in tuto est ad vitandum impetus hydrogenii, secundum temperaturam operantem et partialem pressionem hydrogenii.Austenitici chalybi immaculati insensibiles sunt HTHA et satisfaciunt materiae omnibus temperaturis et pressuris.
Austeniticum 316/316L ferrum immaculatum utilissima materia est applicationum hydrogenii et probatam semitam.Dum curatio caloris post-gluttio (PWHT) commendatur pro chalybe carbonis ut residua hydrogenii in glutino calcinare et zonam affectatam (HAZ) duritiem post glutino calore minuere, non austenitico ferro immaculato postulatur.
Effectus thermothermi effectus caloris curationis et glutino parum valent in proprietatibus mechanicis austeniticis in ferro immaculatis.Sed frigida operatio mechanicas proprietates austeniticae immaculatas ferros, ut vires et duritiam, emendare potest.Cum curvatio et fistulae austenitico immaculato ferro formato, proprietates eorum mechanicas mutant, etiam decrescentes in materia plastica.
Si austeniticum ferrum immaculatum frigus formans requirit, solutio furnum (calefactio ad circiter 1045°C secuta exstinguendo vel celeri refrigerando) proprietates mechanicas materiae ad sua originalia restituet.Etiam segregationem stannum, sensitizationem et sigma phase post frigora operata consecuta tolletur.Cum furnum solutionem faciendo, scias rapidum refrigerationem posse residuas accentus reducere in materiam nisi recte tractatum sit.
Refer ad tabulas GR-2.1.1-1 Piping et Tubing Conventus Specificationis Materiae Index et GR-2.1.1-2 Lima Materia Specificationis Index in ASME B31 ad electiones materiales acceptas pro servitio H2.tibiae bene committitur.
Cum vexillum atomicum pondus 1.008 massarum atomorum (amu), hydrogenium levissimum et minimum elementum est in mensa periodica, ideoque altam propensionem habet ad effluo, consequentibus potentia devastantibus, addere.Ideo systema gas pipeline ita designari debet ut nexus typus mechanica circumscribat atque illas nexus quae revera requiruntur emendare.
Cum limitando puncta potentiale fatiscere, ratio plene conflari debet, praeter nexus in apparatu, limbis elementis et instrumentis conexis.nexus sequelae quantum fieri potest vitandae sunt, nisi omnino.Si nexus staminei nulla de causa vitari nequeunt, commendatur ut sine filo obsignando plene eas exerceat ac deinde pugillo obsignet.Cum utens fistulae chalybe, iuncturas fistulae ludibrio conflari debent et post calidum conglutinere tractatum (PWHT).Post glutino fistulae in zona calefacta (HAZ) expositae sunt hydrogenii oppugnationi etiam in temperatura ambiente.Dum impetus hydrogenii in primis in calidis temperaturis occurrit, scaena PWHT omnino minuet, si non tollat, possibilitas etiam sub condicionibus ambientibus.
Infirmum punctum systematis omnium iunctarum est nexus LABIUM.Ad altiorem gradum emissiones in nexus LABIUM, Gaskets Kammprofile (fig. 4) vel alia forma gaskets adhibenda est.Eodem fere modo a compluribus editoribus factis, hic codex valde ignoscit.Constat annulis argenteis dentatis omnibus, quae inter molles, deformabiles materiae obsignationem farti sunt.Dentes sarcinam fulminis in minore area inducunt, ut stricta minore accentus apta praebeant.Ita dispositum est ut superficies LABIUM inaequale ac fluctuantes condiciones operandi compensare possit.
Figura 4. Gaskets Kammprofile nucleum metallicum utrinque cum filtro molli religatum habent.
Magni momenti alia simplici valvae ratio est.Circumfusa caulis sigillum et corpus flanges sunt problema reale.Quod ut ne fiat, commendatur valvulam cum folle sigillo deligere.
Utere 1 unc.Schola 80 chalybeis fistula, in exemplo nostro infra, data tolerantias, corrosiones et tolerantias mechanicas ad normam ASTM A106 Gr B fabricandis, maxima licita operandi pressio (MAWP) computari potest duobus gradibus temperaturis usque ad 300°F (Nota: Ratio "…ad temperaturas usque ad 300ºF…" est quia licita vis excedens (S) ex ASTM (I) A106 (S) ASTM (I) A106 (S) 100ºF (I) A106 (S) . Temperaturae supra 300ºF ad adjust).
Secundum formulam (1), primus gradus est pressionis theoricae pipelines computare.
T = parietis fistulae crassitudine minus mechanica, corrosio et tolerantia fabricandis, in unc.
Secunda processus pars est maximam licitam operandi pressuram Pa computare pipelini, applicando factorem salutem S f ad eventum P secundum aequationem (2);
Ita, cum usus 1″ scholae 80 materiae, ruptis pressionis hoc modo computatur:
Sectio VIII-1 2019, p. 8. UG-101 applicatur ad normam ASME Press Commendationis Vasis Commendationis, Paragraph.
MAWP consequens valorem 810 psi est.tibia modo pollicis refers to.Connexio LABIUM seu componentis cum ima aestimatione in systematis erit momentum determinatum ad pressionem licitam determinandam in systemate.
Per ASME B16.5, maxima pressionis licita operandi pro 150 chalybe carbonis caerimoniae 285 psi est.inch ad -20°F ad 100°F.Classis 300 maximam vim habet permissam pressionis 740 psi.Hic erit pressionis terminus factor systematis secundum speciem materialem infra exemplum.Etiam, nisi in experimentis hydrostatica, hae valores 1.5 temporibus excedunt.
Exempli causa specificationis materialis carbonis chalybeis fundamentalis, ministerium gasi H2 linea specificationis operantis ad temperatura ambientem infra de pressione designativa 740 psi.digiti, contineant requisita materialia in Tabula ostensa 2. Typi sunt qui attentionem requirunt in specificatione comprehendi:
Praeter ipsum limbum, plura sunt elementa quae fistulam, ut caerimonias, valvulas, lineamenta, instrumentorum limborum constituunt, etc. Cum multa ex his in organo ad singula tractanda componantur, hoc plura pagina requiret quam accommodari queat.Hoc Commentarium.