ຂອບໃຈທີ່ທ່ານເຂົ້າມາຢ້ຽມຊົມ Nature.com. ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບລຸ້ນທີ່ທ່ານກຳລັງໃຊ້ຢູ່ມີການຮອງຮັບ CSS ທີ່ຈຳກັດ. ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼືປິດໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer). ໃນລະຫວ່າງນີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການສະໜັບສະໜູນຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງເວັບໄຊໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບ ແລະ JavaScript.
ໃນເອກະສານສະບັບນີ້, ທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່ສອງແຜ່ນທີ່ມີຄວາມໄວສູງຄວາມຖີ່ສູງ 220GHz ໄດ້ຖືກອອກແບບ ແລະ ກວດສອບແລ້ວ. ກ່ອນອື່ນໝົດ, ໂຄງສ້າງຄື້ນຊ້າແຜ່ນສອງແຜ່ນທີ່ມີລຳແສງສອງແຜ່ນແບບຮາບພຽງໄດ້ຖືກສະເໜີ. ໂດຍການນຳໃຊ້ຮູບແບບການເຮັດວຽກສອງຮູບແບບ, ປະສິດທິພາບການສົ່ງສັນຍານ ແລະ ແບນວິດເກືອບສອງເທົ່າຂອງຮູບແບບດຽວ. ອັນທີສອງ, ເພື່ອຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການຂອງພະລັງງານຜົນຜະລິດສູງ ແລະ ປັບປຸງຄວາມໝັ້ນຄົງຂອງທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່, ລະບົບແສງເອເລັກໂຕຣນິກຮູບສໍສອງແຜ່ນໄດ້ຖືກອອກແບບ, ແຮງດັນຂັບເຄື່ອນແມ່ນ 20~21 kV, ແລະ ກະແສໄຟຟ້າແມ່ນ 2 × 80 mA. ເປົ້າໝາຍການອອກແບບ. ໂດຍການໃຊ້ສ່ວນໜ້າກາກ ແລະ ເອເລັກໂຕຣດຄວບຄຸມໃນປືນລຳແສງສອງແຜ່ນ, ລຳແສງສອງແຜ່ນສາມາດໂຟກັສໄດ້ຕາມຈຸດໃຈກາງຂອງພວກມັນດ້ວຍອັດຕາສ່ວນການບີບອັດ 7, ໄລຍະໂຟກັສແມ່ນປະມານ 0.18 ມມ, ແລະ ຄວາມໝັ້ນຄົງແມ່ນດີ. ລະບົບໂຟກັສແມ່ເຫຼັກທີ່ເປັນເອກະພາບຍັງໄດ້ຮັບການປັບປຸງໃຫ້ດີທີ່ສຸດ. ໄລຍະການສົ່ງສັນຍານທີ່ໝັ້ນຄົງຂອງລຳແສງເອເລັກໂຕຣນສອງແຜ່ນແບບຮາບພຽງສາມາດບັນລຸ 45 ມມ, ແລະ ສະໜາມແມ່ເຫຼັກໂຟກັສແມ່ນ 0.6 T, ເຊິ່ງພຽງພໍທີ່ຈະຄອບຄຸມລະບົບຄວາມຖີ່ສູງທັງໝົດ (HFS). ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ເພື່ອກວດສອບ ການໃຊ້ງານຂອງລະບົບເອເລັກຕຣອນ-ແສງ ແລະ ປະສິດທິພາບຂອງໂຄງສ້າງຄື້ນຊ້າ, ການຈຳລອງຈຸລັງອະນຸພາກ (PIC) ຍັງໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນ HFS ທັງໝົດ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າລະບົບການໂຕ້ຕອບລະຫວ່າງລຳແສງສາມາດບັນລຸພະລັງງານຜົນຜະລິດສູງສຸດເກືອບ 310 W ທີ່ 220 GHz, ແຮງດັນລຳແສງທີ່ດີທີ່ສຸດແມ່ນ 20.6 kV, ກະແສລຳແສງແມ່ນ 2 × 80 mA, ອັດຕາເພີ່ມແມ່ນ 38 dB, ແລະ ແບນວິດ 3-dB ເກີນ 35 dB ປະມານ 70 GHz. ສຸດທ້າຍ, ການຜະລິດໂຄງສ້າງຈຸລະພາກທີ່ມີຄວາມແມ່ນຍຳສູງໄດ້ຖືກປະຕິບັດເພື່ອກວດສອບປະສິດທິພາບຂອງ HFS, ແລະ ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າແບນວິດ ແລະ ລັກສະນະການສົ່ງຕໍ່ແມ່ນສອດຄ່ອງກັບຜົນການຈຳລອງ. ດັ່ງນັ້ນ, ໂຄງການທີ່ສະເໜີໃນເອກະສານນີ້ຄາດວ່າຈະພັດທະນາແຫຼ່ງລັງສີ terahertz-band ທີ່ມີພະລັງງານສູງ, ຄວາມຖີ່ສູງທີ່ມີທ່າແຮງສຳລັບການນຳໃຊ້ໃນອະນາຄົດ.
ໃນຖານະທີ່ເປັນອຸປະກອນເອເລັກໂຕຣນິກສູນຍາກາດແບບດັ້ງເດີມ, ທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່ (TWT) ມີບົດບາດທີ່ບໍ່ສາມາດທົດແທນໄດ້ໃນຫຼາຍໆການນຳໃຊ້ເຊັ່ນ: radar ຄວາມລະອຽດສູງ, ລະບົບການສື່ສານດາວທຽມ, ແລະການສຳຫຼວດອະວະກາດ1,2,3. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເມື່ອຄວາມຖີ່ປະຕິບັດການເຂົ້າສູ່ແຖບ terahertz, TWT ແບບ coupled-cavity ແບບດັ້ງເດີມ ແລະ TWT ແບບ helical ບໍ່ສາມາດຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການຂອງຜູ້ຄົນໄດ້ເນື່ອງຈາກພະລັງງານຜົນຜະລິດທີ່ຂ້ອນຂ້າງຕໍ່າ, ແບນວິດແຄບ, ແລະຂະບວນການຜະລິດທີ່ຍາກ. ດັ່ງນັ້ນ, ວິທີການປັບປຸງປະສິດທິພາບຂອງແຖບ THz ຢ່າງຄົບຖ້ວນໄດ້ກາຍເປັນບັນຫາທີ່ໜ້າເປັນຫ່ວງຫຼາຍສຳລັບສະຖາບັນຄົ້ນຄວ້າວິທະຍາສາດຫຼາຍແຫ່ງ. ໃນຊຸມປີມໍ່ໆມານີ້, ໂຄງສ້າງຄື້ນຊ້າແບບໃໝ່ (SWSs), ເຊັ່ນ: ໂຄງສ້າງແຜ່ນໃບຄູ່ແບບ staggered (SDV) ແລະໂຄງສ້າງ waveguide ແບບພັບ (FW), ໄດ້ຮັບຄວາມສົນໃຈຢ່າງກວ້າງຂວາງເນື່ອງຈາກໂຄງສ້າງແບບຮາບພຽງທຳມະຊາດຂອງມັນ, ໂດຍສະເພາະແມ່ນ SDV-SWSs ແບບໃໝ່ທີ່ມີທ່າແຮງທີ່ດີ. ໂຄງສ້າງນີ້ໄດ້ຖືກສະເໜີໂດຍ UC-Davis ໃນປີ 20084. ໂຄງສ້າງແບບຮາບພຽງສາມາດຜະລິດໄດ້ງ່າຍໂດຍເຕັກນິກການປະມວນຜົນໄມໂຄຣນາໂນເຊັ່ນ: ການຄວບຄຸມຕົວເລກຄອມພິວເຕີ (CNC) ແລະ UV-LIGA, ໂຄງສ້າງຊຸດໂລຫະທັງໝົດສາມາດໃຫ້ຄວາມຈຸຄວາມຮ້ອນທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ. ດ້ວຍພະລັງງານຜົນຜະລິດ ແລະ ອັດຕາຂະຫຍາຍທີ່ສູງຂຶ້ນ, ແລະໂຄງສ້າງຄ້າຍຄືຄື້ນນຳທາງຍັງສາມາດໃຫ້ແບນວິດການເຮັດວຽກທີ່ກວ້າງຂວາງ. ປະຈຸບັນ, UC Davis ໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນເປັນຄັ້ງທຳອິດໃນປີ 2017 ວ່າ SDV-TWT ສາມາດສ້າງຜົນຜະລິດພະລັງງານສູງເກີນ 100 W ແລະສັນຍານແບນວິດເກືອບ 14 GHz ໃນ G-band5. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຜົນໄດ້ຮັບເຫຼົ່ານີ້ຍັງມີຊ່ອງຫວ່າງທີ່ບໍ່ສາມາດຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຂອງພະລັງງານສູງ ແລະ ແບນວິດກວ້າງໃນແຖບ terahertz. ສຳລັບ G-band SDV-TWT ຂອງ UC-Davis, ລຳແສງເອເລັກຕຣອນແຜ່ນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້. ເຖິງແມ່ນວ່າໂຄງການນີ້ສາມາດປັບປຸງຄວາມສາມາດໃນການແບກຫາບກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງໄດ້ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ແຕ່ມັນຍາກທີ່ຈະຮັກສາໄລຍະການສົ່ງສັນຍານທີ່ຍາວເນື່ອງຈາກຄວາມບໍ່ໝັ້ນຄົງຂອງລະບົບແສງເອເລັກຕຣອນແຜ່ນ (EOS), ແລະ ມີອຸໂມງລຳແສງແບບ over-mode, ເຊິ່ງອາດຈະເຮັດໃຫ້ລຳແສງຄວບຄຸມຕົນເອງໄດ້. - ການກະຕຸ້ນ ແລະ ການສັ່ນສະເທືອນ 6,7. ເພື່ອຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການຂອງພະລັງງານຜົນຜະລິດສູງ, ແບນວິດກວ້າງ ແລະ ຄວາມໝັ້ນຄົງທີ່ດີຂອງ THz TWT, SDV-SWS ທີ່ມີການເຮັດວຽກສອງໂໝດໄດ້ຖືກສະເໜີໃນເອກະສານນີ້. ນັ້ນຄື, ເພື່ອເພີ່ມແບນວິດການປະຕິບັດງານ, ການເຮັດວຽກສອງໂໝດໄດ້ຖືກສະເໜີ ແລະ ນຳສະເໜີໃນໂຄງສ້າງນີ້. ແລະ, ເພື່ອເພີ່ມພະລັງງານຜົນຜະລິດ, ການແຈກຢາຍແບບຮາບພຽງຂອງລຳແສງດິນສໍສອງອັນກໍ່ຖືກນຳໃຊ້ເຊັ່ນກັນ. ວິທະຍຸລຳແສງດິນສໍດຽວມີຂະໜາດນ້ອຍຍ້ອນຂໍ້ຈຳກັດດ້ານຂະໜາດຕັ້ງ. ຖ້າຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າສູງເກີນໄປ, ກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງຕ້ອງຖືກຫຼຸດລົງ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ພະລັງງານຜົນຜະລິດຕໍ່າ. ເພື່ອປັບປຸງກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງ, EOS ຫຼາຍລຳແສງແບບຮາບພຽງໄດ້ເກີດຂຶ້ນ, ເຊິ່ງໃຊ້ປະໂຫຍດຈາກຂະໜາດຂ້າງຂອງ SWS. ເນື່ອງຈາກການຂຸດອຸໂມງລຳແສງເອກະລາດ, ຫຼາຍລຳແສງແບບຮາບພຽງສາມາດບັນລຸພະລັງງານຜົນຜະລິດສູງໂດຍການຮັກສາກະແສໄຟຟ້າລຳແສງທັງໝົດສູງ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າໜ້ອຍຕໍ່ລຳແສງ, ເຊິ່ງສາມາດຫຼີກລ່ຽງການຂຸດອຸໂມງລຳແສງແບບໂອເວີໂໝດເມື່ອທຽບກັບອຸປະກອນແຜ່ນ-ລຳແສງ. ດັ່ງນັ້ນ, ມັນຈຶ່ງເປັນປະໂຫຍດທີ່ຈະຮັກສາຄວາມໝັ້ນຄົງຂອງທໍ່ຄື້ນທີ່ເດີນທາງ. ໂດຍອີງໃສ່ວຽກງານກ່ອນໜ້ານີ້ 8,9, ເອກະສານສະບັບນີ້ໄດ້ສະເໜີໃຫ້ໃຊ້ລຳແສງ EOS ແບບສະໜາມແມ່ເຫຼັກທີ່ມີແຖບ G ເປັນເອກະພາບ ເຊິ່ງສາມາດປັບປຸງໄລຍະການສົ່ງສັນຍານທີ່ໝັ້ນຄົງຂອງລຳແສງ ແລະ ເພີ່ມພື້ນທີ່ປະຕິກິລິຍາຂອງລຳແສງໄດ້ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ພະລັງງານທີ່ສົ່ງອອກມາດີຂຶ້ນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ.
ໂຄງສ້າງຂອງເອກະສານສະບັບນີ້ມີດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້. ກ່ອນອື່ນໝົດ, ການອອກແບບເຊວ SWS ພ້ອມດ້ວຍພາລາມິເຕີ, ການວິເຄາະລັກສະນະການກະຈາຍ ແລະ ຜົນໄດ້ຮັບການຈຳລອງຄວາມຖີ່ສູງໄດ້ຖືກອະທິບາຍ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ອີງຕາມໂຄງສ້າງຂອງເຊວໜ່ວຍ, ລະບົບ EOS ລຳແສງດິນສໍຄູ່ ແລະ ລະບົບການໂຕ້ຕອບລຳແສງໄດ້ຖືກອອກແບບໃນເອກະສານສະບັບນີ້. ຜົນໄດ້ຮັບການຈຳລອງອະນຸພາກພາຍໃນເຊວຍັງຖືກນຳສະເໜີເພື່ອກວດສອບການໃຊ້ງານຂອງ EOS ແລະ ປະສິດທິພາບຂອງ SDV-TWT. ນອກຈາກນັ້ນ, ເອກະສານສະບັບນີ້ຍັງນຳສະເໜີຜົນການຜະລິດ ແລະ ການທົດສອບຄວາມເຢັນໂດຍຫຍໍ້ເພື່ອກວດສອບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງ HFS ທັງໝົດ. ສຸດທ້າຍ, ໃຫ້ສະຫຼຸບສັງລວມ.
ໃນຖານະທີ່ເປັນອົງປະກອບທີ່ສຳຄັນທີ່ສຸດຂອງ TWT, ຄຸນສົມບັດການກະຈາຍຂອງໂຄງສ້າງຄື້ນຊ້າຊີ້ບອກວ່າຄວາມໄວຂອງເອເລັກຕຣອນກົງກັບຄວາມໄວຂອງເຟສຂອງ SWS ຫຼືບໍ່, ແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງມີອິດທິພົນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຕໍ່ການພົວພັນລະຫວ່າງລຳແສງກັບຄື້ນ. ເພື່ອປັບປຸງປະສິດທິພາບຂອງ TWT ທັງໝົດ, ໂຄງສ້າງການພົວພັນທີ່ດີຂຶ້ນໄດ້ຖືກອອກແບບ. ໂຄງສ້າງຂອງໜ່ວຍເຊວແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1. ໂດຍພິຈາລະນາເຖິງຄວາມບໍ່ໝັ້ນຄົງຂອງລຳແສງແຜ່ນ ແລະ ຂໍ້ຈຳກັດພະລັງງານຂອງລຳແສງປາກກາດຽວ, ໂຄງສ້າງດັ່ງກ່າວໃຊ້ລຳແສງປາກກາຄູ່ເພື່ອປັບປຸງພະລັງງານຜົນຜະລິດ ແລະ ຄວາມໝັ້ນຄົງໃນການດຳເນີນງານຕື່ມອີກ. ໃນຂະນະດຽວກັນ, ເພື່ອເພີ່ມແບນວິດການເຮັດວຽກ, ຮູບແບບຄູ່ໄດ້ຖືກສະເໜີໃຫ້ SWS ເຮັດວຽກ. ເນື່ອງຈາກຄວາມສົມມາດຂອງໂຄງສ້າງ SDV, ການແກ້ໄຂຂອງສົມຜົນການກະຈາຍຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າສາມາດແບ່ງອອກເປັນຮູບແບບຄີກ ແລະ ຄູ່. ໃນເວລາດຽວກັນ, ຮູບແບບຄີກພື້ນຖານຂອງແຖບຄວາມຖີ່ຕ່ຳ ແລະ ຮູບແບບຄູ່ພື້ນຖານຂອງແຖບຄວາມຖີ່ສູງແມ່ນໃຊ້ເພື່ອຮັບຮູ້ການປະສານຄວາມຖີ່ກວ້າງຂອງການພົວພັນລະຫວ່າງລຳແສງ, ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງປັບປຸງແບນວິດການເຮັດວຽກຕື່ມອີກ.
ອີງຕາມຄວາມຕ້ອງການດ້ານພະລັງງານ, ທໍ່ທັງໝົດໄດ້ຖືກອອກແບບດ້ວຍແຮງດັນໄຟຟ້າຂັບເຄື່ອນ 20 kV ແລະກະແສໄຟຟ້າລຳແສງຄູ່ 2 × 80 mA. ເພື່ອໃຫ້ກົງກັບແຮງດັນໄຟຟ້າໃຫ້ໃກ້ຄຽງກັບແບນວິດການເຮັດວຽກຂອງ SDV-SWS ຫຼາຍເທົ່າທີ່ຈະຫຼາຍໄດ້, ພວກເຮົາຈຳເປັນຕ້ອງຄິດໄລ່ຄວາມຍາວຂອງໄລຍະເວລາ p. ຄວາມສຳພັນລະຫວ່າງແຮງດັນໄຟຟ້າລຳແສງ ແລະ ໄລຍະເວລາແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນສົມຜົນ (1)10:
ໂດຍການຕັ້ງຄ່າການປ່ຽນເຟສໄປທີ່ 2.5π ທີ່ຄວາມຖີ່ສູນກາງຂອງ 220 GHz, ໄລຍະເວລາ p ສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້ເປັນ 0.46 ມມ. ຮູບທີ 2a ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄຸນສົມບັດການກະຈາຍຂອງເຊວໜ່ວຍ SWS. ເສັ້ນລັງສີ 20 kV ກົງກັບເສັ້ນໂຄ້ງ bimodal ໄດ້ດີຫຼາຍ. ແຖບຄວາມຖີ່ທີ່ກົງກັນສາມາດບັນລຸປະມານ 70 GHz ໃນຊ່ວງ 210–265.3 GHz (ໂໝດຄີກ) ແລະ 265.4–280 GHz (ໂໝດຄູ່). ຮູບທີ 2b ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມຕ້ານທານຂອງການເຊື່ອມຕໍ່ສະເລ່ຍ, ເຊິ່ງຫຼາຍກວ່າ 0.6 Ω ຈາກ 210 ຫາ 290 GHz, ຊີ້ບອກວ່າການພົວພັນທີ່ເຂັ້ມແຂງອາດຈະເກີດຂຶ້ນໃນແບນວິດປະຕິບັດການ.
(ກ) ລັກສະນະການກະຈາຍຂອງ SDV-SWS ແບບສອງໂໝດທີ່ມີເສັ້ນລຳແສງເອເລັກຕຣອນ 20 kV. (ຂ) ຄວາມຕ້ານທານການໂຕ້ຕອບຂອງວົງຈອນຄື້ນຊ້າ SDV.
ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ມັນເປັນສິ່ງສຳຄັນທີ່ຄວນສັງເກດວ່າມີຊ່ອງຫວ່າງແຖບລະຫວ່າງຮູບແບບຄີກ ແລະ ຄູ່, ແລະ ພວກເຮົາມັກຈະອ້າງອີງເຖິງຊ່ອງຫວ່າງແຖບນີ້ວ່າເປັນແຖບຢຸດ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2a. ຖ້າ TWT ຖືກໃຊ້ງານໃກ້ກັບແຖບຄວາມຖີ່ນີ້, ຄວາມແຮງຂອງການເຊື່ອມຕໍ່ລຳແສງທີ່ແຂງແຮງອາດຈະເກີດຂຶ້ນ, ເຊິ່ງຈະນຳໄປສູ່ການສັ່ນສະເທືອນທີ່ບໍ່ຕ້ອງການ. ໃນການນຳໃຊ້ຕົວຈິງ, ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວພວກເຮົາຫຼີກລ່ຽງການໃຊ້ TWT ໃກ້ກັບແຖບຢຸດ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຊ່ອງຫວ່າງແຖບຂອງໂຄງສ້າງຄື້ນຊ້ານີ້ແມ່ນພຽງແຕ່ 0.1 GHz ເທົ່ານັ້ນ. ມັນຍາກທີ່ຈະກຳນົດວ່າຊ່ອງຫວ່າງແຖບນ້ອຍໆນີ້ເຮັດໃຫ້ເກີດການສັ່ນສະເທືອນຫຼືບໍ່. ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມໝັ້ນຄົງຂອງການດຳເນີນງານອ້ອມຮອບແຖບຢຸດຈະຖືກສືບສວນໃນພາກການຈຳລອງ PIC ຕໍ່ໄປນີ້ເພື່ອວິເຄາະວ່າການສັ່ນສະເທືອນທີ່ບໍ່ຕ້ອງການອາດຈະເກີດຂຶ້ນຫຼືບໍ່.
ຮູບແບບຂອງ HFS ທັງໝົດແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 3. ມັນປະກອບດ້ວຍສອງຂັ້ນຕອນຂອງ SDV-SWS, ເຊື່ອມຕໍ່ໂດຍຕົວສະທ້ອນ Bragg. ໜ້າທີ່ຂອງຕົວສະທ້ອນແມ່ນເພື່ອຕັດການສົ່ງສັນຍານລະຫວ່າງສອງຂັ້ນຕອນ, ສະກັດກັ້ນການສັ່ນສະເທືອນ ແລະ ການສະທ້ອນຂອງຮູບແບບທີ່ບໍ່ເຮັດວຽກເຊັ່ນ: ຮູບແບບລຳດັບສູງທີ່ສ້າງຂຶ້ນລະຫວ່າງແຜ່ນໃບດ້ານເທິງ ແລະ ດ້ານລຸ່ມ, ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງປັບປຸງຄວາມໝັ້ນຄົງຂອງທໍ່ທັງໝົດຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. ສຳລັບການເຊື່ອມຕໍ່ກັບສະພາບແວດລ້ອມພາຍນອກ, ຕົວເຊື່ອມຕໍ່ແບບເສັ້ນຊື່ຍັງຖືກນຳໃຊ້ເພື່ອເຊື່ອມຕໍ່ SWS ກັບທໍ່ນຳຄື້ນມາດຕະຖານ WR-4. ສຳປະສິດການສົ່ງຂອງໂຄງສ້າງສອງລະດັບຖືກວັດແທກໂດຍຕົວແກ້ໄຂໂດເມນເວລາໃນຊອບແວການຈຳລອງ 3D. ໂດຍພິຈາລະນາຜົນກະທົບຕົວຈິງຂອງແຖບ terahertz ຕໍ່ວັດສະດຸ, ວັດສະດຸຂອງຊອງສູນຍາກາດໃນເບື້ອງຕົ້ນຖືກຕັ້ງເປັນທອງແດງ, ແລະຄວາມນຳໄຟຟ້າຫຼຸດລົງເປັນ 2.25 × 107 S/m12.
ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນການສົ່ງສັນຍານສຳລັບ HFS ທີ່ມີ ແລະ ບໍ່ມີຕົວເຊື່ອມຕໍ່ແບບເສັ້ນຊື່. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຕົວເຊື່ອມຕໍ່ມີຜົນກະທົບໜ້ອຍຕໍ່ປະສິດທິພາບການສົ່ງສັນຍານຂອງ HFS ທັງໝົດ. ການສູນເສຍການສົ່ງຄືນ (S11 < − 10 dB) ແລະ ການສູນເສຍການແຊກ (S21 > − 5 dB) ຂອງລະບົບທັງໝົດໃນບຣອດແບນ 207~280 GHz ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ HFS ມີລັກສະນະການສົ່ງສັນຍານທີ່ດີ.
ໃນຖານະເປັນແຫຼ່ງສະໜອງພະລັງງານຂອງອຸປະກອນເອເລັກໂຕຣນິກສູນຍາກາດ, ປືນເອເລັກຕຣອນຈະກຳນົດໂດຍກົງວ່າອຸປະກອນສາມາດສ້າງພະລັງງານຜົນຜະລິດໄດ້ພຽງພໍຫຼືບໍ່. ປະສົມປະສານກັບການວິເຄາະຂອງ HFS ໃນພາກທີ II, EOS ລຳແສງຄູ່ຈຳເປັນຕ້ອງໄດ້ຖືກອອກແບບໃຫ້ສະໜອງພະລັງງານທີ່ພຽງພໍ. ໃນພາກນີ້, ໂດຍອີງໃສ່ວຽກງານທີ່ຜ່ານມາໃນ W-band8,9, ປືນເອເລັກຕຣອນດິນສໍຄູ່ໄດ້ຖືກອອກແບບໂດຍໃຊ້ສ່ວນໜ້າກາກຮາບພຽງ ແລະ ເອເລັກໂຕຣດຄວບຄຸມ. ກ່ອນອື່ນໝົດ, ອີງຕາມຄວາມຕ້ອງການການອອກແບບຂອງ SWS ໃນພາກ. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ. 2, ແຮງດັນໄຟຟ້າ Ua ຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນຖືກຕັ້ງໄວ້ໃນເບື້ອງຕົ້ນທີ່ 20 kV, ກະແສໄຟຟ້າ I ຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນສອງອັນແມ່ນ 80 mA ທັງສອງ, ແລະເສັ້ນຜ່າສູນກາງລຳແສງ dw ຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນແມ່ນ 0.13 ມມ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ເພື່ອຮັບປະກັນວ່າຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນ ແລະ ແຄໂທດສາມາດບັນລຸໄດ້, ອັດຕາສ່ວນການບີບອັດຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ 7, ດັ່ງນັ້ນຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນແມ່ນ 603 A/cm2, ແລະຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າຂອງແຄໂທດແມ່ນ 86 A/cm2, ເຊິ່ງສາມາດບັນລຸໄດ້ໂດຍການໃຊ້ວັດສະດຸແຄໂທດໃໝ່. ອີງຕາມທິດສະດີການອອກແບບ 14, 15, 16, 17, ປືນເອເລັກຕຣອນ Pierce ທົ່ວໄປສາມາດຖືກລະບຸໄດ້ຢ່າງເປັນເອກະລັກ.
ຮູບທີ 5 ສະແດງແຜນວາດແນວນອນ ແລະ ແນວຕັ້ງຂອງປືນຕາມລຳດັບ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າໂປຣໄຟລ໌ຂອງປືນເອເລັກຕຣອນໃນທິດທາງ x ແມ່ນເກືອບຄືກັນກັບປືນເອເລັກຕຣອນແບບແຜ່ນທົ່ວໄປ, ໃນຂະນະທີ່ໃນທິດທາງ y ລຳແສງເອເລັກຕຣອນສອງລຳແສງຖືກແຍກອອກຈາກກັນບາງສ່ວນໂດຍໜ້າກາກ. ຕຳແໜ່ງຂອງແຄໂທດສອງອັນແມ່ນຢູ່ທີ່ x = – 0.155 ມມ, y = 0 ມມ ແລະ x = 0.155 ມມ, y = 0 ມມ, ຕາມລຳດັບ. ອີງຕາມຄວາມຕ້ອງການດ້ານການອອກແບບຂອງອັດຕາສ່ວນການບີບອັດ ແລະ ຂະໜາດການສີດເອເລັກຕຣອນ, ຂະໜາດຂອງໜ້າດິນແຄໂທດສອງອັນຖືກກຳນົດໃຫ້ເປັນ 0.91 ມມ × 0.13 ມມ.
ເພື່ອເຮັດໃຫ້ສະໜາມໄຟຟ້າທີ່ມີຈຸດສຸມໄດ້ຮັບໂດຍລຳແສງອີເລັກຕຣອນແຕ່ລະອັນໃນທິດທາງ x ທີ່ສົມມາດຮອບຈຸດໃຈກາງຂອງມັນເອງ, ເອກະສານນີ້ໃຊ້ເອເລັກໂຕຣດຄວບຄຸມກັບປືນເອເລັກໂຕຣດ. ໂດຍການຕັ້ງຄ່າແຮງດັນຂອງເອເລັກໂຕຣດທີ່ສຸມໃສ່ ແລະ ເອເລັກໂຕຣດຄວບຄຸມໃຫ້ເປັນ -20 kV, ແລະ ແຮງດັນຂອງຂົ້ວບວກໃຫ້ເປັນ 0 V, ພວກເຮົາສາມາດໄດ້ຮັບການແຈກຢາຍທາງວິວັດຂອງປືນລຳແສງຄູ່, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 6. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າເອເລັກໂຕຣນທີ່ປ່ອຍອອກມາມີການບີບອັດທີ່ດີໃນທິດທາງ y, ແລະ ລຳແສງອີເລັກຕຣອນແຕ່ລະອັນຈະລວມຕົວໄປສູ່ທິດທາງ x ຕາມຈຸດໃຈກາງຂອງຄວາມສົມມາດຂອງມັນເອງ, ເຊິ່ງຊີ້ບອກວ່າເອເລັກໂຕຣດຄວບຄຸມດຸ່ນດ່ຽງສະໜາມໄຟຟ້າທີ່ບໍ່ເທົ່າກັນທີ່ເກີດຈາກເອເລັກໂຕຣດທີ່ສຸມໃສ່.
ຮູບທີ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຊອງລຳແສງໃນທິດທາງ x ແລະ y. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າໄລຍະທາງການສະແດງຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນໃນທິດທາງ x ແມ່ນແຕກຕ່າງຈາກໄລຍະທາງ y. ໄລຍະທາງການສົ່ງແສງໃນທິດທາງ x ແມ່ນປະມານ 4 ມມ, ແລະໄລຍະທາງການສົ່ງແສງໃນທິດທາງ y ແມ່ນໃກ້ກັບ 7 ມມ. ດັ່ງນັ້ນ, ໄລຍະທາງການສົ່ງແສງຕົວຈິງຄວນເລືອກລະຫວ່າງ 4 ແລະ 7 ມມ. ຮູບທີ 8 ສະແດງໃຫ້ເຫັນພາກຕັດຂວາງຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນທີ່ 4.6 ມມ ຈາກໜ້າດິນແຄໂທດ. ພວກເຮົາສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຮູບຮ່າງຂອງພາກຕັດຂວາງແມ່ນໃກ້ກັບລຳແສງເອເລັກຕຣອນວົງມົນມາດຕະຖານທີ່ສຸດ. ໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງສອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນແມ່ນໃກ້ກັບ 0.31 ມມ ທີ່ອອກແບບ, ແລະລັດສະໝີແມ່ນປະມານ 0.13 ມມ, ເຊິ່ງຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການດ້ານການອອກແບບ. ຮູບທີ 9 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນການຈຳລອງຂອງກະແສໄຟຟ້າລຳແສງ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າກະແສໄຟຟ້າລຳແສງສອງແມ່ນ 76mA, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບ 80mA ທີ່ອອກແບບ.
ໂດຍພິຈາລະນາເຖິງການປ່ຽນແປງຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າໃນການໃຊ້ງານຕົວຈິງ, ມັນຈຳເປັນຕ້ອງໄດ້ສຶກສາຄວາມອ່ອນໄຫວຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າຂອງຮູບແບບນີ້. ໃນຊ່ວງແຮງດັນໄຟຟ້າ 19.8 ~ 20.6 kV, ໄດ້ຮັບກະແສໄຟຟ້າ ແລະ ຊອງກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1 ແລະ ຮູບທີ 1.10 ແລະ 11. ຈາກຜົນໄດ້ຮັບ, ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າການປ່ຽນແປງຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຊອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນ, ແລະ ກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນປ່ຽນແປງພຽງແຕ່ຈາກ 0.74 ຫາ 0.78 A. ດັ່ງນັ້ນ, ສາມາດພິຈາລະນາໄດ້ວ່າປືນເອເລັກຕຣອນທີ່ອອກແບບໃນເອກະສານນີ້ມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ແຮງດັນໄຟຟ້າທີ່ດີ.
ຜົນກະທົບຂອງການປ່ຽນແປງຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າຕໍ່ການຂັບເຄື່ອນຂອງຊອງລຳແສງໃນທິດທາງ x ແລະ y.
ສະໜາມແມ່ເຫຼັກທີ່ສຸມໃສ່ແບບເອກະພາບແມ່ນລະບົບການສຸມໃສ່ແມ່ເຫຼັກຖາວອນທົ່ວໄປ. ເນື່ອງຈາກການແຈກຢາຍສະໜາມແມ່ເຫຼັກທີ່ເປັນເອກະພາບຕະຫຼອດຊ່ອງທາງຂອງລຳແສງ, ມັນເໝາະສົມຫຼາຍສຳລັບລຳແສງເອເລັກຕຣອນທີ່ສົມມາດແກນ. ໃນພາກນີ້, ລະບົບການສຸມໃສ່ແມ່ເຫຼັກທີ່ເປັນເອກະພາບສຳລັບການຮັກສາການສົ່ງຜ່ານໄລຍະໄກຂອງລຳແສງດິນສໍຄູ່ໄດ້ຖືກສະເໜີ. ໂດຍການວິເຄາະສະໜາມແມ່ເຫຼັກ ແລະ ຊອງລຳແສງທີ່ສ້າງຂຶ້ນ, ໂຄງການອອກແບບຂອງລະບົບການສຸມໃສ່ໄດ້ຖືກສະເໜີ, ແລະ ບັນຫາຄວາມອ່ອນໄຫວໄດ້ຖືກສຶກສາ. ອີງຕາມທິດສະດີການສົ່ງຜ່ານທີ່ໝັ້ນຄົງຂອງລຳແສງດິນສໍດຽວ18,19, ຄ່າສະໜາມແມ່ເຫຼັກ Brillouin ສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້ໂດຍສົມຜົນ (2). ໃນເອກະສານນີ້, ພວກເຮົາຍັງໃຊ້ຄວາມທຽບເທົ່ານີ້ເພື່ອປະເມີນສະໜາມແມ່ເຫຼັກຂອງລຳແສງດິນສໍຄູ່ທີ່ແຈກຢາຍທາງຂ້າງ. ລວມກັບປືນເອເລັກຕຣອນທີ່ອອກແບບໃນເອກະສານນີ້, ຄ່າສະໜາມແມ່ເຫຼັກທີ່ຄິດໄລ່ໄດ້ແມ່ນປະມານ 4000 Gs. ອີງຕາມເອກະສານອ້າງອີງ 20, 1.5-2 ເທົ່າຂອງຄ່າທີ່ຄິດໄລ່ໄດ້ມັກຈະຖືກເລືອກໃນການອອກແບບຕົວຈິງ.
ຮູບທີ 12 ສະແດງໃຫ້ເຫັນໂຄງສ້າງຂອງລະບົບສະໜາມແມ່ເຫຼັກທີ່ສຸມໃສ່ເປັນເອກະພາບ. ສ່ວນສີຟ້າແມ່ນແມ່ເຫຼັກຖາວອນທີ່ມີແມ່ເຫຼັກຢູ່ໃນທິດທາງແກນ. ການເລືອກວັດສະດຸແມ່ນ NdFeB ຫຼື FeCoNi. ຄ່າ Br ທີ່ກຳນົດໄວ້ໃນຮູບແບບການຈຳລອງແມ່ນ 1.3 T ແລະ ຄວາມຊຶມຜ່ານແມ່ນ 1.05. ເພື່ອຮັບປະກັນການສົ່ງຜ່ານຂອງລຳແສງທີ່ໝັ້ນຄົງໃນວົງຈອນທັງໝົດ, ຄວາມຍາວຂອງແມ່ເຫຼັກໃນເບື້ອງຕົ້ນຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ 70 ມມ. ນອກຈາກນັ້ນ, ຂະໜາດຂອງແມ່ເຫຼັກໃນທິດທາງ x ກຳນົດວ່າສະໜາມແມ່ເຫຼັກຂວາງໃນຊ່ອງລຳແສງແມ່ນສະເໝີພາບກັນຫຼືບໍ່, ເຊິ່ງຮຽກຮ້ອງໃຫ້ຂະໜາດໃນທິດທາງ x ບໍ່ສາມາດນ້ອຍເກີນໄປ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ໂດຍພິຈາລະນາເຖິງລາຄາ ແລະ ນ້ຳໜັກຂອງທໍ່ທັງໝົດ, ຂະໜາດຂອງແມ່ເຫຼັກບໍ່ຄວນໃຫຍ່ເກີນໄປ. ດັ່ງນັ້ນ, ແມ່ເຫຼັກໃນເບື້ອງຕົ້ນຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ 150 ມມ × 150 ມມ × 70 ມມ. ໃນຂະນະດຽວກັນ, ເພື່ອຮັບປະກັນວ່າວົງຈອນຄື້ນຊ້າທັງໝົດສາມາດວາງໄວ້ໃນລະບົບການສຸມໃສ່ໄດ້, ໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງແມ່ເຫຼັກແມ່ນຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ 20 ມມ.
ໃນປີ 2015, Purna Chandra Panda21 ໄດ້ສະເໜີຊິ້ນສ່ວນເສົາທີ່ມີຮູຂັ້ນໄດໃໝ່ໃນລະບົບໂຟກັດແມ່ເຫຼັກທີ່ເປັນເອກະພາບ, ເຊິ່ງສາມາດຫຼຸດຜ່ອນຂະໜາດຂອງການຮົ່ວໄຫຼຂອງຟລັກໄປຫາແຄໂທດ ແລະ ສະໜາມແມ່ເຫຼັກຂວາງທີ່ເກີດຂຶ້ນຢູ່ຮູຊິ້ນສ່ວນເສົາໄດ້ຕື່ມອີກ. ໃນເອກະສານນີ້, ພວກເຮົາໄດ້ເພີ່ມໂຄງສ້າງຂັ້ນໄດໃສ່ຊິ້ນສ່ວນເສົາຂອງລະບົບໂຟກັດ. ຄວາມໜາຂອງຊິ້ນສ່ວນເສົາໃນເບື້ອງຕົ້ນຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ 1.5 ມມ, ຄວາມສູງ ແລະ ຄວາມກວ້າງຂອງສາມຂັ້ນແມ່ນ 0.5 ມມ, ແລະ ໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງຮູຊິ້ນສ່ວນເສົາແມ່ນ 2 ມມ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 13.
ຮູບທີ 14a ສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຈກຢາຍສະໜາມແມ່ເຫຼັກຕາມແນວແກນຕາມເສັ້ນກາງຂອງລຳແສງອີເລັກຕຣອນສອງອັນ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກຕາມລຳແສງອີເລັກຕຣອນສອງອັນແມ່ນເທົ່າກັນ. ຄ່າສະໜາມແມ່ເຫຼັກແມ່ນປະມານ 6000 Gs, ເຊິ່ງແມ່ນ 1.5 ເທົ່າຂອງສະໜາມ Brillouin ທາງທິດສະດີເພື່ອເພີ່ມປະສິດທິພາບການສົ່ງຕໍ່ ແລະ ການໂຟກັດ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ສະໜາມແມ່ເຫຼັກທີ່ແຄໂທດແມ່ນເກືອບ 0, ຊີ້ບອກວ່າຊິ້ນສ່ວນຂົ້ວມີຜົນກະທົບດີຕໍ່ການປ້ອງກັນການຮົ່ວໄຫຼຂອງຟລັກຊ໌ແມ່ເຫຼັກ. ຮູບທີ 14b ສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຈກຢາຍສະໜາມແມ່ເຫຼັກຕາມແນວຂວາງ ໂດຍໃນທິດທາງ z ທີ່ຂອບເທິງຂອງລຳແສງອີເລັກຕຣອນສອງອັນ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າສະໜາມແມ່ເຫຼັກຕາມແນວຂວາງແມ່ນໜ້ອຍກວ່າ 200 Gs ເທົ່ານັ້ນຢູ່ທີ່ຮູຊິ້ນສ່ວນຂົ້ວ, ໃນຂະນະທີ່ຢູ່ໃນວົງຈອນຄື້ນຊ້າ, ສະໜາມແມ່ເຫຼັກຕາມແນວຂວາງແມ່ນເກືອບເປັນສູນ, ເຊິ່ງພິສູດວ່າອິດທິພົນຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກຕາມແນວຂວາງຕໍ່ລຳແສງອີເລັກຕຣອນແມ່ນບໍ່ສຳຄັນ. ເພື່ອປ້ອງກັນຄວາມອີ່ມຕົວຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງຊິ້ນສ່ວນຂົ້ວ, ມັນຈຳເປັນຕ້ອງສຶກສາຄວາມແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກພາຍໃນຊິ້ນສ່ວນຂົ້ວ. ຮູບທີ 14c ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄ່າຢ່າງແທ້ຈິງຂອງການແຈກຢາຍສະໜາມແມ່ເຫຼັກພາຍໃນຊິ້ນສ່ວນຂົ້ວ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຄ່າຢ່າງແທ້ຈິງຂອງ ຄວາມແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກໜ້ອຍກວ່າ 1.2T, ຊີ້ບອກວ່າຄວາມອີ່ມຕົວຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງຊິ້ນສ່ວນຂົ້ວຈະບໍ່ເກີດຂຶ້ນ.
ການແຈກຢາຍຄວາມແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກສຳລັບ Br = 1.3 T.(a) ການແຈກຢາຍສະໜາມຕາມແກນ.(b) ການແຈກຢາຍສະໜາມຂ້າງ By ໃນທິດທາງ z.(c) ຄ່າຢ່າງແທ້ຈິງຂອງການແຈກຢາຍສະໜາມພາຍໃນເສົາ.
ອີງຕາມໂມດູນ CST PS, ຕຳແໜ່ງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຕາມແກນຂອງປືນລຳແສງຄູ່ ແລະ ລະບົບໂຟກັດແມ່ນໄດ້ຮັບການປັບປຸງໃຫ້ດີທີ່ສຸດ. ອີງຕາມເອກະສານອ້າງອີງທີ 9 ແລະ ການຈຳລອງ, ສະຖານທີ່ທີ່ດີທີ່ສຸດແມ່ນບ່ອນທີ່ຊິ້ນສ່ວນອາໂນດຊ້ອນກັນກັບຊິ້ນສ່ວນເສົາອອກຈາກແມ່ເຫຼັກ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ພົບວ່າຖ້າຄ່າ remanence ຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ 1.3T, ການສົ່ງຜ່ານຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນບໍ່ສາມາດບັນລຸ 99%. ໂດຍການເພີ່ມຄ່າ remanence ເປັນ 1.4 T, ສະໜາມແມ່ເຫຼັກໂຟກັດຈະເພີ່ມຂຶ້ນເປັນ 6500 Gs. ເສັ້ນທາງລຳແສງໃນລະນາບ xoz ແລະ yoz ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 15. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າລຳແສງມີການສົ່ງຜ່ານທີ່ດີ, ມີການປ່ຽນແປງເລັກນ້ອຍ, ແລະ ໄລຍະການສົ່ງຜ່ານຫຼາຍກວ່າ 45 ມມ.
ເສັ້ນທາງການໂຄຈອນຂອງລຳແສງດິນສໍຄູ່ພາຍໃຕ້ລະບົບແມ່ເຫຼັກທີ່ເປັນເອກະພາບທີ່ມີ Br = 1.4 T.(a) ລະນາບ xoz.(b) ລະນາບ yoz.
ຮູບທີ 16 ສະແດງໃຫ້ເຫັນພາກຕັດຂວາງຂອງລຳແສງຢູ່ຕຳແໜ່ງທີ່ແຕກຕ່າງກັນຫ່າງຈາກແຄໂທດ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຮູບຮ່າງຂອງພາກຕັດລຳແສງໃນລະບົບໂຟກັດແມ່ນຮັກສາໄວ້ໄດ້ດີ, ແລະເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງພາກຕັດບໍ່ປ່ຽນແປງຫຼາຍ. ຮູບທີ 17 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຊອງລຳແສງໃນທິດທາງ x ແລະ y ຕາມລຳດັບ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າການເຫນັງຕີງຂອງລຳແສງໃນທັງສອງທິດທາງແມ່ນນ້ອຍຫຼາຍ. ຮູບທີ 18 ສະແດງຜົນການຈຳລອງຂອງກະແສໄຟຟ້າລຳແສງ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າກະແສໄຟຟ້າແມ່ນປະມານ 2 × 80 mA, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບຄ່າທີ່ຄິດໄລ່ໃນການອອກແບບປືນເອເລັກຕຣອນ.
ພາກຕັດຂວາງຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນ (ດ້ວຍລະບົບໂຟກັດ) ຢູ່ຕຳແໜ່ງທີ່ແຕກຕ່າງກັນຫ່າງຈາກແຄໂທດ.
ພິຈາລະນາບັນຫາຕ່າງໆ ເຊັ່ນ: ຄວາມຜິດພາດໃນການປະກອບ, ການປ່ຽນແປງຂອງແຮງດັນ, ແລະ ການປ່ຽນແປງຂອງຄວາມແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກໃນການນຳໃຊ້ການປະມວນຜົນຕົວຈິງ, ມັນຈຳເປັນຕ້ອງວິເຄາະຄວາມອ່ອນໄຫວຂອງລະບົບການໂຟກັດ. ເນື່ອງຈາກມີຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງຊິ້ນສ່ວນອາໂນດ ແລະ ຊິ້ນສ່ວນເສົາໃນການປະມວນຜົນຕົວຈິງ, ຊ່ອງຫວ່າງນີ້ຈຳເປັນຕ້ອງໄດ້ຕັ້ງໃນການຈຳລອງ. ຄ່າຊ່ອງຫວ່າງຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ 0.2 ມມ ແລະ ຮູບທີ 19a ສະແດງຊອງລຳແສງ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງໃນທິດທາງ y. ຜົນໄດ້ຮັບນີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການປ່ຽນແປງຂອງຊອງລຳແສງບໍ່ມີຄວາມໝາຍ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າຂອງລຳແສງບໍ່ຄ່ອຍປ່ຽນແປງ. ດັ່ງນັ້ນ, ລະບົບຈຶ່ງບໍ່ມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ຄວາມຜິດພາດໃນການປະກອບ. ສຳລັບການປ່ຽນແປງຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າຂັບເຄື່ອນ, ລະດັບຄວາມຜິດພາດຖືກຕັ້ງໄວ້ທີ່ ±0.5 kV. ຮູບທີ 19b ສະແດງຜົນການປຽບທຽບ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າການປ່ຽນແປງຂອງແຮງດັນມີຜົນກະທົບໜ້ອຍຕໍ່ຊອງລຳແສງ. ລະດັບຄວາມຜິດພາດຖືກຕັ້ງໄວ້ຈາກ -0.02 ຫາ +0.03 T ສຳລັບການປ່ຽນແປງຂອງຄວາມແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກ. ຜົນການປຽບທຽບແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 20. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າຊອງລຳແສງບໍ່ຄ່ອຍປ່ຽນແປງ, ຊຶ່ງໝາຍຄວາມວ່າ EOS ທັງໝົດບໍ່ມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ການປ່ຽນແປງຂອງຄວາມແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກ.
ຊອງລຳແສງ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າທີ່ໄດ້ຮັບພາຍໃຕ້ລະບົບໂຟກັດແມ່ເຫຼັກທີ່ເປັນເອກະພາບ.(ກ) ຄວາມທົນທານຂອງການປະກອບແມ່ນ 0.2 ມມ.(ຂ) ການປ່ຽນແປງຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າຂັບເຄື່ອນແມ່ນ ±0.5 kV.
ຊອງລຳແສງພາຍໃຕ້ລະບົບໂຟກັດແມ່ເຫຼັກທີ່ເປັນເອກະພາບທີ່ມີການເຫນັງຕີງຂອງຄວາມແຮງຂອງສະໜາມແມ່ເຫຼັກແກນຕັ້ງແຕ່ 0.63 ຫາ 0.68 T.
ເພື່ອຮັບປະກັນວ່າລະບົບການໂຟກັດທີ່ອອກແບບມາໃນເອກະສານນີ້ສາມາດຈັບຄູ່ກັບ HFS ໄດ້, ມັນຈຳເປັນຕ້ອງໄດ້ລວມລະບົບການໂຟກັດ ແລະ HFS ເຂົ້າກັນເພື່ອການຄົ້ນຄວ້າ. ຮູບທີ 21 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການປຽບທຽບຂອງຊອງລຳແສງທີ່ມີ ແລະ ບໍ່ມີ HFS ໂຫຼດ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຊອງລຳແສງບໍ່ປ່ຽນແປງຫຼາຍເມື່ອ HFS ທັງໝົດຖືກໂຫຼດ. ດັ່ງນັ້ນ, ລະບົບການໂຟກັດຈຶ່ງເໝາະສົມກັບທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່ HFS ຂອງການອອກແບບຂ້າງເທິງ.
ເພື່ອກວດສອບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງ EOS ທີ່ສະເໜີໃນພາກທີ III ແລະ ສືບສວນປະສິດທິພາບຂອງ 220 GHz SDV-TWT, ການຈຳລອງ 3D-PIC ຂອງການພົວພັນລະຫວ່າງລຳແສງກັບຄື້ນໄດ້ຖືກປະຕິບັດ. ເນື່ອງຈາກຂໍ້ຈຳກັດຂອງຊອບແວການຈຳລອງ, ພວກເຮົາບໍ່ສາມາດເພີ່ມ EOS ທັງໝົດໃສ່ HFS ໄດ້. ດັ່ງນັ້ນ, ປືນເອເລັກຕຣອນຈຶ່ງຖືກປ່ຽນແທນດ້ວຍພື້ນຜິວທີ່ປ່ອຍແສງທຽບເທົ່າທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງ 0.13 ມມ ແລະ ໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງສອງພື້ນຜິວ 0.31 ມມ, ເຊິ່ງເປັນພາລາມິເຕີດຽວກັນກັບປືນເອເລັກຕຣອນທີ່ອອກແບບຂ້າງເທິງ. ເນື່ອງຈາກຄວາມບໍ່ອ່ອນໄຫວ ແລະ ຄວາມໝັ້ນຄົງທີ່ດີຂອງ EOS, ແຮງດັນໄຟຟ້າຂັບເຄື່ອນສາມາດຖືກປັບປຸງໃຫ້ດີທີ່ສຸດເພື່ອໃຫ້ໄດ້ພະລັງງານຜົນຜະລິດທີ່ດີທີ່ສຸດໃນການຈຳລອງ PIC. ຜົນການຈຳລອງສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າພະລັງງານຜົນຜະລິດອີ່ມຕົວ ແລະ ອັດຕາເພີ່ມສາມາດໄດ້ຮັບທີ່ແຮງດັນໄຟຟ້າຂັບເຄື່ອນ 20.6 kV, ກະແສໄຟຟ້າລຳແສງ 2 × 80 mA (603 A/cm2), ແລະ ພະລັງງານປ້ອນຂໍ້ມູນ 0.05 W.
ເພື່ອໃຫ້ໄດ້ສັນຍານຜົນຜະລິດທີ່ດີທີ່ສຸດ, ຈຳນວນຮອບວຽນກໍ່ຕ້ອງໄດ້ຮັບການປັບປຸງໃຫ້ດີທີ່ສຸດເຊັ່ນກັນ. ພະລັງງານຜົນຜະລິດທີ່ດີທີ່ສຸດແມ່ນໄດ້ຮັບເມື່ອຈຳນວນສອງໄລຍະແມ່ນ 42 + 48 ຮອບວຽນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 22a. ສັນຍານເຂົ້າ 0.05 W ຖືກຂະຫຍາຍເປັນ 314 W ດ້ວຍອັດຕາເພີ່ມ 38 dB. ສະເປກຕຣຳພະລັງງານຜົນຜະລິດທີ່ໄດ້ຮັບຈາກການຫັນປ່ຽນຟູຣຽໄວ (FFT) ແມ່ນບໍລິສຸດ, ສູງສຸດທີ່ 220 GHz. ຮູບທີ 22b ສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຈກຢາຍຕຳແໜ່ງແກນຂອງພະລັງງານເອເລັກຕຣອນໃນ SWS, ໂດຍເອເລັກຕຣອນສ່ວນໃຫຍ່ສູນເສຍພະລັງງານ. ຜົນໄດ້ຮັບນີ້ຊີ້ບອກວ່າ SDV-SWS ສາມາດປ່ຽນພະລັງງານຈົນຂອງເອເລັກຕຣອນເປັນສັນຍານ RF, ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງຮັບຮູ້ການຂະຫຍາຍສັນຍານ.
ສັນຍານຜົນຜະລິດ SDV-SWS ທີ່ 220 GHz.(ກ) ພະລັງງານຜົນຜະລິດພ້ອມດ້ວຍສະເປກຕຣຳທີ່ລວມຢູ່.(ຂ) ການແຈກຢາຍພະລັງງານຂອງເອເລັກຕຣອນດ້ວຍລຳແສງເອເລັກຕຣອນຢູ່ປາຍຂອງ SWS ທີ່ໃສ່ເຂົ້າໄປ.
ຮູບທີ 23 ສະແດງໃຫ້ເຫັນແບນວິດພະລັງງານຜົນຜະລິດ ແລະ ອັດຕາກຳໄລຂອງ SDV-TWT ແບບສອງໂໝດ. ປະສິດທິພາບຜົນຜະລິດສາມາດປັບປຸງໄດ້ຕື່ມອີກໂດຍການກວາດຄວາມຖີ່ຈາກ 200 ຫາ 275 GHz ແລະ ເພີ່ມປະສິດທິພາບແຮງດັນຂອງໄດຣຟ. ຜົນໄດ້ຮັບນີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າແບນວິດ 3-dB ສາມາດກວມເອົາ 205 ຫາ 275 GHz, ຊຶ່ງໝາຍຄວາມວ່າການເຮັດວຽກແບບສອງໂໝດສາມາດຂະຫຍາຍແບນວິດການປະຕິບັດງານໄດ້ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ.
ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ອີງຕາມຮູບທີ 2a, ພວກເຮົາຮູ້ວ່າມີແຖບຢຸດລະຫວ່າງຮູບແບບຄີກ ແລະ ຄູ່, ເຊິ່ງອາດຈະນໍາໄປສູ່ການສັ່ນສະເທືອນທີ່ບໍ່ຕ້ອງການ. ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມໝັ້ນຄົງຂອງການເຮັດວຽກອ້ອມຮອບແຖບຢຸດຕ້ອງໄດ້ຮັບການສຶກສາ. ຮູບທີ 24a-c ແມ່ນຜົນການຈໍາລອງ 20 ns ທີ່ 265.3 GHz, 265.35 GHz, ແລະ 265.4 GHz, ຕາມລໍາດັບ. ສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າເຖິງແມ່ນວ່າຜົນການຈໍາລອງມີຄວາມຜັນຜວນບາງຢ່າງ, ແຕ່ພະລັງງານຜົນຜະລິດແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຄົງທີ່. ສະເປກຕຣຳຍັງສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 24 ຕາມລໍາດັບ, ສະເປກຕຣຳແມ່ນບໍລິສຸດ. ຜົນໄດ້ຮັບເຫຼົ່ານີ້ຊີ້ບອກວ່າບໍ່ມີການສັ່ນສະເທືອນດ້ວຍຕົນເອງຢູ່ໃກ້ກັບແຖບຢຸດ.
ການຜະລິດ ແລະ ການວັດແທກແມ່ນມີຄວາມຈຳເປັນເພື່ອກວດສອບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງ HFS ທັງໝົດ. ໃນສ່ວນນີ້, HFS ແມ່ນຜະລິດໂດຍໃຊ້ເທັກໂນໂລຢີການຄວບຄຸມຕົວເລກຄອມພິວເຕີ (CNC) ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງເຄື່ອງມື 0.1 ມມ ແລະ ຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງເຄື່ອງຈັກ 10 μm. ວັດສະດຸສຳລັບໂຄງສ້າງຄວາມຖີ່ສູງແມ່ນສະໜອງໃຫ້ໂດຍທອງແດງທີ່ມີຄວາມນຳໄຟຟ້າສູງທີ່ບໍ່ມີອົກຊີເຈນ (OFHC). ຮູບທີ 25a ສະແດງໂຄງສ້າງທີ່ຜະລິດ. ໂຄງສ້າງທັງໝົດມີຄວາມຍາວ 66.00 ມມ, ຄວາມກວ້າງ 20.00 ມມ ແລະ ຄວາມສູງ 8.66 ມມ. ມີຮູເຂັມແປດຮູກະຈາຍຢູ່ອ້ອມຮອບໂຄງສ້າງ. ຮູບທີ 25b ສະແດງໂຄງສ້າງໂດຍກ້ອງຈຸລະທັດເອເລັກຕຣອນສະແກນ (SEM). ໃບມີດຂອງໂຄງສ້າງນີ້ແມ່ນຜະລິດຢ່າງເປັນເອກະພາບ ແລະ ມີຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວທີ່ດີ. ຫຼັງຈາກການວັດແທກທີ່ຊັດເຈນ, ຄວາມຜິດພາດຂອງເຄື່ອງຈັກໂດຍລວມແມ່ນໜ້ອຍກວ່າ 5%, ແລະ ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວແມ່ນປະມານ 0.4 μm. ໂຄງສ້າງເຄື່ອງຈັກຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການດ້ານການອອກແບບ ແລະ ຄວາມແມ່ນຍຳ.
ຮູບທີ 26 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການປຽບທຽບລະຫວ່າງຜົນການທົດສອບຕົວຈິງ ແລະ ການຈຳລອງປະສິດທິພາບການສົ່ງສັນຍານ. ພອດ 1 ແລະ ພອດ 2 ໃນຮູບທີ 26a ສອດຄ່ອງກັບພອດເຂົ້າ ແລະ ພອດອອກຂອງ HFS ຕາມລຳດັບ, ແລະ ເທົ່າກັບພອດ 1 ແລະ ພອດ 4 ໃນຮູບທີ 3. ຜົນການວັດແທກຕົວຈິງຂອງ S11 ດີກ່ວາຜົນການຈຳລອງເລັກນ້ອຍ. ໃນເວລາດຽວກັນ, ຜົນການວັດແທກຂອງ S21 ແມ່ນຮ້າຍແຮງກວ່າເລັກນ້ອຍ. ເຫດຜົນອາດຈະເປັນຍ້ອນຄວາມນຳໄຟຟ້າຂອງວັດສະດຸທີ່ຕັ້ງໄວ້ໃນການຈຳລອງສູງເກີນໄປ ແລະ ຄວາມຫຍາບຂອງພື້ນຜິວຫຼັງຈາກການເຄື່ອງຈັກຕົວຈິງແມ່ນບໍ່ດີ. ໂດຍລວມແລ້ວ, ຜົນການວັດແທກແມ່ນສອດຄ່ອງກັບຜົນການຈຳລອງ, ແລະ ແບນວິດການສົ່ງສັນຍານຕອບສະໜອງຄວາມຕ້ອງການຂອງ 70 GHz, ເຊິ່ງຢືນຢັນຄວາມເປັນໄປໄດ້ ແລະ ຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງ SDV-TWT ແບບສອງໂໝດທີ່ສະເໜີ. ດັ່ງນັ້ນ, ເມື່ອລວມກັບຂະບວນການຜະລິດຕົວຈິງ ແລະ ຜົນການທົດສອບ, ການອອກແບບ SDV-TWT ແບບສອງລຳແສງຄວາມຖີ່ກວ້າງພິເສດທີ່ສະເໜີໃນເອກະສານນີ້ສາມາດນຳໃຊ້ສຳລັບການຜະລິດ ແລະ ການນຳໃຊ້ຕໍ່ໄປ.
ໃນເອກະສານສະບັບນີ້, ການອອກແບບລະອຽດຂອງການແຈກຢາຍແບບຮາບພຽງ 220 GHz dual-beam SDV-TWT ໄດ້ຖືກນຳສະເໜີ. ການປະສົມປະສານຂອງການເຮັດວຽກແບບສອງໂໝດ ແລະ ການກະຕຸ້ນແບບສອງລຳເພີ່ມແບນວິດການເຮັດວຽກ ແລະ ພະລັງງານຜົນຜະລິດຕື່ມອີກ. ການຜະລິດ ແລະ ການທົດສອບເຢັນຍັງຖືກປະຕິບັດເພື່ອກວດສອບຄວາມຖືກຕ້ອງຂອງ HFS ທັງໝົດ. ຜົນການວັດແທກຕົວຈິງແມ່ນສອດຄ່ອງກັບຜົນການຈຳລອງ. ສຳລັບ EOS ສອງລຳແສງທີ່ອອກແບບມາ, ພາກສ່ວນໜ້າກາກ ແລະ ເອເລັກໂຕຣດຄວບຄຸມໄດ້ຖືກນຳໃຊ້ຮ່ວມກັນເພື່ອຜະລິດລຳແສງສອງດ້າມ. ພາຍໃຕ້ສະໜາມແມ່ເຫຼັກທີ່ສຸມໃສ່ແບບເອກະພາບທີ່ອອກແບບມາ, ລຳແສງເອເລັກຕຣອນສາມາດສົ່ງຜ່ານໄລຍະທາງໄກໄດ້ຢ່າງໝັ້ນຄົງດ້ວຍຮູບຮ່າງທີ່ດີ. ໃນອະນາຄົດ, ການຜະລິດ ແລະ ການທົດສອບ EOS ຈະຖືກປະຕິບັດ, ແລະ ການທົດສອບຄວາມຮ້ອນຂອງ TWT ທັງໝົດກໍ່ຈະຖືກປະຕິບັດເຊັ່ນກັນ. ໂຄງການອອກແບບ SDV-TWT ນີ້ທີ່ສະເໜີໃນເອກະສານສະບັບນີ້ລວມເອົາເຕັກໂນໂລຊີການປະມວນຜົນແບບຮາບພຽງທີ່ເຕີບໃຫຍ່ໃນປະຈຸບັນຢ່າງສົມບູນ, ແລະ ສະແດງໃຫ້ເຫັນທ່າແຮງອັນໃຫຍ່ຫຼວງໃນຕົວຊີ້ວັດປະສິດທິພາບ ແລະ ການປະມວນຜົນ ແລະ ການປະກອບ. ດັ່ງນັ້ນ, ເອກະສານສະບັບນີ້ເຊື່ອວ່າໂຄງສ້າງແບບຮາບພຽງມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະກາຍເປັນແນວໂນ້ມການພັດທະນາຂອງອຸປະກອນເອເລັກໂຕຣນິກສູນຍາກາດໃນແຖບ terahertz.
ຂໍ້ມູນດິບ ແລະ ຮູບແບບການວິເຄາະສ່ວນໃຫຍ່ໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້ໄດ້ຖືກລວມເຂົ້າໃນເອກະສານສະບັບນີ້. ຂໍ້ມູນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງເພີ່ມເຕີມສາມາດໄດ້ຮັບຈາກຜູ້ຂຽນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຕາມການຮ້ອງຂໍທີ່ສົມເຫດສົມຜົນ.
Gamzina, D. ແລະ ອື່ນໆ. ການເຄື່ອງຈັກ CNC ລະດັບນາໂນຂອງເຄື່ອງອີເລັກໂທຣນິກສູນຍາກາດຕ່ຳກວ່າເທຣາເຮີດ. IEEE Trans. ອຸປະກອນເອເລັກໂຕຣນິກ.63, 4067–4073 (2016).
Malekabadi, A. ແລະ Paoloni, C. ການຜະລິດຈຸນລະພາກ UV-LIGA ຂອງຄື້ນນຳທາງຕ່ຳກວ່າເຕຣາເຮີດໂດຍໃຊ້ photoresist ຫຼາຍຊັ້ນ SU-8.J. Micromechanics.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS ແລະ ອື່ນໆ. ແຜນທີ່ເສັ້ນທາງເຕັກໂນໂລຊີ THz ປີ 2017.J. Physics.D to apply.physics.50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR & Luhmann, NC ການຈຳກັດຢ່າງແຂງແຮງຂອງການແຜ່ກະຈາຍຄື້ນ plasmonic ຜ່ານ waveguides double-grating staggered ultra-broadband.application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.3041646 (2008).
Baig, A. ແລະ ອື່ນໆ. ປະສິດທິພາບຂອງເຄື່ອງຂະຫຍາຍສຽງທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່ 220-GHz ທີ່ເຄື່ອງຈັກ CNC ແບບ Nano. IEEE Trans.electronic devices.64, 590–592 (2017).
Han, Y. & Ruan, CJ ການສືບສວນຄວາມບໍ່ໝັ້ນຄົງຂອງ diocotron ຂອງລຳແສງເອເລັກຕຣອນແຜ່ນທີ່ມີຄວາມກວ້າງຢ່າງບໍ່ມີຂອບເຂດໂດຍໃຊ້ທິດສະດີແບບຈຳລອງນ້ຳເຢັນມະຫາພາກ. Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10/104101 (2011).
Galdetskiy, AV ກ່ຽວກັບໂອກາດທີ່ຈະເພີ່ມແບນວິດໂດຍຮູບແບບຮາບພຽງຂອງລຳແສງໃນ klystron ຫຼາຍລຳແສງ. ໃນກອງປະຊຸມສາກົນ IEEE ກ່ຽວກັບເອເລັກໂຕຣນິກສູນຍາກາດຄັ້ງທີ 12, Bangalore, ອິນເດຍ, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.2011.5747003 (2011).
Nguyen, CJ ແລະ ອື່ນໆ. ການອອກແບບປືນເອເລັກຕຣອນສາມລຳທີ່ມີການແຈກຢາຍລະນາບແຍກລຳແສງແຄບໃນທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່ສອງໃບມີດແບບ W-band staggered [J].Science.Rep. 11, 940.https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB & Ruan, CJ ລະບົບແສງອີເລັກຕຣອນສາມລຳແບບກະຈາຍແບບ Planar ທີ່ມີການແຍກລຳແສງແຄບສຳລັບໂໝດພື້ນຖານຂອງແຖບ W TWT.IEEE Trans.electronic devices.68, 5215–5219 (2021).
ຈານ, ມ. ການຄົ້ນຄວ້າກ່ຽວກັບທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່ສອງໃບທີ່ມີແຜ່ນຄື້ນມິນລິແມັດ 20-22 (ປະລິນຍາເອກ, ມະຫາວິທະຍາໄລເປຍຫັງ, 2018).
ຣວນ, CJ, ຈາງ, HF, ທາວ, J. & ເຮ, Y. ການສຶກສາກ່ຽວກັບສະຖຽນລະພາບຂອງການພົວພັນລະຫວ່າງລຳແສງກັບຄື້ນຂອງທໍ່ຄື້ນເຄື່ອນທີ່ຄູ່ທີ່ມີແຖບ G-band interleaved. ກອງປະຊຸມສາກົນຄັ້ງທີ 43 ກ່ຽວກັບຄື້ນມິນລິແມັດອິນຟາເຣດ ແລະ ຄື້ນເທຣາເຮີດສ໌ ປີ 2018, ນາໂກຢາ.8510263, https://doi.org/10.1109/IRMMW-THz.2018.8510263 (2018).