Gratias tibi ago quod Nature.com invisisti. Versio navigatri quam uteris limitatam sustentationem pro CSS habet. Pro optima experientia, commendamus ut navigatro renovato utaris (aut modum compatibilitatis in Internet Explorer deactivare). Interea, ut continua sustentatio praestetur, situm sine stylis et JavaScript demonstrabimus.
In hac dissertatione, tubus undae viatoris bipaliculae interfoliatae, altae potentiae, latae frequentiae 220GHz designatur et verificatur. Primo, structura undae tardae bipaliculae planae, bipaliculae interpolatae, proponitur. Schemate operationis bimodali utens, efficacia transmissionis et latitudo transmissionis fere dupla sunt quam monomodalis. Secundo, ut requisitis magnae potentiae output impleatur et stabilitas tubi undae viatoris augeatur, systema opticum electronicum dupliciter penicilliforme designatur, tensio impulsiva 20~21 kV est, et fluxus electricus 2 × 80 mA est. Proposita designandi. Parte larvae et electrodo moderationis in sclopeto bipali utens, duo radii penicilli secundum centra sua respectiva cum ratione compressionis 7 focalizari possunt, distantia focalizationis circiter 0.18 mm est, et stabilitas bona est. Systema focalizationis magneticae uniformis etiam optimizatum est. Distantia transmissionis stabilis radii electronici duplicis planae 45 mm attingere potest, et campus magneticus focalizationis 0.6 T est, quod sufficit ad totum systema altae frequentiae (HFS) tegendum. Deinde, ad verificandum... Usus systematis electron-optici et effectus structurae undae tardae, simulationes cellulae particularum (PIC) etiam in toto HFS peractae sunt. Resultata ostendunt systema interactionis fasciculi potentiam output maximam fere 310 W ad 220 GHz consequi posse, tensionem fasciculi optimizatam esse 20.6 kV, currentem fasciculi esse 2 × 80 mA, amplificationem esse 38 dB, et latitudinem 3 dB 35 dB circa 70 GHz excedere. Denique, fabricatio microstructurae altae praecisionis perficitur ad effectum HFS verificandum, et resultata ostendunt latitudinem et proprietates transmissionis bene congruere cum resultatis simulationis. Ergo, schema in hoc articulo propositum fontes radiationis altae potentiae, ultra-latae fasciae terahertz cum potentia ad applicationes futuras evolvere expectatur.
Tubus undarum mobilium (TWT), ut instrumentum electronicum vacui traditionale, munus insubstituibile agit in multis applicationibus, ut radar altae resolutionis, systematibus communicationis satellitum, et exploratione spatiali1,2,3. Attamen, cum frequentia operandi in zonam terahertz ingreditur, TWT cavitatis coniunctae traditionalis et TWT helicalis necessitatibus hominum satisfacere non potuerunt propter potentiam output relative humilem, angustam latitudinem frequentiae, et processus fabricationis difficiles. Ergo, quomodo efficaciam zonae THz plene emendare res valde sollicita facta est multis institutionibus investigationis scientificae. Recentibus annis, novae structurae undarum tardarum (SWS), ut structurae duarum laminarum gradatim dispositarum (SDV) et structurae ductuum undarum complicatarum (FW), attentionem amplam acceperunt propter structuras planas naturales, praesertim novae SDV-SWS cum potentia promittente. Haec structura a UC-Davis anno 2008 proposita est4. Structura plana facile fabricari potest per technicas processus micro-nano, ut imperium numericum computatrale (CNC) et UV-LIGA, structura involucri omnino metallici maiorem capacitatem thermalem cum altiore... potentiam et amplificationem emissariam, et structura similis ducti undarum etiam latiorem latitudinem laboris praebere potest. Nunc, UC Davis primum anno 2017 demonstravit SDV-TWT posse emissiones magnae potentiae supra 100 W et signa latitudinis fere 14 GHz in fascia G generare. Tamen, haec eventa adhuc hiatus habent qui requisitis conexis magnae potentiae et latae latitudinis in fascia terahertz satisfacere non possunt. Pro SDV-TWT fasciae G UC-Davis, fasciculi electronici laminares adhibiti sunt. Quamquam hoc schema capacitatem portandi currentem fasciculi significanter emendare potest, difficile est longam distantiam transmissionis conservare propter instabilitatem systematis optici electronici fasciculi laminaris (EOS), et cuniculus fasciculi supermodalis est, qui etiam fasciculum se ipsum regulaturum facere potest. – Excitatio et oscillatio 6,7. Ut requisitis potentiae emissae magnae, latae latitudinis frequentiae et bonae stabilitatis TWT THz satisfaciatur, SDV-SWS dualis fasciculi cum operatione dualis modi in hac dissertatione proponitur. Hoc est, ut latitudinis frequentiae operativae augeatur, operatio dualis modi proponitur et in hac structura introducitur. Et, ut potentia emissa augeatur, distributio planaris fasciculorum duplicium etiam adhibetur. Radios fasciculi singularis relative parvi sunt propter restrictiones magnitudinis verticalis. Si densitas currentis nimis alta est, current fasciculi reduci debet, quod potentiam emissam relative humilem efficit. Ad currentem fasciculi emendandam, EOS multifasciculi planaris distributa emersit, quae magnitudinem lateralem SWS utitur. Propter cuniculationem fasciculi independentem, multifasciculus planaris distributus potest potentiam emissam magnam consequi servando currentem fasciculi totalem magnum et currentem per fasciculum parvum, quod cuniculationem fasciculi supermodalis vitare potest comparatum cum machinis fasciculi laminaris. Ergo, utile est stabilitatem tubi undae viatoris servare. Fundamento operis prioris 8,9, haec dissertatio campum magneticum uniformem fasciae G proponit. Fasciculus duplex penicilli focalis EOS, qui distantiam transmissionis stabilem fasciculi magnopere augere et aream interactionis fasciculi ulterius augere potest, ita potentiam productam magnopere augens.
Structura huius commentarii est ut sequitur. Primo, designatio cellulae SWS cum parametris, analysi characteristicarum dispersionis et resultatibus simulationis altae frequentiae describitur. Deinde, secundum structuram cellulae unitatis, EOS fasciculi duplicis et systema interactionis fasciculi in hoc commentario designantur. Resultatus simulationis particularum intracellularum etiam praesentantur ad usabilitatem EOS et functionem SDV-TWT verificandam. Praeterea, commentarius breviter resultatus fabricationis et probationis frigidae praebet ad rectitudinem totius HFS verificandam. Denique summarium fac.
Ut unum ex maximis partibus TWT, proprietates dispersivae structurae undae tardae, indicant utrum velocitas electronis velocitati phasis SWS congruat, et ita magnum momentum in interactione undae et fasciculi habeat. Ad efficientiam totius TWT emendandam, structura interactionis emendata designata est. Structura cellulae unitatis in Figura 1 ostenditur. Considerata instabilitate fasciculi laminaris et limitatione potentiae fasciculi singularis calami, structura fasciculum duplicem calami adoptat ad potentiam output et stabilitatem operationis ulterius emendandam. Interea, ad latitudinem operandi augendam, modus duplex ad operandum SWS propositus est. Propter symmetriam structurae SDV, solutio aequationis dispersionis campi electromagnetici in modos impares et pares dividi potest. Simul, modus fundamentalis impar fasciae frequentiae humilis et modus fundamentalis par fasciae frequentiae altae adhibentur ad synchronizationem latitudinis interactionis fasciculi efficiendam, ita latitudinem operandi ulterius emendando.
Secundum requisita potentiae, totus tubus cum tensione impulsiva 20 kV et currente duplici fasciculi 2 × 80 mA designatur. Ut tensio quam proxime cum latitudine operativa SDV-SWS accommodetur, longitudinem periodi p calculare debemus. Relatio inter tensionem fasciculi et periodum in aequatione (1)10 ostenditur:
Constituta mutatione phasis ad 2.5π in frequentia media 220 GHz, periodus p computari potest ut 0.46 mm sit. Figura 2a proprietates dispersionis cellulae unitatis SWS ostendit. Linea radiorum 20 kV curvam bimodalem optime congruit. Frequentiae congruentes circa 70 GHz in intervallis 210–265.3 GHz (modo impari) et 265.4–280 GHz (modo pari) attingere possunt. Figura 2b impedantiam copulationis mediam ostendit, quae maior est quam 0.6 Ω a 210 ad 290 GHz, quod indicat interactiones fortes in latitudine operativa fieri posse.
(a) Characteres dispersionis SDV-SWS bimodalis cum linea fasciculi electronici 20 kV. (b) Impediantia interactionis circuiti undarum tardarum SDV.
Tamen, notandum est hiatum zonae inter modos par et impar intercedere, et hunc hiatum zonae plerumque "zonam terminationis" appellamus, ut in Figura 2a demonstratur. Si TWT prope hanc zonam frequentiae operatur, magna vis copulationis fasciculi oriri potest, quae ad oscillationes non desideratas ducet. In applicationibus practicis, plerumque TWT prope zonam terminationis usum vitamus. Attamen, videri potest hiatum zonae huius structurae undae tardae tantum 0.1 GHz esse. Difficile est determinare utrum hoc parvum hiatum zonae oscillationes efficiat. Ergo, stabilitas operationis circa zonam terminationis in sequenti sectione simulationis PIC investigabitur ad analysandum utrum oscillationes non desideratae oriri possint.
Exemplar totius tubi vacui alti (HFS) in Figura 3 monstratur. Constat ex duobus stadiis SDV-SWS, reflectoribus Bragg connexis. Munus reflectoris est transmissionem signalis inter duo stadia intercludere, oscillationem et reflexionem modorum non operantium, ut modorum ordinis superioris inter laminas superiorem et inferiorem generatorum, supprimere, ita stabilitatem totius tubi magnopere augens. Ad connexionem cum ambiente externo, copulator linearis conicus etiam adhibetur ad SWS cum ductore undarum WR-4 coniungendum. Coefficiens transmissionis structurae duorum graduum a solvero temporis in programmate simulationis 3D metitur. Considerato effectu actuali zonae terahertz in materiam, materia involucri vacui initialiter ad cuprum constituitur, et conductivitas ad 2.25×107 S/m12 reducitur.
Figura 4 eventus transmissionis pro HFS cum et sine copulatoribus linearibus conicis ostendit. Eventus ostendunt copulatorem parum effectum in effectu transmissionis totius HFS habere. Damnum reditus (S11 < −10 dB) et damnum insertionis (S21 > −5 dB) totius systematis in lata banda 207~280 GHz ostendunt HFS bonas proprietates transmissionis habere.
Ut fons potentiae instrumentorum electronicorum vacui, sclopetum electronicum directe determinat utrum instrumentum satis potentiae emissariae generare possit. Cum analysi HFS in Sectione II coniunctum, EOS dualis radiorum designandum est ut sufficientem potentiam praebeat. In hac parte, fundatum in opere priore in W-band8,9, sclopetum electronicum duplicis fasciculi designatur utens parte larvae planae et electrodis moderatoriis. Primo, secundum requisita designationis SWS in Sect. Ut in Figura demonstratur. In figura 2, tensio impulsiva Ua fasciculorum electronicorum initialiter ad 20 kV constituitur, currentes I amborum fasciculorum electronicorum ambo 80 mA sunt, et diameter fasciculi dw fasciculorum electronicorum 0.13 mm est. Simul, ut densitas currentis fasciculi electronici et cathodi obtineri possit, proportio compressionis fasciculi electronici ad 7 constituitur, ita densitas currentis fasciculi electronici 603 A/cm2 est, et densitas currentis cathodi 86 A/cm2 est, quae perfici potest. Hoc fit utens novis materiis cathodicis. Secundum theoriam designandi 14, 15, 16, 17, typicum sclopetum electronicum Pierce unice identificari potest.
Figura V schemata horizontalia et verticalia sclopeti, respective, ostendit. Videtur figuram sclopeti electronici in directione x fere idem esse ac figuram sclopeti electronici typici laminae similis, dum in directione y duo fasciculi electronici partim a larva separantur. Positiones duorum cathodorum sunt ad x = – 0.155 mm, y = 0 mm et x = 0.155 mm, y = 0 mm, respective. Secundum requisita designandi rationis compressionis et magnitudinis injectionis electronicae, dimensiones duarum superficierum cathodorum determinantur esse 0.91 mm × 0.13 mm.
Ut campus electricus focalizatus, quem quisque fasciculus electronicus in directione x recepit, symmetricus sit circa centrum suum, haec dissertatio electrodum moderatorium tormento electronico applicat. Constituendo tensionem electrodi focalizationis et electrodi moderatorii ad -20 kV, et tensionem anodi ad 0 V, distributionem trajectoriae tormenti dualis radiorum obtinere possumus, ut in Figura 6 demonstratur. Videtur electrones emissos bonam compressibilitatem habere in directione y, et quemque fasciculum electronicum versus directionem x secundum centrum suum symmetriae convergere, quod indicat electrodum moderatorium campum electricum inaequalem ab electrodo focalizationis generatum compensare.
Figura 7 involucrum fasciculi in directionibus x et y ostendit. Resultata ostendunt distantiam projectionis fasciculi electronici in directione x ab ea in directione y differre. Distantia iactus in directione x est circiter 4 mm, et distantia iactus in directione y est proxima 7 mm. Ergo, distantia iactus actualis inter 4 et 7 mm eligenda est. Figura 8 sectionem transversalem fasciculi electronici ostendit ad 4.6 mm a superficie cathodi. Videmus formam sectionis transversalis proximam esse fasciculo electronico circulari normali. Distantia inter duos fasciculos electronicos est proxima 0.31 mm designato, et radius est circiter 0.13 mm, quod requisitis designati satisfacit. Figura 9 resultata simulationis currentis fasciculi ostendit. Videtur duos currentes fasciculi esse 76 mA, quod bene congruit cum 80 mA designato.
Considerata fluctuatione tensionis impulsivae in applicationibus practicis, necesse est sensibilitatem tensionis huius exemplaris studere. In ambitu tensionis 19.8 ~ 20.6 kV, involucra currentis et currentis fasciculi obtinentur, ut in Figura 1 et Figura 1.10 et 11 demonstratur. Ex resultatis, videri potest mutationem tensionis impulsivae nullum effectum in involucrum fasciculi electronici habere, et currentem fasciculi electronici tantum a 0.74 ad 0.78 A mutari. Ergo, considerari potest sclopetum electronicum in hoc articulo designatum bonam sensibilitatem ad tensionem habere.
Effectus fluctuationum tensionis impulsivae in involucra fasciculi directionum x et y.
Campus magneticus uniformis focalisationis est systema focalisationis magnetis permanentis commune. Propter distributionem campi magnetici uniformem per totum canalem fasciculi, aptissimus est fasciculis electronicis axisymmetricis. In hac sectione, systema focalisationis magneticae uniformis ad transmissionem longam distantiam fasciculorum dupliciter pendentium conservandam proponitur. Analysi campi magnetici generati et involucri fasciculi, schema designandi systematis focalisationis proponitur, et problema sensibilitatis investigatur. Secundum theoriam transmissionis stabilis fasciculi singularis pendentis18,19, valor campi magnetici Brillouin per aequationem (2) calculari potest. In hoc scripto, etiam hanc aequivalentiam utimur ad aestimandum campum magneticum fasciculi dupliciter pendentis lateraliter distributi. Cum sclopeto electronico in hoc scripto designato coniuncto, valor campi magnetici calculatus est circiter 4000 Gs. Secundum Ref. 20, 1.5-2 valor calculatus plerumque in designis practicis eligitur.
Figura XII structuram systematis campi magnetici uniformis focalisationis ostendit. Pars caerulea est magnes permanens in directione axiali magnetizatus. Electio materiae est NdFeB vel FeCoNi. Remanentia Br in exemplo simulationis constituta est 1.3 T et permeabilitas est 1.05. Ut transmissio stabilis fasciculi in toto circuitu fiat, longitudo magnetis initialiter ad 70 mm statuitur. Praeterea, magnitudo magnetis in directione x determinat utrum campus magneticus transversalis in canali fasciculi uniformis sit, quod requirit ut magnitudo in directione x non possit esse nimis parva. Simul, consideratis sumptibus et pondere totius tubi, magnitudo magnetis non debet esse nimis magna. Ergo, magnetes initialiter ad 150 mm × 150 mm × 70 mm statuuntur. Interea, ut totus circuitus undarum tardarum in systemate focalisationis poni possit, distantia inter magnetes ad 20 mm statuitur.
Anno MMXV, Purna Chandra Panda21 partem polarem cum novo foramine gradatim disposito in systemate uniformi focalisationis magneticae proposuit, quae magnitudinem fluxus ad cathodum effluxus et campum magneticum transversum in foramine partis polaris generatum ulterius reducere potest. In hoc scripto, structuram gradatim dispositam parti polaris systematis focalisationis addimus. Crassitudo partis polaris initialiter ad 1.5mm constituitur, altitudo et latitudo trium graduum 0.5mm sunt, et distantia inter foramina partis polaris 2mm est, ut in Figura XIII demonstratur.
Figura 14a distributionem campi magnetici axialis secundum lineas centrales duorum fasciculorum electronicorum ostendit. Videtur vires campi magnetici secundum duos fasciculos electronicos aequales esse. Valor campi magnetici est circiter 6000 Gs, quod est 1.5 vicibus maior quam campus Brillouin theoreticus, ad transmissionem et efficaciam focalizationis augendam. Simul, campus magneticus ad cathodum fere 0 est, quod indicat laminam polarem bonum effectum habere in prohibendo effusionem fluxus magnetici. Figura 14b distributionem campi magnetici transversalis By in directione z ad marginem superiorem duorum fasciculorum electronicorum ostendit. Videtur campum magneticum transversalem minus quam 200 Gs esse tantum ad foramen laminae polaris, dum in circuitu undae tardae, campus magneticus transversalis fere nullus est, quod probat influxum campi magnetici transversalis in fasciculum electronicum neglegendum esse. Ad saturationem magneticam laminarum polarium prohibendam, necesse est vim campi magnetici intra laminas polares studere. Figura 14c valorem absolutum distributionis campi magnetici intra laminam polarem ostendit. Videtur valorem absolutum vim campi magnetici esse... minus quam 1.2T, quod indicat saturationem magneticam partis polaris non futuram esse.
Distributio roboris campi magnetici pro Br = 1.3 T. (a) Distributio campi axialis. (b) Distributio campi lateralis By in directione z. (c) Valor absolutus distributionis campi intra partem polarem.
Modulo CST PS freto, positio relativa axialis sclopeti dualis fasciculi et systematis focalisationis optima est. Secundum Ref. 9 et simulationes, locus optimus est ubi pars anodica partem polarem a magnete longe tegit. Attamen, inventum est si remanentia ad 1.3T constituta esset, transmittanciam fasciculi electronici 99% attingere non posse. Augendo remanentiam ad 1.4T, campus magneticus focalis ad 6500 Gs augebitur. Traiectoriae fasciculi in planis xoz et yoz in Figura 15 monstrantur. Videtur fasciculum bonam transmissionem, fluctuationem parvam, et distantiam transmissionis maiorem quam 45mm habere.
Traiectoriae radiorum dupliciter pendentium sub systemate magnetico homogeneo cum Br = 1.4 T. (a) planum xoz. (b) aeroplanum yoz.
Figura XVI sectionem transversalem fasciculi in variis positionibus a cathodo remotis ostendit. Videtur formam sectionis fasciculi in systemate focalizationis bene conservari, et diametrum sectionis non multum mutari. Figura XVII involucra fasciculi in directionibus x et y respective ostendit. Videtur fluctuationem fasciculi in utraque directione valde parvam esse. Figura XVIII eventus simulationis currentis fasciculi ostendit. Eventus ostendunt currentem esse circiter 2 × 80 mA, quod cum valore computato in consilio sclopeti electronici congruit.
Sectio transversalis fasciculi electronici (cum systemate focalizationis) in diversis positionibus a cathodo longe aberrans.
Consideratis serie problematum, ut errores compositionis, fluctuationes tensionis electricae, et mutationes in robore campi magnetici in applicationibus practicis processus, necesse est sensibilitatem systematis focalisationis analyzare. Quia hiatus inter anodum et polarem in processu reali est, hoc hiatus in simulatione constituendum est. Valor hiatus ad 0.2 mm constitutus est et Figura 19a involucrum fasciculi et currentem fasciculi in directione y ostendit. Hoc resultat ostendit mutationem in involucro fasciculi non esse significantem et currentem fasciculi vix mutari. Ergo, systema insensibile est erroribus compositionis. Pro fluctuatione tensionis impulsivae, ambitus erroris ad ±0.5 kV constitutus est. Figura 19b resultatus comparationis ostendit. Videtur mutationem tensionis parum effectum in involucrum fasciculi habere. Ambitus erroris a -0.02 ad +0.03 T pro mutationibus in robore campi magnetici constitutus est. Resultatus comparationis in Figura 20 monstrantur. Videtur involucrum fasciculi vix mutari, quod significat totum EOS insensibile esse mutationibus in robore campi magnetici.
Involucrum fasciculi et eventus currentis sub systemate uniformi focalisationis magneticae. (a) Tolerantia compositionis est 0.2 mm. (b) Fluctuatio tensionis impulsivae est ±0.5 kV.
Involucrum fasciculi sub systemate uniformi focalisationis magneticae cum fluctuationibus campi magnetici axialis ab 0.63 ad 0.68 T variantibus.
Ut systema focalizationis in hoc articulo designatum cum HFS congruere possit, necesse est systema focalizationis et HFS ad investigationem coniungere. Figura 21 comparationem involucrorum fasciculi cum et sine HFS onerato ostendit. Resultata ostendunt involucrum fasciculi non multum mutari cum totus HFS oneratur. Ergo, systema focalizationis aptum est pro tubo undae progressivae HFS designati supra.
Ad recte statum EOS in Sectione III propositae comprobandum et ad effectum SDV-TWT 220 GHz investigandum, simulatio 3D-PIC interactionis inter fasciculum et undam perficitur. Ob limitationes programmatis simulationis, totum EOS ad HFS addere non potuimus. Ergo, tormentum electronicum superficie emittente aequivalenti diametro 0.13 mm et distantia inter duas superficies 0.31 mm substitutum est, iisdem parametris ac tormentum electronicum supra designatum. Ob insensibilitatem et bonam stabilitatem EOS, tensio impulsiva recte optimizari potest ad optimam potentiam output in simulatione PIC consequendam. Resultata simulationis ostendunt potentiam output saturatam et lucrum obtineri posse ad tensionem impulsivam 20.6 kV, currentem fasciculi 2 × 80 mA (603 A/cm2), et potentiam input 0.05 W.
Ut optimum signum emissum obtineatur, numerus cyclorum etiam optimizandus est. Optima potentia emissaria obtinetur cum numerus duorum stadiorum est 42 + 48 cycli, ut in Figura 22a demonstratur. Signum ingressus 0.05 W ad 314 W amplificatur cum amplificatione 38 dB. Spectrum potentiae emissariae per Transformationem Fourier Celerem (FFT) obtentum purum est, ad 220 GHz culmen attingens. Figura 22b distributionem positionis axialis energiae electronicae in SWS ostendit, cum plerisque electronibus energiam amittentibus. Hoc resultat indicat SDV-SWS energiam cineticam electronum in signa RF convertere posse, ita amplificationem signi efficiendo.
Signum emissum SDV-SWS ad 220 GHz. (a) Potentia emissaria cum spectro incluso. (b) Distributio energiae electronum cum fasciculo electronico ad finem inserti SWS.
Figura XXIII latitudinem potentiae emissae et amplificationem SDV-TWT bimodalis biradii ostendit. Efficacia emissa ulterius augeri potest frequentiis a 200 ad 275 GHz expandendis et tensione impulsoria optimizanda. Hoc resultat ostendit latitudinem 3 dB 205 ad 275 GHz tegere posse, quod significat operationem bimodalem latitudinem operativam magnopere amplificare posse.
Attamen, secundum Fig. 2a, scimus zonam terminationis inter modos par et impar exstare, quae ad oscillationes non desideratas ducere potest. Ergo, stabilitas operis circa terminationes investiganda est. Figurae 24a-c eventus simulationis 20 ns ad 265.3 GHz, 265.35 GHz, et 265.4 GHz respective exhibent. Videtur, quamquam eventus simulationis aliquas fluctuationes habent, potentiam productam relative stabilem esse. Spectrum etiam in Figura 24 respective ostenditur, spectrum purum est. Haec eventa indicant nullam oscillationem propriam prope zonam terminationis esse.
Fabricatio et mensura necessariae sunt ad rectitudinem totius HFS verificandam. In hac parte, HFS fabricatur utens technologia computatrali numericae moderationis (CNC) cum diametro instrumenti 0.1 mm et accuratione machinationis 10 μm. Materia structurae altae frequentiae praebetur cupro altae conductivitatis sine oxygenio (OFHC). Figura 25a structuram fabricatam ostendit. Tota structura longitudinem 66.00 mm, latitudinem 20.00 mm et altitudinem 8.66 mm habet. Octo foramina clavorum circa structuram distributa sunt. Figura 25b structuram per microscopiam electronicam scansionis (SEM) ostendit. Laminae huius structurae uniformiter producuntur et bonam asperitatem superficialem habent. Post mensurationem accuratam, error machinationis generalis minus quam 5% est, et asperitas superficialis est circiter 0.4 μm. Structura machinationis requisitis designi et praecisionis satisfacit.
Figura 26 comparationem inter eventus probationum actuales et simulationes effectus transmissionis ostendit. Portus 1 et Portus 2 in Figura 26a portibus input et output HFS respective respondent, et aequivalent Portu 1 et Portu 4 in Figura 3. Resultatus mensurarum actuales S11 paulo meliores sunt quam eventus simulationis. Simul, eventus mensurati S21 paulo peiores sunt. Ratio fortasse est quod conductivitas materiae in simulatione constituta nimis alta est et asperitas superficiei post machinationem actualem mala est. In universum, eventus mensurati bene congruunt cum eventibus simulationis, et latitudo transmissionis requisito 70 GHz satisfacit, quod possibilitatem et rectitudinem SDV-TWT dualis modi propositi verificat. Ergo, cum processu fabricationis actuali et eventibus probationum coniunctum, consilium SDV-TWT dualis fasciculi ultra-lati in hoc articulo propositum ad fabricationem et applicationes subsequentes adhiberi potest.
In hac dissertatione, delineatio accurata SDV-TWT distributionis planaris 220 GHz dualis fasciculi praesentatur. Combinatio operationis dualis modi et excitationis dualis fasciculi latitudinem operationis et potentiam output auget. Fabricatio et probatio frigida etiam peraguntur ad correctionem totius HFS verificandam. Resultata mensurarum actualium bene congruunt cum resultatis simulationis. Pro EOS dualis fasciculi designato, sectio larvae et electroda moderationis simul adhibita sunt ad fasciculum duarum penicillorum producendum. Sub campo magnetico uniformiter focalizato designato, fasciculus electronicus stabile per longas distantias cum bona forma transmitti potest. In futuro, productio et probatio EOS peragentur, et probatio thermalis totius TWT etiam peragetur. Haec schema delineationis SDV-TWT in hac dissertatione proposita plene coniungit technologiam hodiernam maturam processus plani, et magnum potentiale in indicatoribus perfunctionis et processu et compositione ostendit. Ergo, haec dissertatio credit structuram planarem maxime probabile esse ut inclinationem evolutionis instrumentorum electronicorum vacui in fascia terahertz fiat.
Pleraque notitiarum rudium et exemplorum analyticorum huius studii in hoc articulo inclusa sunt. Plura informationes pertinentes ab auctore correspondenti, si rationabili petitione facta sint, obtineri possunt.
Gamzina, D. et al. Machinatio CNC nanoscalaris electronicarum vacui sub-terahertz. IEEE Trans.electronic Devices. 63, 4067–4073 (2016).
Malekabadi, A. et Paoloni, C. Microfabricatio UV-LIGA ductuum undarum sub-terahertz utens photoresistente multistrato SU-8. J. Micromechanics.Microelectronics.26, 095010. https://doi.org/10.1088/0960-1317/26/9/095010 (2016).
Dhillon, SS et al. Iter technologiae THz 2017. J. Physics. D ad applicandum. physics. 50, 043001. https://doi.org/10.1088/1361-6463/50/4/043001 (2017).
Shin, YM, Barnett, LR et Luhmann, NC. *Confinamentum firmum propagationis undarum plasmonicarum per duplices reticulos undarum ultra-latissime alternantes. application.physics.Wright.93, 221504. https://doi.org/10.1063/1.3041646 (2008).*
Baig, A. et al. *Efficacia amplificatoris tubi undae progressivae 220 GHz machinatione CNC nano factae*. IEEE Transelectronic Devices. 64, 590–592 (2017).
Han, Y. et Ruan, CJ. Instabilitatem diocotronicam fasciculorum electronicorum laminarum infinitae latitudinis investigant, theoriam macroscopicam fluidi frigidi adhibentes. Chin Phys B. 20, 104101. https://doi.org/10.1088/1674-1056/20/10/104101 (2011).
Galdetskiy, AV de opportunitate augendi latitudinem transmissionis per dispositionem planam radiorum in klystrone multiradii. In 12th IEEE International Conference on Vacuum Electronics, Bangalore, India, 5747003, 317–318 https://doi.org/10.1109/IVEC.2011.5747003 (2011).
Nguyen, CJ et al. Designatio sclopetorum electronicorum trium fasciculorum cum distributione plani divisionis fasciculi angusti in tubo undae progressivae bipalae W-fasciae [J]. Science.Rep. 11, 940. https://doi.org/10.1038/s41598-020-80276-3 (2021).
Wang, PP, Su, YY, Zhang, Z., Wang, WB et Ruan, CJ. Systema opticum electronicum trium fasciculorum planarium distributum cum angusta separatione fasciculorum pro TWT modo fundamentali fasciae W. IEEE Trans.electronic Devices. 68, 5215–5219 (2021).
Zhan, M. Investigatio de Tubo Undarum Viantium Bipalae Intertexto cum Trabibus Laminarum Undarum Millimetricarum 20-22 (PhD, Universitas Beihang, 2018).
Ruan, CJ, Zhang, HF, Tao, J. et He, Y. Studium de stabilitate interactionis undae fasciculi tubi undae viatoris duarum laminarum interfoliati fasciae G. 43. Conferentia Internationalis 2018 de Undis Millimetricis Infra-rubris et Terahertz, Nagoya. 8510263, https://doi.org/10.1109/IRMMW-THz.2018.8510263 (2018).