សូមអរគុណសម្រាប់ការចូលមើល Nature.com.កំណែកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលអ្នកកំពុងប្រើមានកម្រិតគាំទ្រសម្រាប់ CSS។ សម្រាប់បទពិសោធន៍ដ៏ល្អបំផុត យើងសូមណែនាំឱ្យអ្នកប្រើកម្មវិធីរុករកតាមអ៊ីនធឺណិតដែលបានអាប់ដេត (ឬបិទរបៀបភាពឆបគ្នានៅក្នុង Internet Explorer)។ ក្នុងពេលជាមួយគ្នានេះ ដើម្បីធានាបាននូវការគាំទ្របន្ត យើងនឹងបង្ហាញគេហទំព័រដោយគ្មានរចនាប័ទ្ម និង JavaScript ។
យន្តការថ្មីមួយដោយផ្អែកលើការរលាយឡាស៊ែរដែលជ្រើសរើសដើម្បីគ្រប់គ្រងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃផលិតផលក្នុងដំណើរការផលិតត្រូវបានស្នើឡើង។ យន្តការនេះពឹងផ្អែកលើការបង្កើតរលក ultrasonic អាំងតង់ស៊ីតេខ្ពស់នៅក្នុងអាងរលាយដោយការ irradiation ឡាស៊ែរដែលមានអាំងតង់ស៊ីតេស្មុគស្មាញ។ ការសិក្សាពិសោធន៍ និងការក្លែងធ្វើជាលេខបង្ហាញថាយន្តការត្រួតពិនិត្យនេះគឺអាចធ្វើទៅបានតាមបច្ចេកទេស និងអាចបញ្ចូលក្នុងម៉ាស៊ីនឡាស៊ែរដែលរួមបញ្ចូលគ្នាប្រកបដោយប្រសិទ្ធភាព។
ការផលិតសារធាតុបន្ថែម (AM) នៃផ្នែកដែលមានរាងស្មុគ្រស្មាញបានរីកចម្រើនយ៉ាងខ្លាំងក្នុងប៉ុន្មានទសវត្សរ៍ថ្មីៗនេះ។ ទោះបីជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ទោះបីជាមានដំណើរការផលិតសារធាតុបន្ថែមជាច្រើនប្រភេទ រួមទាំងការរលាយឡាស៊ែរជ្រើសរើស (SLM)1,2,3 ការរលាយលោហៈឡាស៊ែរដោយផ្ទាល់ 4,5,6 ការរលាយធ្នឹមអេឡិចត្រុង 7,8 និងផ្សេងទៀត 9,10 គ្រឿងបន្លាស់អាចមានបញ្ហា។ នេះគឺដោយសារតែដំណើរការប៉ូតាស្យូមជាក់លាក់ខ្ពស់ដែលពាក់ព័ន្ធ។ អត្រាត្រជាក់ខ្ពស់ និងភាពស្មុគស្មាញនៃវដ្តកំដៅក្នុងវត្ថុធាតុរលាយ និងរលាយ11 ដែលនាំទៅរកការលូតលាស់គ្រាប់ធញ្ញជាតិ epitaxial និង porosity យ៉ាងសំខាន់12,13។ លទ្ធផលបង្ហាញថា វាចាំបាច់ក្នុងការគ្រប់គ្រងជម្រាលកម្ដៅ អត្រាត្រជាក់ និងសមាសធាតុលោហធាតុ ឬអនុវត្តការប៉ះទង្គិចផ្នែកខាងក្រៅនៃលក្ខណៈសម្បត្តិផ្សេងៗ (ឧទាហរណ៍ អ៊ុលត្រាសោន) ដើម្បីសម្រេចបាននូវរចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិដែលមានលក្ខណៈស្មើគ្នា។
ការបោះពុម្ភផ្សាយជាច្រើនមានការព្រួយបារម្ភជាមួយនឹងឥទ្ធិពលនៃការព្យាបាលដោយរំញ័រលើដំណើរការរឹងនៅក្នុងដំណើរការចាក់ធម្មតា14,15.ទោះជាយ៉ាងណា ការដាក់វាលខាងក្រៅដើម្បីរលាយភាគច្រើនមិនបង្កើត microstructure សម្ភារៈដែលចង់បានទេ។ ប្រសិនបើបរិមាណនៃដំណាក់កាលរាវមានកម្រិតតូច ស្ថានភាពប្រែប្រួលយ៉ាងខ្លាំង។ ក្នុងករណីនេះ វាលខាងក្រៅត្រូវបានចាត់ទុកថាមានឥទ្ធិពលយ៉ាងខ្លាំងដល់ដំណើរការរឹង។ fields16,17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27, arc stirring28 and oscillation29, pulsed plasma arcs30,31 និងវិធីសាស្រ្តផ្សេងទៀត32 តំបន់ subcooling សមាសភាពដោយសារតែការបន្ថយសីតុណ្ហភាពជម្រាល និងការពង្រឹងអ៊ុលត្រាសោដើម្បីបង្កើតគ្រីស្តាល់ថ្មីតាមរយៈ cavitation ។
នៅក្នុងការងារនេះ យើងបានស៊ើបអង្កេតលទ្ធភាពនៃការផ្លាស់ប្តូររចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិនៃដែកអ៊ីណុក austenitic ដោយ sonicating អាងរលាយជាមួយនឹងរលកសំឡេងដែលបង្កើតឡើងដោយឡាស៊ែររលាយខ្លួនវាផ្ទាល់។ ម៉ូឌុលអាំងតង់ស៊ីតេនៃឧប្បត្តិហេតុវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរនៅលើឧបករណ៍ផ្ទុកពន្លឺដែលស្រូបយកលទ្ធផលនៅក្នុងការបង្កើតរលក ultrasonic ដែលផ្លាស់ប្តូរ microstructure នៃវិទ្យុសកម្ម LM ដែលអាចបញ្ចូលក្នុងទម្រង់នេះយ៉ាងងាយស្រួល។ ម៉ាស៊ីនបោះពុម្ព 3D. ការពិសោធន៍ក្នុងការងារនេះត្រូវបានអនុវត្តលើបន្ទះដែកអ៊ីណុកដែលផ្ទៃត្រូវបានប៉ះពាល់នឹងវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរដែលផ្លាស់ប្តូរអាំងតង់ស៊ីតេ។ ដូច្នេះតាមបច្ចេកទេស ការព្យាបាលលើផ្ទៃឡាស៊ែរត្រូវបានធ្វើ។ ទោះយ៉ាងណាក៏ដោយ ប្រសិនបើការព្យាបាលដោយឡាស៊ែរត្រូវបានអនុវត្តលើផ្ទៃនៃស្រទាប់នីមួយៗ កំឡុងពេលបង្កើតស្រទាប់ដោយស្រទាប់ ផលប៉ះពាល់លើកម្រិតសំឡេងទាំងមូល ឬលើផ្នែកដែលបានជ្រើសរើសនៃកម្រិតសំឡេង ផ្ទៃនៃស្រទាប់នីមួយៗត្រូវបានសម្រេច។ ស្រទាប់គឺស្មើនឹង "ការព្យាបាលបរិមាណឡាស៊ែរ" ។
ខណៈពេលដែលនៅក្នុងការព្យាបាលដោយ ultrasonic ដែលមានមូលដ្ឋានលើស្នែង ultrasonic ថាមពល ultrasonic នៃរលកសំឡេងឈរត្រូវបានចែកចាយពាសពេញសមាសធាតុ ខណៈពេលដែលអាំងតង់ស៊ីតេអ៊ុលត្រាសោនដែលបណ្ដាលមកពីឡាស៊ែរត្រូវបានប្រមូលផ្តុំយ៉ាងខ្លាំងនៅជិតចំណុចដែលវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរត្រូវបានស្រូបចូល។ ការប្រើ sonotrode នៅក្នុងម៉ាស៊ីនលាយម្សៅ SLM មានភាពស្មុគស្មាញព្រោះផ្ទៃខាងលើនៃម្សៅទ្រនាប់ដែលប៉ះពាល់នឹងវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរ ផ្ទៃខាងលើនៃមេកានិកមិនគួរនៅដដែល។ ផ្នែក។ ដូច្នេះហើយ សម្ពាធសូរស័ព្ទគឺនៅជិតសូន្យ ហើយល្បឿនភាគល្អិតមានអំព្លីទីតអតិបរមាលើផ្ទៃខាងលើទាំងមូលនៃផ្នែក។ សម្ពាធសំឡេងនៅខាងក្នុងអាងរលាយទាំងមូលមិនអាចលើសពី 0.1% នៃសម្ពាធអតិបរិមានៃដែលបង្កើតដោយក្បាលផ្សារទេ ពីព្រោះរលកនៃរលក ultrasonic ដែលមានប្រេកង់ 20 \m 3 (ស៊ីម 3) ដែកអ៊ីណុក។ ជាធម្មតា ជម្រៅគឺតិចជាង \(\sim 0.3~\text {mm}\)) ដូច្នេះហើយ ឥទ្ធិពលនៃអ៊ុលត្រាសោនលើ cavitation អាចមានទំហំតូច។
វាគួរតែត្រូវបានគេកត់សម្គាល់ថាការប្រើប្រាស់វិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរដែលមានអាំងតង់ស៊ីតេនៅក្នុងការទម្លាក់លោហៈឡាស៊ែរដោយផ្ទាល់គឺជាតំបន់សកម្មនៃការស្រាវជ្រាវ 35,36,37,38 ។
ឥទ្ធិពលកម្ដៅនៃឧប្បត្តិហេតុវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរនៅលើឧបករណ៍ផ្ទុកគឺជាមូលដ្ឋានសម្រាប់ស្ទើរតែគ្រប់បច្ចេកទេសឡាស៊ែរ 39, 40 សម្រាប់ដំណើរការសម្ភារៈដូចជា cutting41, welding, hardening, drilling42, surface cleaning, surface alloying, surface polishing43, etc.ការបង្កើតឡាស៊ែរជំរុញឱ្យមានការអភិវឌ្ឍន៍ថ្មីក្នុងបច្ចេកទេសកែច្នៃវត្ថុធាតុដើម ហើយលទ្ធផលបឋមត្រូវបានពិនិត្យ និងសង្ខេបលេខ 4 46 ។
វាគួរតែត្រូវបានកត់សម្គាល់ថាសកម្មភាពមិនស្ថិតស្ថេរណាមួយនៅលើឧបករណ៍ផ្ទុក រួមទាំងសកម្មភាពពន្យារលើឧបករណ៍ផ្ទុកស្រូបយក បណ្តាលឱ្យមានការរំភើបនៃរលកសូរស័ព្ទនៅក្នុងវាជាមួយនឹងប្រសិទ្ធភាពតិចឬច្រើន។ ដំបូងឡើយ ការផ្តោតសំខាន់គឺទៅលើការរំភើបចិត្តដោយឡាស៊ែរនៃរលកក្នុងអង្គធាតុរាវ និងយន្តការរំភើបនៃកម្ដៅផ្សេងៗនៃសំឡេង (ការពង្រីកកំដៅ ការហួត ការផ្លាស់ប្តូរកម្រិតសំឡេង 4 អំឡុងពេលការផ្លាស់ប្តូរទី 8 កិច្ចសន្យា។ ល។ ) ។ 49.Numerous monographs50, 51, 52 ផ្តល់នូវការវិភាគទ្រឹស្តីនៃដំណើរការនេះ និងការអនុវត្តជាក់ស្តែងដែលអាចកើតមានរបស់វា។
បញ្ហាទាំងនេះត្រូវបានពិភាក្សាជាបន្តបន្ទាប់នៅក្នុងសន្និសិទផ្សេងៗ ហើយការរំភើបចិត្តដោយឡាស៊ែរនៃអ៊ុលត្រាសោនមានកម្មវិធីទាំងក្នុងកម្មវិធីឧស្សាហកម្មនៃបច្ចេកវិទ្យាឡាស៊ែរ53 និងឱសថ54។ ដូច្នេះហើយ វាអាចត្រូវបានចាត់ទុកថាជាគំនិតជាមូលដ្ឋាននៃដំណើរការដែលពន្លឺឡាស៊ែរដែលជីពចរធ្វើសកម្មភាពលើឧបករណ៍ស្រូបទាញត្រូវបានបង្កើតឡើង។ ការត្រួតពិនិត្យអ៊ុលត្រាសោនឡាស៊ែរត្រូវបានប្រើសម្រាប់ការរកឃើញពិការភាពនៃ SLM-manufactured samples55,
ឥទ្ធិពលនៃរលកឆក់ដែលបង្កើតដោយឡាស៊ែរលើវត្ថុធាតុដើមគឺជាមូលដ្ឋាននៃការឆក់ឡាស៊ែរ peening57,58,59 ដែលត្រូវបានប្រើផងដែរសម្រាប់ការព្យាបាលលើផ្ទៃនៃផ្នែកដែលផលិតដោយសារធាតុបន្ថែម60។ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ការពង្រឹងការឆក់ឡាស៊ែរមានប្រសិទ្ធភាពបំផុតលើដុំឡាស៊ែរ nanosecond និងផ្ទៃដែលផ្ទុកដោយមេកានិច (ឧ. ជាមួយនឹងស្រទាប់នៃអង្គធាតុរាវ) 59 ដោយសារតែការផ្ទុកមេកានិចបង្កើនសម្ពាធខ្ពស់បំផុត។
ការពិសោធន៍ត្រូវបានធ្វើឡើងដើម្បីស៊ើបអង្កេតពីផលប៉ះពាល់ដែលអាចកើតមាននៃវិស័យរូបវន្តផ្សេងៗលើរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូនៃវត្ថុធាតុរឹង។ ដ្យាក្រាមមុខងារនៃការរៀបចំការពិសោធន៍ត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 1.A pulsed Nd:YAG solid-state laser operating in free-running mode (pulse duration \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {sul.}) is used through the pulse series of use\Each) តម្រងដង់ស៊ីតេ និងប្រព័ន្ធចានបំបែកធ្នឹម។ អាស្រ័យលើការរួមបញ្ចូលគ្នានៃតម្រងដង់ស៊ីតេអព្យាក្រឹត ថាមពលជីពចរនៅលើគោលដៅប្រែប្រួលពី \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) ទៅ \(E_L \sim 100~\text {mJ}\) ។ កាំរស្មីឡាស៊ែរដែលឆ្លុះបញ្ចាំងពីទិន្នន័យដែលឆ្លុះពីរូបភាពទៅ អេមធើរ ឌីអូឌីយ៉ូ ស៊ីម ឌីអូ calorimeters ពីរ (photodiodes ដែលមានពេលវេលាឆ្លើយតបយូរលើសពី \(1~\text {ms}\)) ត្រូវបានប្រើដើម្បីកំណត់ឧប្បត្តិហេតុទៅ និងឆ្លុះបញ្ចាំងពីគោលដៅ ហើយថាមពលពីរ (photodiodes ដែលមានពេលវេលាឆ្លើយតបខ្លី\(<10~\text {ns}\))) ដើម្បីកំណត់ឧប្បត្តិហេតុ និងថាមពលអុបទិកដែលឆ្លុះបញ្ចាំង។ Calorimeters និង power meters ត្រូវបានក្រិតតាមខ្នាត ដើម្បីកំណត់តម្លៃ absolute Gentec-EO XLP12-3S-H2-D0 និងកញ្ចក់ឌីអេឡិចត្រិចដែលបានម៉ោននៅទីតាំងគំរូ។ ផ្តោតធ្នឹមទៅលើគោលដៅដោយប្រើកញ្ចក់ (ថ្នាំកូតប្រឆាំងនឹងការឆ្លុះបញ្ចាំងនៅ \(1.06 \upmu \text {m}\), ប្រវែងប្រសព្វ \(160~\text {mm}\)) និងចង្កេះធ្នឹមនៅផ្ទៃខាងលើ \mu (0 6) ។
ដ្យាក្រាមគ្រោងការណ៍មុខងារនៃការរៀបចំពិសោធន៍៖ ១-ឡាស៊ែរ; 2 - កាំរស្មីឡាស៊ែរ; 3- តម្រងដង់ស៊ីតេអព្យាក្រឹត; 4- photodiode ធ្វើសមកាលកម្ម; 5 - ឧបករណ៍បំបែកធ្នឹម; 6 - ដ្យាក្រាម; 7 - កាឡូរីនៃធ្នឹមឧប្បត្តិហេតុ; 8 - calorimeter នៃធ្នឹមឆ្លុះបញ្ចាំង; 9 - ឧបករណ៍វាស់ថាមពលនៃធ្នឹម; 10 - ម៉ែត្រថាមពលធ្នឹមឆ្លុះបញ្ចាំង; 11 - កញ្ចក់ផ្តោតអារម្មណ៍; 12 - កញ្ចក់; 13 - គំរូ; 14 - ឧបករណ៍បញ្ជូន piezoelectric ដ៏ធំទូលាយ; 15 - កម្មវិធីបម្លែង 2D; 16 - កំណត់ទីតាំង microcontroller; 17 - អង្គភាពធ្វើសមកាលកម្ម; 18 - ប្រព័ន្ធការទិញយកឌីជីថលពហុឆានែលដែលមានអត្រាគំរូផ្សេងៗ។ 19 - កុំព្យូទ័រផ្ទាល់ខ្លួន។
ការព្យាបាល Ultrasonic ត្រូវបានអនុវត្តដូចខាងក្រោម។ ឡាស៊ែរដំណើរការក្នុងរបៀបដំណើរការដោយសេរី។ ដូច្នេះរយៈពេលនៃជីពចរឡាស៊ែរគឺ \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\) ដែលមានរយៈពេលច្រើនប្រហែល \(1.5~\upmu \text {s } \) នីមួយៗ។ រូបរាងបណ្ដោះអាសន្ននៃជីពចរឡាស៊ែរ និងវិសាលគមរបស់វាមានស្រោមសំបុត្រដែលមានប្រេកង់ទាប និងប្រេកង់មធ្យមដែលមានប្រេកង់ខ្ពស់ \(0.7~\text {MHz}\) ដូចបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 2.- ស្រោមសំបុត្រប្រេកង់ផ្តល់នូវកំដៅ និងការរលាយ និងហួតជាបន្តបន្ទាប់នៃសម្ភារៈ ខណៈដែលសមាសធាតុប្រេកង់ខ្ពស់ផ្តល់នូវការរំញ័រ ultrasonic ដោយសារឥទ្ធិពល photoacoustic។ ទម្រង់រលកនៃជីពចរ ultrasonic ដែលបង្កើតឡើងដោយឡាស៊ែរត្រូវបានកំណត់ជាចម្បងដោយពេលវេលា pulse នៃរូបរាង វាគឺពី \(7~\text {kHz}\) ដល់ \(2~\text {MHz}\) ហើយប្រេកង់កណ្តាលគឺ \(~ 0.7~\text {MHz}\))។សម្លេងសូរស័ព្ទដោយសារឥទ្ធិពល photoacoustic ត្រូវបានកត់ត្រាដោយប្រើឧបករណ៍បញ្ជូន piezoelectric broadband ដែលផលិតពីខ្សែភាពយន្ត polyvinylidene fluoride។ វាមិនគួរត្រូវបានថតជារលក 2 ទេ។ ថារូបរាងរបស់ឡាស៊ែរគឺជាតួយ៉ាងនៃឡាស៊ែររបៀបដំណើរការដោយសេរី។
ការចែកចាយបណ្តោះអាសន្ននៃអាំងតង់ស៊ីតេជីពចរឡាស៊ែរ (ក) និងល្បឿននៃសំឡេងនៅផ្ទៃខាងក្រោយនៃគំរូ (ខ) វិសាលគមនៃជីពចរឡាស៊ែរ (គ) និងជីពចរ ultrasonic (ឃ) ជាមធ្យមមានជីពចរឡាស៊ែរជាង 300 (ខ្សែកោងក្រហម) សម្រាប់ជីពចរឡាស៊ែរតែមួយ (ខ្សែកោងពណ៌ខៀវ) ។
យើងអាចបែងចែកយ៉ាងច្បាស់នូវសមាសធាតុប្រេកង់ទាប និងប្រេកង់ខ្ពស់នៃការព្យាបាលសូរស័ព្ទដែលត្រូវគ្នាទៅនឹងស្រោមសំបុត្រប្រេកង់ទាបនៃជីពចរឡាស៊ែរ និងម៉ូឌុលប្រេកង់ខ្ពស់រៀងៗខ្លួន។ រលកនៃរលកសូរស័ព្ទដែលបង្កើតដោយស្រោមសំបុត្រជីពចរឡាស៊ែរ លើសពី 0\(cm) ដូច្នេះ ឥទ្ធិពលចម្បងនៃសមាសធាតុប្រេកង់ខ្ពស់នៃរលកសញ្ញាសូរស័ព្ទនៅលើ microstructure ត្រូវបានរំពឹងទុក។
ដំណើរការរូបវិទ្យានៅក្នុង SLM គឺស្មុគស្មាញ ហើយកើតឡើងក្នុងពេលដំណាលគ្នាលើមាត្រដ្ឋានលំហ និងបណ្ដោះអាសន្នផ្សេងៗគ្នា។ ដូច្នេះហើយ វិធីសាស្ត្រពហុមាត្រដ្ឋានគឺសមរម្យបំផុតសម្រាប់ការវិភាគទ្រឹស្តីនៃ SLM ។ គំរូគណិតវិទ្យាដំបូងគួរតែមានលក្ខណៈពហុរូបវិទ្យា។ មេកានិក និងរូបវិទ្យានៃពហុដំណាក់កាលមធ្យម "រលាយរាវ" ដែលធ្វើអន្តរកម្មជាមួយនឹងលក្ខណៈនៃឧស្ម័នដែលមិនចេះរីងស្ងួត។ ដូចខាងក្រោម។
អត្រាកំដៅ និងត្រជាក់រហូតដល់ \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ ដោយសារតែការ irradiation ឡាស៊ែរដែលបានធ្វើមូលដ្ឋានីយកម្មជាមួយនឹងដង់ស៊ីតេថាមពលរហូតដល់ \(10^{13}~\text {W} cm}^2\)។
វដ្តនៃការរលាយ - ភាពរឹងមានរយៈពេលពី 1 ទៅ \(10~\text {ms}\) ដែលរួមចំណែកដល់ការធ្វើឱ្យរឹងមាំយ៉ាងឆាប់រហ័សនៃតំបន់រលាយកំឡុងពេលត្រជាក់។
ការឡើងកំដៅយ៉ាងលឿននៃផ្ទៃគំរូនាំឱ្យបង្កើតភាពតានតឹងកម្ដៅខ្ពស់នៅក្នុងស្រទាប់ផ្ទៃ។ ផ្នែកគ្រប់គ្រាន់ (រហូតដល់ 20%) នៃស្រទាប់ម្សៅត្រូវបានហួតយ៉ាងខ្លាំង 63 ដែលបណ្តាលឱ្យមានបន្ទុកបន្ថែមលើផ្ទៃជាការឆ្លើយតបទៅនឹងការ ablation ឡាស៊ែរ។ ជាលទ្ធផល ភាពតានតឹងដែលបង្កឡើងធ្វើឱ្យខូចទ្រង់ទ្រាយធរណីមាត្រផ្នែកយ៉ាងខ្លាំង។ លទ្ធផល annealing នៅក្នុងការបង្កើតនៃរលកសំពាធ ultrasonic ដែលបន្តពូជពីផ្ទៃទៅស្រទាប់ខាងក្រោម។ ដើម្បីទទួលបានទិន្នន័យបរិមាណត្រឹមត្រូវលើការចែកចាយភាពតានតឹងក្នុងតំបន់ និងការក្លែងធ្វើ mesoscopic នៃបញ្ហាខូចទ្រង់ទ្រាយយឺតដែលភ្ជាប់ទៅកំដៅ និងការផ្ទេរម៉ាស់ត្រូវបានអនុវត្ត។
សមីការគ្រប់គ្រងនៃគំរូរួមមាន (1) សមីការផ្ទេរកំដៅមិនស្ថិតស្ថេរ ដែលចរន្តកំដៅអាស្រ័យលើស្ថានភាពដំណាក់កាល (ម្សៅ រលាយ ប៉ូលីគ្រីស្តាល់លីន) និងសីតុណ្ហភាព (2) ភាពប្រែប្រួលនៃការខូចទ្រង់ទ្រាយយឺតបន្ទាប់ពី ablation បន្ត និងសមីការការពង្រីកកំដៅ។ បញ្ហាតម្លៃព្រំដែនត្រូវបានកំណត់ដោយលក្ខខណ្ឌពិសោធន៍។ ម៉ូឌុលផ្លាស់ប្តូរកំដៅលើផ្ទៃឡាស៊ែរ flux ។ និងលំហូររំហួត។ លំហូរម៉ាស់ត្រូវបានកំណត់ដោយផ្អែកលើការគណនាសម្ពាធចំហាយឆ្អែតនៃវត្ថុដែលហួត។ ទំនាក់ទំនងភាពតានតឹងអេឡាស្តូប្លាស្ទីកត្រូវបានប្រើដែលភាពតានតឹងកម្ដៅគឺសមាមាត្រទៅនឹងភាពខុសគ្នានៃសីតុណ្ហភាព។ សម្រាប់ថាមពលបន្ទាប់បន្សំ \(300~\text {W}\) ប្រេកង់ \(10^5\ អ៊ីធឺណិត 0 ហឺត) និង មេគុណអន្តរកម្ម។ \(200~\upmu \text {m}\ ) នៃអង្កត់ផ្ចិតធ្នឹមដែលមានប្រសិទ្ធភាព។
រូបភាពទី 3 បង្ហាញពីលទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើលេខនៃតំបន់រលាយដោយប្រើគំរូគណិតវិទ្យាម៉ាក្រូស្កូប។ អង្កត់ផ្ចិតនៃតំបន់បញ្ចូលគ្នាគឺ \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text {m}\) កាំ) និង \(40~\upmu \text {m}\) លទ្ធផលនៃផ្ទៃដែលបង្ហាញពីជម្រៅ។ \(100~\text {K}\) ដោយសារតែកត្តាអន្តរកម្មខ្ពស់នៃម៉ូឌុលជីពចរ។ អត្រាកំដៅ \(V_h\) និងភាពត្រជាក់ \(V_c\) គឺស្ថិតនៅលើលំដាប់នៃ \(10^7\) និង \(10^6~\text {K}/\text {s}\) រៀងៗខ្លួន។​ ភាពខុសគ្នា​រវាង​តម្លៃ​ទាំង​នេះ​ក្នុង​ការ​វិភាគ​ចំនួន 4 របស់យើង​ពីមុន។​ \(V_h\) និង \(V_c\) បណ្តាលឱ្យឡើងកំដៅយ៉ាងលឿននៃស្រទាប់ផ្ទៃ ដែលចរន្តកំដៅទៅស្រទាប់ខាងក្រោមមិនគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីយកកំដៅចេញ។ ដូច្នេះហើយ នៅ \(t=26~\upmu \text {s}\) សីតុណ្ហភាពផ្ទៃខាងលើឡើងខ្ពស់រហូតដល់ \(4800~\text {K}\) សម្ពាធខ្លាំងពេកអាចបណ្តាលឱ្យលេចចេញនូវវត្ថុធាតុរាវ។
លទ្ធផលពិសោធជាលេខនៃតំបន់រលាយនៃជីពចរឡាស៊ែរតែមួយនៅលើចានគំរូ 316L។ ពេលវេលាពីការចាប់ផ្តើមជីពចរទៅជម្រៅនៃអាងរលាយដែលឈានដល់តម្លៃអតិបរមាគឺ \(180~\upmu\text {s}\) isotherm\(T = T_L = 1723~\texts the solidary) រវាងដំណាក់កាល និង ar ។ (បន្ទាត់ពណ៌លឿង) ត្រូវគ្នាទៅនឹងភាពតានតឹងទិន្នផលដែលបានគណនាជាមុខងារនៃសីតុណ្ហភាពនៅក្នុងផ្នែកបន្ទាប់។ ដូច្នេះនៅក្នុងដែនរវាង isotherms\(T=T_L\) និង isobars\(\sigma =\sigma _V(T)\)) ដំណាក់កាលរឹងត្រូវបានទទួលរងនូវបន្ទុកមេកានិចខ្លាំង។ ដែលអាចនាំអោយមានការផ្លាស់ប្តូររចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ
ឥទ្ធិពលនេះត្រូវបានពន្យល់បន្ថែមនៅក្នុងរូបភាពទី 4a ដែលកម្រិតសម្ពាធនៅក្នុងតំបន់រលាយត្រូវបានគ្រោងទុកជាមុខងារនៃពេលវេលា និងចម្ងាយពីផ្ទៃ។ ជាដំបូង ឥរិយាបថសម្ពាធគឺទាក់ទងទៅនឹងម៉ូឌុលនៃអាំងតង់ស៊ីតេជីពចរឡាស៊ែរដែលបានពិពណ៌នាក្នុងរូបភាពទី 2 ខាងលើ។ សម្ពាធអតិបរមា \text{s}\) ប្រហែល \(10~\text {MPa) ត្រូវបានអង្កេតនៅ\) \(t=26~\upmu)។ទីពីរ ការប្រែប្រួលនៃសម្ពាធមូលដ្ឋាននៅចំណុចត្រួតពិនិត្យមានលក្ខណៈលំយោលដូចគ្នានឹងប្រេកង់ \(500~\text {kHz}\)។ នេះមានន័យថា រលកសម្ពាធអ៊ុលត្រាសោនត្រូវបានបង្កើតនៅលើផ្ទៃ ហើយបន្ទាប់មកបន្តពូជទៅក្នុងស្រទាប់ខាងក្រោម។
លក្ខណៈគណនានៃតំបន់ខូចទ្រង់ទ្រាយនៅជិតតំបន់រលាយត្រូវបានបង្ហាញក្នុងរូបទី 4b.Laser ablation និងភាពតានតឹង thermoelastic បង្កើតរលក deformation elastic ដែលរីករាលដាលទៅក្នុងស្រទាប់ខាងក្រោម។ ដូចដែលអាចមើលឃើញពីរូបភាព មានពីរដំណាក់កាលនៃការបង្កើត stress។ កំឡុងដំណាក់កាលទីមួយនៃ \(t < 40 ses~\upmu \text {s}}) ម៉ូឌុលស្រដៀងទៅនឹងសម្ពាធលើផ្ទៃ។ ភាពតានតឹងនេះកើតឡើងដោយសារការដកឡាស៊ែរ ហើយគ្មានភាពតានតឹងខាងកម្ដៅត្រូវបានគេសង្កេតឃើញនៅក្នុងចំណុចត្រួតពិនិត្យទេ ដោយសារតំបន់ដែលរងផលប៉ះពាល់ដោយកំដៅដំបូងគឺតូចពេក។ នៅពេលដែលកំដៅត្រូវបានរលាយចូលទៅក្នុងស្រទាប់ខាងក្រោម ចំណុចត្រួតពិនិត្យនឹងបង្កើតភាពតានតឹងកម្ដៅខ្ពស់ខាងលើ \(40~\text {MPa}\) ។
កម្រិតស្ត្រេសដែលបានកែប្រែមានផលប៉ះពាល់យ៉ាងសំខាន់លើចំណុចប្រទាក់រាវរឹង ហើយអាចជាយន្តការគ្រប់គ្រងដែលគ្រប់គ្រងផ្លូវរឹង។ ទំហំនៃតំបន់ខូចទ្រង់ទ្រាយធំជាងតំបន់រលាយពី 2 ទៅ 3 ដង។ ដូចបង្ហាញក្នុងរូបភាពទី 3 ទីតាំងនៃអ៊ីសូទែមរលាយ និងកម្រិតស្ត្រេសស្មើទៅនឹងភាពតានតឹងទិន្នផលត្រូវបានប្រៀបធៀបក្នុងមូលដ្ឋាន rad ir ។ ជាមួយនឹងអង្កត់ផ្ចិតដែលមានប្រសិទ្ធភាពរវាង 300 និង \(800~\upmu \text {m}\) អាស្រ័យលើពេលវេលាភ្លាមៗ។
ដូច្នេះ ម៉ូឌុលស្មុគ្រស្មាញនៃការស្រោបដោយឡាស៊ែរនាំឱ្យមានប្រសិទ្ធិភាព ultrasonic។ ផ្លូវជ្រើសរើសមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធគឺខុសគ្នាបើប្រៀបធៀបទៅនឹង SLM ដោយគ្មានការផ្ទុក ultrasonic ។ តំបន់មិនស្ថិតស្ថេរដែលខូចទ្រង់ទ្រាយនាំទៅរកវដ្តនៃការបង្ហាប់ និងលាតសន្ធឹងតាមកាលកំណត់ក្នុងដំណាក់កាលរឹង។ ដូច្នេះការបង្កើតព្រំដែនគ្រាប់ធញ្ញជាតិថ្មី និងព្រំដែន subgrain ប្រែក្លាយទៅជាអាចធ្វើទៅបាន។ ការសន្និដ្ឋានដែលទទួលបានផ្តល់នូវលទ្ធភាពក្នុងការរចនាគំរូគំរូ SLM ដែលជំរុញដោយអ៊ុលត្រាសោនដែលជំរុញដោយជីពចរ។ ក្នុងករណីនេះ អាំងឌុចទ័រ piezoelectric 26 ដែលប្រើនៅកន្លែងផ្សេងអាចត្រូវបានដកចេញ។
(a) សម្ពាធជាមុខងារនៃពេលវេលា គណនានៅចម្ងាយខុសគ្នាពីផ្ទៃ 0, 20 និង \(40~\upmu \text {m}\) តាមអ័ក្សនៃស៊ីមេទ្រី។(b) ភាពតានតឹងដែលពឹងផ្អែកលើពេលវេលា Von Mises គណនាក្នុងម៉ាទ្រីសរឹងនៅចម្ងាយ 70, 120 និង \(170~\upmu) \(អត្ថបទ 170~\upmu) \
ការពិសោធន៍ត្រូវបានធ្វើឡើងនៅលើបន្ទះដែកអ៊ីណុក AISI 321H ដែលមានទំហំ \(20\គុណ 20\times 5~\text {mm}\)។ បន្ទាប់ពីជីពចរឡាស៊ែរនីមួយៗ ចានផ្លាស់ទី \(50~\upmu \text {m}\) ហើយចង្កេះកាំរស្មីឡាស៊ែរនៅលើផ្ទៃគោលដៅគឺប្រហែល \(100~\upmu) ។ ផ្លូវដូចគ្នាដើម្បីជំរុញឱ្យមានការរលាយនៃសម្ភារៈកែច្នៃសម្រាប់ការចម្រាញ់គ្រាប់ធញ្ញជាតិ។ ក្នុងគ្រប់ករណីទាំងអស់ តំបន់ដែលរលាយត្រូវបានបន្លឺឡើង អាស្រ័យលើសមាសធាតុយោលនៃវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែរ។ នេះបណ្តាលឱ្យមានការថយចុះច្រើនជាង 5 ដងនៅក្នុងតំបន់គ្រាប់ធញ្ញជាតិជាមធ្យម។ រូបភាពទី 5 បង្ហាញពីរបៀបដែលរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូនៃតំបន់រលាយឡាស៊ែរផ្លាស់ប្តូរជាមួយនឹងចំនួននៃវដ្តបន្តបន្ទាប់ (វដ្តនៃការរលាយ) ជាបន្តបន្ទាប់។
គ្រោងរង (a,d,g,j) និង (b,e,h,k) - រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចនៃតំបន់រលាយឡាស៊ែរ គម្រោងរង (c,f,i,l) - ការចែកចាយតំបន់នៃគ្រាប់ធញ្ញជាតិពណ៌។ ការដាក់ស្រមោលតំណាងឱ្យភាគល្អិតដែលប្រើដើម្បីគណនាអ៊ីស្តូក្រាម។ ពណ៌ត្រូវគ្នាទៅនឹងតំបន់គ្រាប់ធញ្ញជាតិ (សូមមើលរបារពណ៌នៅផ្នែកខាងលើនៃអ៊ីស្តូក្រាម។ ចំណុចរង (ac) ត្រូវគ្នាទៅនឹងដែកអ៊ីណុកដែលមិនបានព្យាបាល ហើយផ្នែករង (df), (gi), (jl) ត្រូវគ្នាទៅនឹង 1, 3 និង 5 remelts ។
ដោយសារថាមពលជីពចរឡាស៊ែរមិនផ្លាស់ប្តូររវាងការឆ្លងកាត់ជាបន្តបន្ទាប់ ជម្រៅនៃតំបន់រលាយគឺដូចគ្នា។ ដូច្នេះ ឆានែលបន្តបន្ទាប់ "គ្របដណ្តប់" ទាំងស្រុងនូវធាតុមុននេះ។ ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ អ៊ីស្តូក្រាមបង្ហាញថាផ្ទៃដីគ្រាប់ធញ្ញជាតិមធ្យម និងមធ្យមថយចុះជាមួយនឹងការកើនឡើងចំនួនឆ្លងកាត់។ នេះអាចបង្ហាញថា ឡាស៊ែរធ្វើសកម្មភាពលើស្រទាប់ខាងក្រោមជាជាងការរលាយ។
ការចម្រាញ់គ្រាប់ធញ្ញជាតិអាចបណ្តាលមកពីការត្រជាក់យ៉ាងឆាប់រហ័សនៃអាងរលាយ 65។ ការពិសោធន៍មួយផ្សេងទៀតត្រូវបានអនុវត្តដែលផ្ទៃនៃបន្ទះដែកអ៊ីណុក (321H និង 316L) ត្រូវបានប៉ះពាល់នឹងវិទ្យុសកម្មឡាស៊ែររលកបន្តក្នុងបរិយាកាស (រូបភាពទី 6) និងសុញ្ញកាស (រូបភាព 7)។ ថាមពលឡាស៊ែរជាមធ្យម (300 W និង 100L) ជម្រៅនៃការពិសោធន៍រៀងៗខ្លួន។ លទ្ធផលនៃឡាស៊ែរ Nd:YAG នៅក្នុងរបៀបដំណើរការដោយសេរី។ ទោះយ៉ាងណាក៏ដោយ រចនាសម្ព័ន្ធជួរឈរធម្មតាត្រូវបានគេសង្កេតឃើញ។
រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូចនៃតំបន់រលាយនៃឡាស៊ែរនៃឡាស៊ែររលកបន្ត (ថាមពលថេរ 300 W, ល្បឿនស្កេន 200 mm/s, ដែកអ៊ីណុក AISI 321H)។
(ក) រចនាសម្ព័ន្ធខ្នាតតូច និង (ខ) រូបភាពបំភាយអេឡិចត្រុងនៃតំបន់ដែលរលាយដោយឡាស៊ែរនៅក្នុងកន្លែងទំនេរជាមួយនឹងឡាស៊ែររលកបន្ត (ថាមពលថេរ 100 W, ល្បឿនស្កេន 200 mm/s, ដែកអ៊ីណុក AISI 316L)\ (\sim 2~\text {mbar}\) ។
ដូច្នេះវាត្រូវបានបង្ហាញយ៉ាងច្បាស់ថាម៉ូឌុលស្មុគស្មាញនៃអាំងតង់ស៊ីតេជីពចរឡាស៊ែរមានឥទ្ធិពលយ៉ាងសំខាន់ទៅលើ microstructure លទ្ធផល។ យើងជឿថាឥទ្ធិពលនេះគឺជាមេកានិចនៅក្នុងធម្មជាតិ ហើយកើតឡើងដោយសារតែការបង្កើតរំញ័រ ultrasonic ដែលរីករាលដាលពីផ្ទៃ irradiated នៃការរលាយជ្រៅទៅក្នុងគំរូ។ លទ្ធផលស្រដៀងគ្នានេះត្រូវបានគេទទួលបាននៅក្នុង 13, 26, 36no electric ប្រើ 66 ដឺក្រេខាងក្រៅ។ អ៊ុលត្រាសោនអាំងតង់ស៊ីតេខ្ពស់នៅក្នុងវត្ថុធាតុផ្សេងៗរួមមាន Ti-6Al-4V យ៉ាន់ស្ព័រ 26 និងដែកអ៊ីណុក 34 ជាលទ្ធផលនៃយន្តការដែលអាចកើតមានត្រូវបានប៉ាន់ស្មានដូចខាងក្រោម។ អ៊ុលត្រាសោនខ្លាំងអាចបណ្តាលឱ្យ cavitation សូរស័ព្ទ ដូចដែលបានបង្ហាញនៅក្នុង ultrafast នៅក្នុង situ synchrotron រូបភាពកាំរស្មីអ៊ិច។ ការដួលរលំនៃពពុះ cavitation អំពីវេនបង្កើតសម្ពាធ molten នៃ 0 (អត្ថបទ 1) ។ {MPa}\)69.រលកឆក់បែបនេះអាចខ្លាំងគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីជំរុញការបង្កើតស្នូលដំណាក់កាលរឹងដែលមានទំហំដ៏សំខាន់នៅក្នុងអង្គធាតុរាវដែលរំខានដល់រចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិ columnar ធម្មតានៃការផលិតសារធាតុបន្ថែមស្រទាប់ដោយស្រទាប់។
នៅទីនេះ យើងស្នើយន្តការមួយផ្សេងទៀតដែលទទួលខុសត្រូវចំពោះការកែប្រែរចនាសម្ព័ន្ធដោយ sonication ខ្លាំង។ ភ្លាមៗបន្ទាប់ពីការរឹង សម្ភារៈគឺនៅសីតុណ្ហភាពខ្ពស់នៅជិតចំណុចរលាយ និងមានភាពតានតឹងទិន្នផលទាបបំផុត។ រលក ultrasonic ខ្លាំងអាចបណ្តាលឱ្យលំហូរផ្លាស្ទិចដើម្បីផ្លាស់ប្តូររចនាសម្ព័ន្ធគ្រាប់ធញ្ញជាតិនៃកំដៅ សម្ភារៈដែលរឹងមាំ។ ទោះជាយ៉ាងណាក៏ដោយ ទិន្នន័យពិសោធន៍ដែលអាចទុកចិត្តបាននៅលើសីតុណ្ហភាព \ T គឺគ្មានភាពអាស្រ័យនៃភាពតានតឹង 1150~\text {K}\) (សូមមើលរូបភាពទី 8)។ ដូច្នេះហើយ ដើម្បីសាកល្បងសម្មតិកម្មនេះ យើងបានអនុវត្តការក្លែងធ្វើឌីណាមិកម៉ូលេគុល (MD) នៃសមាសធាតុ Fe-Cr-Ni ស្រដៀងនឹងដែកថែប AISI 316 L ដើម្បីវាយតម្លៃឥរិយាបថស្ត្រេសទិន្នផលនៅជិតចំណុចរលាយ។ ដើម្បីគណនាទិន្នផល 7 ស្ត្រេស MD1 លម្អិត 72, 73.សម្រាប់ការគណនាអន្តរអាតូមិក យើងបានប្រើគំរូអាតូមិកបង្កប់ (EAM) ពីការក្លែងធ្វើ 74.MD ត្រូវបានអនុវត្តដោយប្រើលេខកូដ LAMMPS 75,76។ ព័ត៌មានលម្អិតនៃការក្លែងធ្វើ MD នឹងត្រូវបានបោះពុម្ពនៅកន្លែងផ្សេង។ លទ្ធផលការគណនា MD នៃភាពតានតឹងទិន្នផលដែលជាមុខងារនៃសីតុណ្ហភាពត្រូវបានបង្ហាញរួមគ្នាជាមួយ Fig ។ ការវាយតម្លៃ 77,78,79,80,81,82 ។
ទិន្នផលភាពតានតឹងសម្រាប់ដែកអ៊ីណុក austenitic ថ្នាក់ទី 316 AISI និងសមាសភាពគំរូធៀបនឹងសីតុណ្ហភាពសម្រាប់ការពិសោធ MD។ ការវាស់វែងពិសោធន៍ពីឯកសារយោង៖ (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. យោងទៅ។ (f)82 គឺជាគំរូនៃភាពតានតឹងក្នុងបន្ទាត់នៃភាពតានតឹង ការផលិតសារធាតុបន្ថែមដោយឡាស៊ែរ។ លទ្ធផលនៃការក្លែងធ្វើ MD ខ្នាតធំនៅក្នុងការសិក្សានេះត្រូវបានតំណាងថាជា \(\vartriangleft\) សម្រាប់គ្រីស្តាល់តែមួយដែលគ្មានពិការភាព និង \(\vartriangleright\) សម្រាប់គ្រាប់ធញ្ញជាតិដែលកំណត់ដោយគិតគូរពីទំហំគ្រាប់ធញ្ញជាតិជាមធ្យមតាមរយៈទំនាក់ទំនង Hall-Petch Dimensions\(d = 50~\mup) ។
វាអាចត្រូវបានគេមើលឃើញថានៅ \(T>1500~\text {K}\) ភាពតានតឹងទិន្នផលធ្លាក់ចុះខាងក្រោម \(40~\text {MPa}\)។ ម៉្យាងវិញទៀត ការប៉ាន់ស្មានព្យាករណ៍ថាទំហំអ៊ុលត្រាសោនដែលបង្កើតដោយឡាស៊ែរលើសពី \(40~\text {MPa}\) (សូមមើលរូបភព។ 4b) ដែលវាគ្រប់គ្រាន់ដើម្បីជំរុញលំហូរប្លាស្ទិកដែលរឹង។
ការបង្កើតមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃដែកអ៊ីណុក austenitic 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) កំឡុងពេល SLM ត្រូវបានស៊ើបអង្កេតដោយពិសោធន៍ដោយប្រើប្រភពឡាស៊ែរដែលមានអាំងតង់ស៊ីតេស្មុគស្មាញ។
ការកាត់បន្ថយទំហំគ្រាប់ធញ្ញជាតិនៅក្នុងតំបន់រលាយឡាស៊ែរត្រូវបានរកឃើញដោយសារតែការរលាយឡាស៊ែរជាបន្តបន្ទាប់បន្ទាប់ពីឆ្លងកាត់ 1, 3 ឬ 5 ។
ការធ្វើគំរូម៉ាក្រូស្កូបបង្ហាញថាទំហំប៉ាន់ស្មាននៃតំបន់ដែលការខូចទ្រង់ទ្រាយអ៊ុលត្រាសោអាចជះឥទ្ធិពលជាវិជ្ជមានដល់ផ្នែកខាងមុខនៃការរឹងគឺរហូតដល់ \(1~\text {mm}\) ។
គំរូមីក្រូទស្សន៍ MD បង្ហាញថាកម្លាំងទិន្នផលនៃដែកអ៊ីណុក AISI 316 austenitic ត្រូវបានកាត់បន្ថយយ៉ាងខ្លាំងទៅ \(40~\text {MPa}\) នៅជិតចំណុចរលាយ។
លទ្ធផលដែលទទួលបានបង្ហាញពីវិធីសាស្រ្តសម្រាប់គ្រប់គ្រងមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃសម្ភារៈដោយប្រើដំណើរការឡាស៊ែរដែលបានកែប្រែស្មុគ្រស្មាញ ហើយអាចបម្រើជាមូលដ្ឋានសម្រាប់បង្កើតការកែប្រែថ្មីនៃបច្ចេកទេស SLM ដែលជំរុញ។
Liu, Y. et al. ការវិវឌ្ឍន៍នៃរចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិចនៃសមាសធាតុ TiB2/AlSi10Mg នៅក្នុងការរលាយដោយឡាស៊ែរជ្រើសរើស [J].J. Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021) ។
Gao, S. et al.Recrystallization grain boundary engineering of laser selective melting of 316L stainless steel [J] ។ Journal of Alma Mater.200, 366–377.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020)។
Chen, X. & Qiu, C. ក្នុងការអភិវឌ្ឍន៍ microstructures សាំងវិចជាមួយនឹងភាពប្រសើរឡើងនៃ ductility ដោយការកំដៅឡាស៊ែរឡើងវិញនៃ alloys.science.Rep. 10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020)។
Azarniya, A. et al. ការផលិតបន្ថែមនៃផ្នែក Ti-6Al-4V ដោយការទម្លាក់លោហៈឡាស៊ែរ (LMD): ដំណើរការ រចនាសម្ព័ន្ធមីក្រូ និងលក្ខណៈសម្បត្តិមេកានិច។J. Alloys.compound.804, 163–191.https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019) ។
Kumara, C. et al. ការបង្កើតគំរូមីក្រូរចនាសម្ព័ន្ធនៃម្សៅដែកឡាស៊ែរដឹកនាំការបំប្លែងថាមពលនៃ Alloy 718.Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019)។
Busey, M. et al.Parametric Neutron Bragg Edge ការសិក្សារូបភាពនៃគំរូដែលផលិតដោយសារធាតុបន្ថែមដែលត្រូវបានព្យាបាលដោយ Laser Shock Peening.science.Rep. 11, 14919.https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021)។
Tan, X. et al.Gradient microstructure and mechanical properties of Ti-6Al-4V additively fabricated by electron beam melting.Alma Mater Journal.97, 1-16.https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015)។