Благодарим ви, че посетихте Nature.com. Версията на браузъра, която използвате, има ограничена поддръжка за CSS. За най-добро изживяване ви препоръчваме да използвате актуализиран браузър (или да изключите режима на съвместимост в Internet Explorer). Междувременно, за да осигурим непрекъсната поддръжка, ще показваме сайта без стилизиране и JavaScript.
Предложен е нов механизъм, базиран на селективно лазерно топене, за контрол на микроструктурата на продуктите в производствения процес. Механизмът се основава на генерирането на високоинтензивни ултразвукови вълни в разтопения басейн чрез комплексно модулирано по интензитет лазерно облъчване. Експериментални изследвания и числени симулации показват, че този механизъм за контрол е технически осъществим и може да бъде ефективно интегриран в проектирането на съвременни машини за селективно лазерно топене.
Адитивното производство (AM) на сложни по форма части се е разраснало значително през последните десетилетия. Въпреки разнообразието от процеси на адитивно производство, включително селективно лазерно топене (SLM)1,2,3, директно лазерно отлагане на метал4,5,6, електроннолъчево топене7,8 и други9,10, частите може да са дефектни. Това се дължи главно на специфичните характеристики на процеса на втвърдяване на разтопената вана, свързани с високи термични градиенти, високи скорости на охлаждане и сложността на циклите на нагряване при топене и претопяване на материали11, които водят до епитаксиален растеж на зърната и значителна порьозност12,13. Резултатите показват, че е необходимо да се контролират термичните градиенти, скоростите на охлаждане и съставът на сплавта или да се прилагат допълнителни физически удари чрез външни полета с различни свойства (напр. ултразвук), за да се постигнат фини равноосни структури на зърната.
Многобройни публикации са посветени на ефекта от вибрационната обработка върху процеса на втвърдяване при конвенционалните процеси на леене14,15. Прилагането на външно поле върху обемни стопилки обаче не води до желаната микроструктура на материала. Ако обемът на течната фаза е малък, ситуацията се променя драстично. В този случай външното поле влияе значително върху процеса на втвърдяване. Разглеждани са електромагнитни ефекти по време на интензивни акустични полета16,17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27, дъгово разбъркване28 и трептене29, импулсни плазмени дъги30,31 и други методи32. Прикрепете към основата с помощта на външен ултразвуков източник с висока интензивност (при 20 kHz). Индуцираното от ултразвука рафиниране на зърната се дължи на увеличената зона на преохлаждане на състава поради намаления температурен градиент и усилването на ултразвука за генериране на нови кристалити чрез кавитация.
В тази работа изследвахме възможността за промяна на зърнестата структура на аустенитни неръждаеми стомани чрез ултразвукова обработка на разтопения басейн със звукови вълни, генерирани от самия топилен лазер. Модулацията на интензитета на лазерното лъчение, падащо върху светлопоглъщащата среда, води до генериране на ултразвукови вълни, които променят микроструктурата на материала. Тази модулация на интензитета на лазерното лъчение може лесно да се интегрира в съществуващи SLM 3D принтери. Експериментите в тази работа бяха проведени върху плочи от неръждаема стомана, чиито повърхности бяха изложени на модулирано по интензитет лазерно лъчение. Така че, технически, се извършва лазерна обработка на повърхността. Ако обаче такава лазерна обработка се извърши върху повърхността на всеки слой, по време на натрупването слой по слой, се постигат ефекти върху целия обем или върху избрани части от обема. С други думи, ако детайлът е изграден слой по слой, лазерната обработка на повърхността на всеки слой е еквивалентна на „лазерна обемна обработка“.
Докато при ултразвуковата терапия, базирана на рог, ултразвуковата енергия на стоящата звукова вълна се разпределя в целия компонент, докато индуцираната от лазера ултразвукова интензивност е силно концентрирана близо до точката, където лазерното лъчение се абсорбира. Използването на сонотрод в машина за SLM сплав с прахово легло е сложно, тъй като горната повърхност на праховото легло, изложена на лазерното лъчение, трябва да остане неподвижна. Освен това няма механично напрежение върху горната повърхност на детайла. Следователно, акустичното напрежение е близко до нула и скоростта на частиците има максимална амплитуда върху цялата горна повърхност на детайла. Звуковото налягане вътре в целия разтопен басейн не може да надвишава 0,1% от максималното налягане, генерирано от заваръчната глава, тъй като дължината на вълната на ултразвуковите вълни с честота 20 kHz в неръждаема стомана е 0,3~ m, а дълбочината обикновено е по-малка от 0,3 mm. Следователно, ефектът на ултразвука върху кавитацията може да е малък.
Трябва да се отбележи, че използването на модулирано по интензитет лазерно лъчение при директно лазерно отлагане на метал е активна област на изследване35,36,37,38.
Термичният ефект на лазерното лъчение, падащо върху средата, е в основата на почти всички лазерни техники 39, 40 за обработка на материали, като рязане 41, заваряване, закаляване, пробиване 42, почистване на повърхности, повърхностно легиране, повърхностно полиране 43 и др. Изобретението на лазера стимулира нови разработки в техниките за обработка на материали, а предварителните резултати са обобщени в множество обзори и монографии 44, 45, 46.
Трябва да се отбележи, че всяко нестационарно въздействие върху средата, включително лазерно въздействие върху абсорбиращата среда, води до възбуждане на акустични вълни в нея с по-голяма или по-малка ефективност. Първоначално основният фокус е бил върху лазерното възбуждане на вълни в течности и различните термични механизми на възбуждане на звука (термично разширение, изпарение, промяна на обема по време на фазов преход, свиване и др.) 47, 48, 49. Многобройни монографии 50, 51, 52 предоставят теоретични анализи на този процес и неговите възможни практически приложения.
Тези въпроси впоследствие бяха обсъждани на различни конференции, а лазерното възбуждане на ултразвук има приложения както в индустриалните приложения на лазерната технология53, така и в медицината54. Следователно може да се счита, че основната концепция за процеса, чрез който импулсната лазерна светлина действа върху абсорбираща среда, е установена. Лазерната ултразвукова инспекция се използва за откриване на дефекти на проби, произведени чрез SLM55,56.
Ефектът от генерираните от лазер ударни вълни върху материалите е в основата на лазерното ударно укрепване57,58,59, което се използва и за повърхностна обработка на адитивно произведени части60. Лазерното ударно укрепване обаче е най-ефективно при наносекундни лазерни импулси и механично натоварени повърхности (напр. със слой течност)59, защото механичното натоварване увеличава пиковото налягане.
Проведени са експерименти за изследване на възможните ефекти на различни физически полета върху микроструктурата на втвърдени материали. Функционалната диаграма на експерименталната установка е показана на Фигура 1. Използван е импулсен Nd:YAG твърдотелен лазер, работещ в режим на свободно движение (продължителност на импулса \(tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\ )). Всеки лазерен импулс преминава през серия от филтри за неутрална плътност и система от пластини за разделяне на лъча. В зависимост от комбинацията от филтри за неутрална плътност, енергията на импулса върху мишената варира от \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) до \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). Лазерният лъч, отразен от разделителя на лъча, се подава към фотодиод за едновременно събиране на данни, като два калориметъра (фотодиоди с дълго време на реакция, надвишаващо \(1~\text {ms}\)) се използват за определяне на падащия към и отразения от мишената лъч, и два измервателя на мощност (фотодиоди с кратък отклик) пъти (<10~\text {ns}\)), за да се определи падащата и отразената оптична мощност. Калориметрите и измервателите на мощност бяха калибрирани, за да се получат стойности в абсолютни единици, използвайки термопилетен детектор Gentec-EO XLP12-3S-H2-D0 и диелектрично огледало, монтирано на мястото на пробата. Фокусирайте лъча върху целта, използвайки леща (антиотражателно покритие при \(1.06 \upmu \text {m}\), фокусно разстояние \(160~\text {mm}\)\) и ширина на лъча на повърхността на целта 60– \(100~\upmu\text {m}\).
Функционална схема на експерименталната установка: 1—лазер; 2—лазерен лъч; 3—филтър за неутрална плътност; 4—синхронизиран фотодиод; 5—разделител на лъча; 6—диафрагма; 7—калориметър на падащия лъч; 8 – калориметър на отразения лъч; 9 – измервател на мощността на падащия лъч; 10 – измервател на мощността на отразения лъч; 11 – фокусираща леща; 12 – огледало; 13 – образец; 14 – широколентов пиезоелектричен преобразувател; 15 – 2D конвертор; 16 – позициониращ микроконтролер; 17 – синхронизиращ блок; 18 – многоканална цифрова система за събиране на данни с различни честоти на дискретизация; 19 – персонален компютър.
Ултразвуковата обработка се извършва, както следва. Лазерът работи в режим на свободно движение; следователно продължителността на лазерния импулс е \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\), което се състои от множество продължителности от приблизително \(1.5~\upmu \text {s} \) \) всеки. Времевата форма на лазерния импулс и неговият спектър се състоят от нискочестотна обвивка и високочестотна модулация, със средна честота от около \(0.7~\text {MHz}\), както е показано на Фигура 2. - Честотната обвивка осигурява нагряване и последващо топене и изпаряване на материала, докато високочестотният компонент осигурява ултразвуковите вибрации, дължащи се на фотоакустичния ефект. Формата на вълната на ултразвуковия импулс, генериран от лазера, се определя главно от времевата форма на интензитета на лазерния импулс. Тя е от (7~\text {kHz}) до (2~\text {MHz}), а централната честота е (~ 0.7~\text {MHz}). Акустичните импулси, дължащи се на фотоакустичния ефект, са записани с помощта на широколентови пиезоелектрични преобразуватели, изработени от поливинилиден флуоридни филми. Записаната форма на вълната и нейният спектър са показани на Фигура 2. Трябва да се отбележи, че формата на лазерните импулси е типична за лазер със свободно работещ режим.
Временно разпределение на интензитета на лазерния импулс (а) и скоростта на звука на задната повърхност на пробата (б), спектри на лазерния импулс (в) и ултразвуковия импулс (г), осреднени за 300 лазерни импулса (червена крива) за единичен лазерен импулс (синя крива).
Можем ясно да различим нискочестотните и високочестотните компоненти на акустичната обработка, съответстващи съответно на нискочестотната обвивка на лазерния импулс и високочестотната модулация. Дължините на вълните на акустичните вълни, генерирани от обвивката на лазерния импулс, надвишават \(40~\text {cm}\); следователно се очаква основният ефект на широколентовите високочестотни компоненти на акустичния сигнал върху микроструктурата.
Физическите процеси в SLM са сложни и протичат едновременно в различни пространствени и времеви мащаби. Следователно, многомащабните методи са най-подходящи за теоретичен анализ на SLM. Математическите модели първоначално трябва да бъдат многофизични. Механиката и термофизиката на многофазна среда „твърдо-течна стопилка“, взаимодействаща с атмосфера от инертен газ, могат да бъдат ефективно описани. Характеристиките на топлинните натоварвания на материалите в SLM са следните.
Скорости на нагряване и охлаждане до 10^6~\text {K}/\text {s}\text{ /\text{ поради локализирано лазерно облъчване с плътност на мощността до 10^{13}~\text {W} cm}^2\text{.
Цикълът на топене-втвърдяване трае между 1 и (10~\text {ms}\), което допринася за бързото втвърдяване на зоната на топене по време на охлаждане.
Бързото нагряване на повърхността на пробата води до образуването на високи термоеластични напрежения в повърхностния слой. Достатъчна (до 20%) част от праховия слой се изпарява силно63, което води до допълнително натоварване под налягане върху повърхността в отговор на лазерната аблация. Следователно, индуцираното напрежение значително нарушава геометрията на детайла, особено в близост до опори и тънки структурни елементи. Високата скорост на нагряване при импулсно лазерно отгряване води до генериране на ултразвукови вълни на деформация, които се разпространяват от повърхността към основата. За да се получат точни количествени данни за локалното разпределение на напрежението и деформацията, се извършва мезоскопска симулация на проблема с еластичната деформация, свързан с топло- и масопреноса.
Управляващите уравнения на модела включват (1) нестационарни уравнения за топлопренос, където топлопроводимостта зависи от фазовото състояние (прах, стопилка, поликристален материал) и температурата, (2) флуктуации в еластичната деформация след аблация на континуум и уравнение за термоеластично разширение. Граничната задача се определя от експериментални условия. Модулираният лазерен поток се определя върху повърхността на пробата. Конвективното охлаждане включва кондуктивен топлообмен и изпарителен поток. Масовият поток се определя въз основа на изчислението на налягането на наситените пари на изпаряващия се материал. Използва се еластопластичната зависимост напрежение-деформация, където термоеластичното напрежение е пропорционално на температурната разлика. За номинална мощност 300 W, честота 105 Hz, коефициент на интермитентност 100 и 200 m на ефективния диаметър на лъча.
Фигура 3 показва резултатите от численото симулиране на разтопената зона, използвайки макроскопичен математически модел. Диаметърът на зоната на сливане е 200~\upmu \text {m}\) (100~\upmu \text {m}\) радиус) и 40~\upmu \text {m}\) дълбочина. Резултатите от симулацията показват, че температурата на повърхността се променя локално с времето като 100~\text {K}\) поради високия коефициент на интермитентност на импулсната модулация. Скоростите на нагряване \(V_h\) и охлаждане \(V_c\) са съответно от порядъка на \(10^7\) и \(10^6~\text {K}/\text {s}\). Тези стойности са в добро съответствие с предишния ни анализ64. Разлика от порядък между \(V_h\) и \(V_c\) води до бързо прегряване на повърхностния слой, където топлопроводимостта към субстрата е недостатъчна за отвеждане на топлината. Следователно, при \(t=26~\upmu \text {s}\) температурата на повърхността достига пикове до \(4800~\text {K}\). Енергичното изпаряване на материала може да доведе до прекомерно налягане върху повърхността на пробата и нейното отлепване.
Резултати от числено симулиране на зоната на топене при отгряване с единичен лазерен импулс върху пробна плоча 316L. Времето от началото на импулса до достигането на максималната стойност на дълбочината на разтопената вана е \(180~\upmu\text {s}\). Изотермата\(T = T_L = 1723~\text {K}\) представлява границата между течната и твърдата фаза. Изобарите (жълтите линии) съответстват на границата на провлачване, изчислена като функция на температурата в следващия раздел. Следователно, в областта между двете изолинии (изотерми\(T=T_L\) и изобари\(\sigma =\sigma _V(T)\)), твърдата фаза е подложена на силни механични натоварвания, което може да доведе до промени в микроструктурата.
Този ефект е обяснен допълнително на Фигура 4а, където нивото на налягане в разтопената зона е изобразено като функция на времето и разстоянието от повърхността. Първо, поведението на налягането е свързано с модулацията на интензитета на лазерния импулс, описана на Фигура 2 по-горе. Максимално налягане (s) от около 10⁻¹ MPa е наблюдавано при около t=26⁻¹ μm. Второ, флуктуацията на локалното налягане в контролната точка има същите характеристики на трептене като честотата от 500⁻¹ kHz. Това означава, че ултразвуковите вълни на налягане се генерират на повърхността и след това се разпространяват в субстрата.
Изчислените характеристики на зоната на деформация в близост до зоната на топене са показани на Фиг. 4b. Лазерната аблация и термоеластичното напрежение генерират еластични деформационни вълни, които се разпространяват в субстрата. Както може да се види от фигурата, има два етапа на генериране на напрежение. По време на първата фаза (t < 40~\upmu \text {s}), напрежението по Мизес се повишава до (8~\text {MPa}) с модулация, подобна на повърхностното налягане. Това напрежение възниква поради лазерната аблация и не е наблюдавано термоеластично напрежение в контролните точки, тъй като първоначалната зона, засегната от топлина, е твърде малка. Когато топлината се разсейва в субстрата, контролната точка генерира високо термоеластично напрежение над (40~\text {MPa}).
Получените модулирани нива на напрежение имат значително влияние върху границата твърдо тяло-течност и могат да бъдат контролният механизъм, управляващ пътя на втвърдяване. Размерът на зоната на деформация е 2 до 3 пъти по-голям от този на зоната на топене. Както е показано на Фигура 3, местоположението на изотермата на топене и нивото на напрежение, равно на границата на провлачване, са сравнени. Това означава, че импулсното лазерно облъчване осигурява високи механични натоварвания в локализирани области с ефективен диаметър между 300 и 800~\upmu \text {m}\) в зависимост от моментното време.
Следователно, сложната модулация на импулсното лазерно отгряване води до ултразвуков ефект. Пътят на селекция на микроструктура е различен в сравнение със SLM без ултразвуково натоварване. Деформираните нестабилни области водят до периодични цикли на компресия и разтягане в твърдата фаза. По този начин, образуването на нови граници на зърната и подзърнести граници става възможно. Следователно, микроструктурните свойства могат да бъдат целенасочено променяни, както е показано по-долу. Получените заключения предоставят възможност за проектиране на прототип на SLM, индуциран от импулсна модулация, задвижван от ултразвук. В този случай, пиезоелектрическият индуктор 26, използван другаде, може да бъде изключен.
(a) Налягане като функция на времето, изчислено на различни разстояния от повърхността 0, 20 и (40~\upmu \text {m}\) по оста на симетрия. (b) Зависимо от времето напрежение на фон Мизес, изчислено в твърда матрица на разстояния 70, 120 и (170~\upmu \text {m}\) от повърхността на пробата.
Експериментите са проведени върху плочи от неръждаема стомана AISI 321H с размери 20 x 20 x 5 мм. След всеки лазерен импулс плочата се движи с 50 м, а разстоянието между лазерния лъч и повърхността на мишената е около 100 м. По една и съща траектория се извършват до пет последователни преминавания на лъча, за да се предизвика претопяване на обработения материал за рафиниране на зърната. Във всички случаи зоната на претопяване е обработена с ултразвук, в зависимост от осцилиращия компонент на лазерното лъчение. Това води до повече от 5-кратно намаляване на средната площ на зърната. Фигура 5 показва как се променя микроструктурата на лазерно разтопената област с броя на последващите цикли на претопяване (преходи).
Подграфики (a,d,g,j) и (b,e,h,k) – микроструктура на лазерно разтопени области, подграфики (c,f,i,l) – разпределение на площта на цветните зърна. Защриховките представляват частиците, използвани за изчисляване на хистограмата. Цветовете съответстват на областите на зърната (вижте цветната лента в горната част на хистограмата). Подграфиките (ac) съответстват на необработена неръждаема стомана, а подграфиките (df), (gi), (jl) съответстват на 1, 3 и 5 претопявания.
Тъй като енергията на лазерния импулс не се променя между следващите преминавания, дълбочината на разтопената зона е еднаква. По този начин, следващият канал напълно „покрива“ предишния. Хистограмата обаче показва, че средната и медианната площ на зърната намаляват с увеличаване на броя на преминаванията. Това може да показва, че лазерът действа върху субстрата, а не върху стопилката.
Изтъняването на зърната може да е причинено от бързото охлаждане на разтопения басейн65. Проведен е друг набор от експерименти, при които повърхностите на плочи от неръждаема стомана (321H и 316L) са били изложени на непрекъснато лазерно лъчение в атмосфера (фиг. 6) и вакуум (фиг. 7). Средната мощност на лазера (съответно 300 W и 100 W) и дълбочината на разтопения басейн са близки до експерименталните резултати на Nd:YAG лазера в режим на свободно движение. Наблюдавана е обаче типична колонна структура.
Микроструктура на лазерно разтопената област на лазер с непрекъсната вълна (300 W постоянна мощност, 200 mm/s скорост на сканиране, неръждаема стомана AISI 321H).
(a) Микроструктурни и (b) дифракционни изображения от обратно разсейване на електрони на лазерно разтопената област във вакуум с лазер с непрекъсната вълна (100 W постоянна мощност, 200 mm/s скорост на сканиране, неръждаема стомана AISI 316L) (sim 2~ mbar).
Следователно, ясно е показано, че сложната модулация на интензитета на лазерния импулс има значителен ефект върху получената микроструктура. Смятаме, че този ефект е механичен по природа и се дължи на генерирането на ултразвукови вибрации, разпространяващи се от облъчената повърхност на стопилката дълбоко в пробата. Подобни резултати са получени в 13, 26, 34, 66, 67, използвайки външни пиезоелектрични преобразуватели и сонотроди, осигуряващи високоинтензивен ултразвук в различни материали, включително сплав Ti-6Al-4V 26 и неръждаема стомана 34 в резултат на. Възможният механизъм се предполага, както следва. Интензивният ултразвук може да причини акустична кавитация, както е демонстрирано при ултрабърза in situ синхротронна рентгенова диагностика. Свиването на кавитационните мехурчета от своя страна генерира ударни вълни в разтопения материал, чието фронтално налягане достига около \(100~\text {MPa}\)69. Такива ударни вълни могат да бъдат достатъчно силни, за да насърчат образуването на твърдофазни ядра с критичен размер в насипни течности, нарушавайки типичната колоновидна зърнеста структура слой по слой. адитивно производство.
Тук предлагаме друг механизъм, отговорен за структурната модификация чрез интензивна ултразвукова обработка. Веднага след втвърдяването материалът е на висока температура, близка до точката на топене, и има изключително ниско граница на провлачване. Интензивните ултразвукови вълни могат да накарат пластичния поток да промени зърнестата структура на горещия, току-що втвърден материал. Въпреки това, надеждни експериментални данни за температурната зависимост на границата на провлачване са налични при \(T\lessim 1150~\text {K}\) (виж Фигура 8). Следователно, за да тестваме тази хипотеза, извършихме симулации на молекулярна динамика (MD) на състав Fe-Cr-Ni, подобен на стомана AISI 316 L, за да оценим поведението на границата на провлачване близо до точката на топене. За да изчислим границата на провлачване, използвахме техниката за релаксация на напрежението на срязване на MD, подробно описана в 70, 71, 72, 73. За изчисленията на междуатомното взаимодействие използвахме вградения атомен модел (EAM) от 74. MD симулациите бяха извършени с помощта на LAMMPS кодове 75,76. Подробности за MD симулациите ще бъдат публикувани другаде. Резултатите от MD изчисленията Напрежението на провлачване като функция на температурата са показани на Фиг. 8 заедно с наличните експериментални данни и други оценки77,78,79,80,81,82.
Граница на провлачване за аустенитна неръждаема стомана AISI клас 316 и състав на модела спрямо температурата за MD симулации. Експериментални измервания от литература: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. вижте. (f)82 е емпиричен модел на зависимостта между границата на провлачване и температурата за измерване на напрежението в линията по време на лазерно асистирано адитивно производство. Резултатите от мащабните MD симулации в това изследване са обозначени като \(\vartriangleleft\) за бездефектен безкраен монокристал и \(\vartriangleright\) за крайни зърна, като се взема предвид средният размер на зърната чрез уравнението на Хол-Петч. Размери\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Вижда се, че при T>1500 K границата на провлачване пада под 40 MPa. От друга страна, оценките предсказват, че генерираната от лазера ултразвукова амплитуда надвишава 40 MPa (виж Фиг. 4b), което е достатъчно, за да индуцира пластично течение в току-що втвърдения горещ материал.
Образуването на микроструктурата на аустенитна неръждаема стомана 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) по време на SLM беше експериментално изследвано с помощта на комплексен интензитетно модулиран импулсен лазерен източник.
Намаляване на размера на зърната в зоната на лазерно топене е установено поради непрекъснато лазерно претопяване след 1, 3 или 5 преминавания.
Макроскопското моделиране показва, че приблизителният размер на областта, където ултразвуковата деформация може да повлияе положително на фронта на втвърдяване, е до \(1~\text {mm}\).
Микроскопският MD модел показва, че границата на провлачване на аустенитната неръждаема стомана AISI 316 е значително намалена до \(40~\text {MPa}\) близо до точката на топене.
Получените резултати предлагат метод за контрол на микроструктурата на материалите, използващ сложно модулирана лазерна обработка, и биха могли да послужат като основа за създаване на нови модификации на импулсната SLM техника.
Liu, Y. et al. Микроструктурна еволюция и механични свойства на in situ TiB2/AlSi10Mg композити чрез лазерно селективно топене [J]. J. Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. Рекристализация на границите на зърната при лазерно селективно топене на неръждаема стомана 316L [J]. Journal of Alma Mater. 200, 366–377. https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Чен, Х. и Циу, К. Разработване in situ на сандвич микроструктури с подобрена пластичност чрез лазерно повторно нагряване на лазерно разтопени титанови сплави. science.Rep. 10, 15870.https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al. Адитивно производство на Ti-6Al-4V части чрез лазерно метално отлагане (LMD): процес, микроструктура и механични свойства. J. Alloys.compound.804, 163–191. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. Микроструктурно моделиране на лазерно метално прахово насочено енергийно отлагане на Alloy 718. Add to.manufacture.25, 357–364. https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Параметрично неутронно-браговско изследване на ръба на адитивно произведени проби, обработени чрез лазерно ударно счупване. science. Rep. 11, 14919. https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Градиентна микроструктура и механични свойства на Ti-6Al-4V, адитивно изработен чрез електроннолъчево топене. Alma Mater Journal. 97, 1-16. https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).