Gratias tibi ago quod Nature.com invisisti. Versio navigatri quam uteris limitatam sustentationem pro CSS habet. Pro optima experientia, commendamus ut navigatro renovato utaris (aut modum compatibilitatis in Internet Explorer deactivare). Interea, ut continua sustentatio praestetur, situm sine stylis et JavaScript demonstrabimus.
Novus mechanismus, innixus fusioni lasericae selectivae ad microstructuram productorum in processu fabricationis moderandam, proponitur. Mechanismus in generatione undarum ultrasonicarum altae intensitatis in piscina liquefacta per irradiationem lasericam complexam intensitate modulatam nititur. Studia experimentalia et simulationes numericae ostendunt hunc mechanismum moderationis technice possibilem esse et in designum machinarum lasericarum selectivarum modernarum efficaciter integrari posse.
Fabricatio additiva (AM) partium formae complexae decenniis proximis insigniter crevit. Attamen, quamvis varietas processuum fabricationis additivae sit, inter quos sunt fusio laserica selectiva (SLM)1,2,3, depositio directa metalli laserici4,5,6, fusio fasciculi electronici7,8 et aliae9,10, partes fortasse defectivae sunt. Hoc praecipue ob proprietates specificas processus solidificationis in piscina liquefacta, quae cum gradientibus thermalibus altis, celeritatibus refrigerationis altis, et complexitate cyclorum calefactionis in materiis liquefactis et reflictis11 coniunguntur, quae ad incrementum granorum epitaxialium et porositatem significantem12,13 ducunt. Resultata ostendunt necessarium esse gradientes thermales, celeritates refrigerationis, et compositionem mixturarum metallicarum moderari, vel ictus physicos additionales per campos externos variarum proprietatum (e.g., ultrasonum) applicare ad structuras granorum aequaxialium tenuium consequendas.
Plurimae publicationes de effectu curationis vibrationis in processu solidificationis in processibus fusis conventionalibus14,15 tractant. Attamen, applicatio campi externi ad massam fusam microstructuram materialis desideratam non producit. Si volumen phasis liquidae parvum est, res dramatice mutatur. Hoc in casu, campus externus processum solidificationis significanter afficit. Effectus electromagnetici considerati sunt per campos acusticos intensos16,17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27, agitationem arcus28 et oscillationem29, arcus plasmatis pulsati30,31 et alias methodos32. Ad substratum adnecte utens fonte externo ultrasonico altae intensitatis (ad 20 kHz). Refinatio granorum ultrasonico-inducta attribuitur zonae subrefrigerationis compositionalis auctae propter gradientem temperaturae reductum et augmentum ultrasonico ad generanda nova crystallita per cavitationem.
In hoc opere, possibilitatem mutandi structuram granorum chalybum inoxidabilium austeniticorum per sonicationem lacus liquefacti undis sonoris a lasere liquefacto ipso generatis investigavimus. Modulatio intensitatis radiationis laseris incidentis in medium lucem absorbens generationem undarum ultrasonicarum efficit, quae microstructuram materiae alterant. Haec modulatio intensitatis radiationis laseris facile in impressores 3D SLM existentes integrari potest. Experimenta in hoc opere in laminis chalybis inoxidabilis peracta sunt quarum superficies radiationi laseris intensitate modulatae expositae sunt. Ergo, technice, tractatio superficiei laseris fit. Attamen, si talis tractatio laseris in superficie cuiusque strati perficitur, durante constructione strato per stratum, effectus in totum volumen vel in partes selectas voluminis consequuntur. Aliis verbis, si pars strato per stratum construitur, tractatio superficiei laseris cuiusque strati aequivalet "tractationi voluminis laseris".
Cum in therapia ultrasonica cornu ultrasonico utens, energia ultrasonica undae soni stantis per totum componentem distribuitur, dum intensitas ultrasonica laser-inducta valde concentratur prope punctum ubi radiatio laser absorbetur. Usus sonotrodi in machina fusionis pulveris strati SLM complicatus est quia superficies superior strati pulveris radiationi laser exposita immobilis manere debet. Praeterea, nulla vis mechanica in superficie superiori partis est. Ergo, vis acustica prope nihil est et velocitas particularum amplitudinem maximam per totam superficiem superiorem partis habet. Pressio soni intra totum stagnum liquefactum non potest excedere 0.1% pressionis maximae a capite soldadurae generatae, quia longitudo undae ultrasonicae cum frequentia 20 kHz in chalybe inoxidabili est 0.3 m, et profunditas plerumque minor est quam 0.3 mm. Ergo, effectus ultrasoni in cavitationem parvus esse potest.
Notandum est usum radiationis lasericae intensitate modulatae in depositione directa metallorum laserica activam investigationis aream esse35,36,37,38.
Effectus thermalis radiationis lasericae incidentis in medium fundamentum est fere omnium technicarum lasericarum 39, 40 ad materiam tractandam, ut puta sectione 41, soldadura, duratione, perforatione 42, purgatione superficierum, mixtura superficierum, politura superficierum 43, etc. Inventio laserica novas progressiones in technicis tractandi materiam stimulavit, et eventus praeliminares in multis recensionibus et monographiis 44, 45, 46 summarizati sunt.
Notandum est quamlibet actionem non stationariam in medio, inter quas actionem laser in medium absorbens, excitationem undarum acusticarum in eo cum maiori minoreve efficacia efficere. Initio, focus praecipuus erat in excitatione laser undarum in liquidis et variis mechanismis excitationis thermalis soni (expansio thermalis, evaporatio, mutatio voluminis durante transitione phasis, contractio, etc.) 47, 48, 49. Numerosae monographiae 50, 51, 52 analyses theoreticas huius processus et eius applicationum practicarum possibilium praebent.
Hae quaestiones deinde in variis conventibus disputatae sunt, et excitatio laserica ultrasonica applicationes habet in applicationibus industrialibus technologiae lasericae53 et medicinae54. Ergo, considerari potest conceptum fundamentalem processus quo lux laserica pulsatilis in medium absorbens agit constitutum esse. Inspectio ultrasonica laserica ad detectionem vitiorum exemplorum SLM-fabricatorum adhibetur55,56.
Effectus undarum impulsivarum lasere generatarum in materias fundamentum est concavitatis lasericae57,58,59, quae etiam ad curationem superficiei partium additive fabricatarum60 adhibetur. Attamen, roboratio impulsiva laserica maxime efficax est in pulsibus lasericis nanosecundis et superficiebus mechanice onustis (e.g., strato liquidi)59 quia onus mechanicum pressionem maximam auget.
Experimenta peracta sunt ad investigandos effectus possibiles variorum camporum physicorum in microstructuram materiarum solidificatarum. Diagramma functionale apparatus experimentalis in Figura 1 monstratur. Laser Nd:YAG status solidi pulsatilis, in modo libero operans (duratio impulsus τ₁₀₀₀₀₀₀₀₀s)) adhibitus est. Quisque impulsus laseris per seriem filtrorum densitatis neutrae et systema laminarum divisoris fasciculi transmittitur. Secundum combinationem filtrorum densitatis neutrae, energia impulsus in scopo variat ab ΔL₁₀ ... tempora\(<10~\text {ns}\)) ad potentiam opticam incidentem et reflexam determinandam. Calorimetra et mensura potentiae calibrata sunt ut valores in unitatibus absolutis darent, detectore thermopilae Gentec-EO XLP12-3S-H2-D0 utens et speculo dielectrico in loco exempli posito. Fasciculum in scopum focaliza utens lente (tegumento antireflexionis ad \(1.06 \upmu \text {m}\), longitudine focali \(160~\text {mm}\)) et zona fasciculi in superficie scopi 60– \(100~\upmu\text {m}\).
Schema functionale apparatus experimentalis: 1—laser; 2—radius laser; 3—filtrum densitatis neutrae; 4—photodiodum synchronum; 5—divisor fasciculi; 6—diaphragma; 7—calorimetrum fasciculi incidentis; 8–calorimetrum fasciculi reflexi; 9–mensura potentiae fasciculi incidentis; 10–mensura potentiae fasciculi reflexi; 11–lens focalis; 12–speculum; 13–exemplar; 14–transductor piezoelectricus latitudinis bandae; 15–convertor bidimensionalis; 16–microcontroller positionis; 17–unitas synchronisationis; 18–systema acquisitionis digitalis multicanalis cum variis frequentiis sampling; 19–computatrum personale.
Curatio ultrasonica sic perficitur. Laser in modo libero operatur; ergo duratio impulsus laser est ∫(τ_L \sim 150~\upmu \text {s}}), quae constat ex multis durationibus circiter ∫(1.5~\upmu \text {s}} singulae. Forma temporalis impulsus laser et spectrum eius constant ex involucro humilis frequentiae et modulatione altae frequentiae, cum frequentia media circiter ∫(0.7~\text {MHz}}, ut in Figura 2 demonstratur. Involucrum frequentiae praebet calefactionem et subsequentem liquefactionem et evaporationem materiae, dum pars altae frequentiae praebet vibrationes ultrasonicas propter effectum photoacusticum. Forma undae impulsus ultrasonici a lasere generati praecipue determinatur a forma temporali intensitatis impulsus laser. Est ab 7 kHz ad 2 MHz, frequentia autem media est 0.7 MHz. Impulsus acustici propter effectum photoacusticum capti sunt utens transductoribus piezoelectricis latis fasciae e pelliculis polyvinylideni fluoridi factis. Forma undae capta et spectrum eius in Figura 2 monstrantur. Notandum est formam impulsuum laseris typicam esse laseris modi liberi currentis.
Distributio temporalis intensitatis impulsuum laseris (a) et celeritatis soni in superficie posteriori exempli (b), spectra impulsuum laseris (c) et impulsuum ultrasonicorum (d) mediata per 300 impulsus laseris (curva rubra) pro uno impulsu laseris (curva caerulea).
Clare distinguere possumus partes frequentiae humilis et frequentiae altae tractationis acusticae, quae involucro frequentiae humilis impulsus laseris et modulationi frequentiae altae respective respondent. Longitudines undarum acusticae ab involucro impulsus laseris generatae 40 cm excedunt; ergo, effectus principalis partium frequentiae altae latae fasciae signi acustici in microstructuram exspectatur.
Processus physici in SLM sunt complexi et simul in diversis scalabus spatialibus et temporalibus fiunt. Ergo, methodi multiscalares aptissimae sunt ad analysin theoreticam SLM. Modela mathematica initio multiphysica esse debent. Mechanica et thermophysica medii multiphasici "fusi solidi-liquidi" cum atmosphaera gasis inertis interagentis deinde efficaciter describi possunt. Proprietates onerum thermalium materialium in SLM sunt hae.
Rationes calefactionis et refrigerationis usque ad \(10^6~\text {K}/\text {s}\) /\text{ propter irradiationem laser localem cum densitatibus potentiae usque ad \(10^{13}~\text {W} cm}^2\).
Cyclus liquefactionis-solidificationis inter 1 et \(10~\text {ms}\) durat, quod ad celerem solidificationem zonae liquefactionis durante refrigeratione confert.
Celeris calefactio superficiei exemplaris efficit ut altae tensionum thermoelasticarum in strato superficiali formentur. Pars satis (usque ad 20%) strati pulveris fortiter evaporatur63, quod onus pressionis additum in superficiem in responsione ad ablationem laseris efficit. Proinde, deformatio inducta geometriam partis significanter distorquet, praesertim prope fulcra et tenuia elementa structuralia. Alta celeritas calefactionis in recoctione laseris pulsatilis generationem undarum deformationis ultrasonicarum efficit quae a superficie ad substratum propagantur. Ut accurata data quantitativa de distributione locali tensionis et deformationis obtineantur, simulatio mesoscopica problematis deformationis elasticae cum translatione caloris et massae coniuncti perficitur.
Aequationes gubernantes exemplaris includunt (1) aequationes translationis caloris instabilis ubi conductivitas thermalis a statu phasis (pulvis, liquefactum, polycrystallinum) et temperatura pendet, (2) fluctuationes in deformatione elastica post ablationem continuam et aequationem expansionis thermoelasticae. Problema valoris limitis per condiciones experimentales determinatur. Fluxus laseris modulatus in superficie exemplaris definitur. Refrigeratio convectiva commutationem caloris conductivam et fluxum evaporativum includit. Fluxus massae definitur secundum calculum pressionis vaporis saturati materiae evaporantis. Relatio tensionis-deformationis elastoplasticae adhibetur ubi tensio thermoelastica proportionalis est differentiae temperaturae. Pro potentia nominali _(300~\text {W}\text {), frequentia _(10^5~\text {Hz}\text {), coefficiens intermittentis 100 et _(200~\upmu \text {m}\text {)_ diametri fasciculi effectivi.
Figura 3 eventus simulationis numericae zonae liquefactae utens exemplo mathematico macroscopico ostendit. Diameter zonae fusionis est \(200~\upmu \text {m}\) (\(100~\upmu \text {m}\) radius) et \(40~\upmu \text {m}\) profunditas. Resultatus simulationis ostendunt temperaturam superficiei localiter cum tempore variare ut \(100~\text {K}\) propter magnum factorem intermittentem modulationis pulsus. Rationes calefactionis \(V_h\) et refrigerationis \(V_c\) sunt in ordine \(10^7\) et \(10^6~\text {K}/\text {s}\) respective. Hi valores bene congruunt cum analysi nostra priori64. Differentia magnitudinis ordinis inter \(V_h\) et \(V_c\) efficit ut supercalefactio rapida strati superficialis sit, ubi conductio thermalis ad substratum non sufficit ad calorem removendum. Ergo, apud \(t=26~\upmu \text Temperatura superficialis ad \(4800~\text {K}\) culminat. Evaporatio vehemens materiae superficiem exempli pressioni nimiae subici et eam detrahere potest.
Resultata simulationis numericae zonae liquefactionis unius impulsus laseris in lamina exemplari 316L. Tempus ab initio impulsus ad profunditatem piscinae liquefactae valorem maximum attingentem est \(180~\upmu\text {s}\). Isotherma \(T = T_L = 1723~\text {K}\) limitem inter phases liquidam et solidam repraesentat. Isobarae (lineae flavae) tensioni cessionis respondent, quae in sectione sequenti pro functione temperaturae computatur. Ergo, in dominio inter duas isolineas (isothermas \(T = T_L\) et isobaras \(\sigma = \sigma _V(T)\)), phasis solida oneribus mechanicis validis subicitur, quae ad mutationes in microstructura ducere possunt.
Hic effectus amplius in Figura 4a explicatur, ubi gradus pressionis in zona liquefacta pro tempore et distantia a superficie depingitur. Primo, modus pressionis cum modulatione intensitatis pulsus laseris, quae in Figura 2 supra descripta est, coniungitur. Pressio maxima s circiter 10 MPa observata est circa t=26 μm. Secundo, fluctuatio pressionis localis in puncto moderationis easdem proprietates oscillationis habet ac frequentia 500 kHz. Hoc significat undas pressionis ultrasonicas in superficie generari et deinde in substratum propagari.
Proprietates calculatae zonae deformationis prope zonam liquefactionis in Figura 4b monstrantur. Ablatio laserica et tensio thermoelastica undas deformationis elasticae generant quae in substratum propagantur. Ut ex figura videri potest, duo stadia generationis tensionis sunt. Per primam phasim ∫(t < 40~\upmu \text {s}\), tensio Misesiana ad ∫(8~\text {MPa}\) cum modulatione simili pressioni superficiali ascendit. Haec tensio propter ablationem lasericam oritur, et nulla tensio thermoelastica in punctis moderationis observata est quia zona initialis calore affecta nimis parva erat. Cum calor in substratum dissipatur, punctum moderationis tensionem thermoelasticam magnam supra ∫(40~\text {MPa}\) generat.
Gradus tensionis modulati obtenti magnum impulsum in interfaciem solido-liquido habent et mechanismus moderationis iter solidificationis regit esse possunt. Magnitudo zonae deformationis bis vel ter maior est quam zonae liquefactionis. Ut in Figura 3 demonstratur, locus isothermae liquefactionis et gradus tensionis aequalis tensioni cessionis comparantur. Hoc significat irradiationem laser pulsatilem onera mechanica magna in locis localibus cum diametro effectivo inter 300 et \(800~\upmu \text {m}\) secundum tempus instantaneum praebere.
Ergo, modulatio complexa recoctionis laseris pulsatilis ad effectum ultrasonicum ducit. Iter selectionis microstructurae differt si cum SLM sine onere ultrasonico comparatur. Regiones instabiles deformatae ad cyclos periodicos compressionis et extensionis in phase solida ducunt. Sic, formatio novorum limitum granorum et limitum subgranorum fit possibilis. Ergo, proprietates microstructurales consulto mutari possunt, ut infra demonstratur. Conclusiones obtentae possibilitatem praebent ad prototypum SLM modulatione pulsatili inductum et ultrasonicum designandum. In hoc casu, inductor piezoelectricus 26 alibi adhibitus excludi potest.
(a) Pressio secundum tempus, computata ad distantias diversas a superficie 0, 20 et 40~\upmu \text {m}} secundum axem symmetriae. (b) Tensio Von Mises tempore dependens, computata in matrice solida ad distantias 70, 120 et 170~\upmu \text {m}} a superficie exemplaris.
Experimenta in laminis chalybis inoxidabilis AISI 321H, dimensionibus \(20 × 20 × 5 mm), peracta sunt. Post singulos impulsus laseris, lamina movetur \(50 m), et spatium radiorum laseris in superficie scopi est circiter \(100 m). Usque ad quinque transitus radiorum subsequentes per eandem viam peraguntur, ut materiae processae, ad granorum refinationem, refactio inducatur. In omnibus casibus, zona refacta sonicata est, pro parte oscillatoria radiationis laseris. Hoc plus quam quintuplo areae granorum mediae reductionem efficit. Figura 5 ostendit quomodo microstructura regionis laser-fusae cum numero cyclorum (transituum) refactionum subsequentium mutetur.
Subdiagrammata (a, d, g, j) et (b, e, h, k) – microstructura regionum laser-fusarum, subdiagrammata (c, f, i, l) – distributio areae granorum coloratorum. Umbrae particulas ad histogramma computandum adhibitas repraesentant. Colores regionibus granorum respondent (vide lineam colorum in summo histogrammatis). Subdiagrammata (ac) chalybi inoxidabili non tractato respondent, et subdiagrammata (df), (gi), (jl) 1, 3 et 5 refolitionibus respondent.
Cum energia pulsus laseris inter transitus subsequentes non mutetur, profunditas zonae liquefactae eadem est. Itaque canalis subsequens priorem omnino "tegit". Attamen histogramma ostendit aream granorum mediam et medianam cum crescente numero transituum decrescere. Hoc indicare potest laserem in substratum potius quam in materiam liquefactam agere.
Refinatio granorum fortasse per rapidam refrigerationem lacus liquefacti65 oritur. Alia series experimentorum peracta est in qua superficies laminarum chalybis inoxidabilis (321H et 316L) radiationi laseris undae continuae in atmosphaera (Fig. 6) et vacuo (Fig. 7) expositae sunt. Potentia laseris media (300 W et 100 W, respective) et profunditas lacus liquefacti proximae sunt resultatibus experimentalibus laseris Nd:YAG in modo libero cursu. Attamen, structura columnaris typica observata est.
Microstructura regionis lasere liquefactae laseris undae continuae (potentia constans 300 W, celeritas scansionis 200 mm/s, chalybs inoxidabilis AISI 321H).
(a) Microstructura et (b) imagines diffractionis retrodispersionis electronicae regionis laser-fusae in vacuo cum lasere undae continuae (100 W potentia constans, 200 mm/s celeritas scansionis, chalybs inoxidabilis AISI 316L)\ (\sim 2~\text {mbar}\).
Quapropter, clare demonstratur modulationem complexam intensitatis pulsus laseris effectum significantem in microstructuram resultantem habere. Credimus hunc effectum natura mechanicum esse et ob generationem vibrationum ultrasonicarum propagatarum a superficie irradiata liquefacti profunde in specimen oriri. Similia eventa in 13, 26, 34, 66, 67 obtenta sunt utens transductoribus piezoelectricis externis et sonotrodis praebentibus ultrasonum altae intensitatis in variis materiis, inter quas Ti-6Al-4V mixtura 26 et chalybs inoxidabilis 34, ex quo resultat. Mechanismus possibilis sic speculatur. Ultrasonus intensus cavitationem acusticam causare potest, ut demonstratum est in ultraveloci imagine radiographica synchrotron in situ. Ruina bullarum cavitationis vicissim undas percussivas in materia liquefacta generat, quarum pressio anterior circiter \(100~\text {MPa}\)69 attingit. Tales undae percussivae satis fortes esse possunt ut formationem nucleorum phasis solidae magnitudinis criticae in liquidis magnis promoveant, structuram granorum columnarem typicam perturbantes. Fabricatio additiva stratis per stratum.
Hic, alium mechanismum proponimus qui modificationem structurae per sonicationem intensam efficit. Statim post solidificationem, materia temperatura alta prope punctum fusionis est et tensionem cessionis infimam habet. Undae ultrasonicae intensae fluxum plasticum structuram granorum materiae calidae, modo solidificatae, mutare possunt. Attamen, data experimentalia certa de dependentia temperaturae tensionis cessionis apud \(T\lesssim 1150~\text {K}\) praesto sunt (vide Figuram 8). Ergo, ad hanc hypothesim probandam, simulationes dynamicae molecularis (MD) compositionis Fe-Cr-Ni similis chalybi AISI 316 L perfecimus ut habitum tensionis cessionis prope punctum fusionis aestimaremus. Ad tensionem cessionis calculandam, technicam relaxationis tensionis scissionis MD in 70, 71, 72, 73 descriptam usi sumus. Pro calculis interactionis interatomicae, Modelum Atomicum Incorporat (EAM) ex 74 usi sumus. Simulationes MD peractae sunt utens codicibus LAMMPS 75,76. Singula simulationum MD alibi publicabuntur. Resultata calculi MD tensionis cessionis... Tensio secundum temperaturam in Figura 8 una cum datis experimentalibus aliisque aestimationibus praesto monstratur 77, 78, 79, 80, 81, 82.
Tensio elastica pro chalybe inoxidabili austenitico AISI gradus 316 et compositio exemplaris contra temperaturam pro simulationibus MD. Mensurae experimentales ex referentiis: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. Vide. (f)82 est exemplar empiricum dependentiae tensionis elasticae ad temperaturam pro mensura tensionis in linea durante fabricatione additiva laser-adiuvata. Resultata simulationum MD magnae scalae in hoc studio denotantur ut \(\vartriangleleft\) pro crystallo singulari infinito sine defectu et \(\vartriangleright\) pro granis finitis, considerando magnitudinem grani mediam per relationem Hall-Petch Dimensiones\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Parere potest apud ∫(T>1500~\text {K}} tensionem elasticam infra ∫(40~\text {MPa}} descendere. Contra, aestimationes praedicunt amplitudinem ultrasonicam a lasere generatam ∫(40~\text {MPa}} excedere (vide Fig. 4b), quod sufficit ad fluxum plasticum in materia calida modo solidificata inducendum.
Formatio microstructurae chalybis inoxidabilis austenitici 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) per SLM experimentaliter investigata est utens fonte laseris pulsatili complexae intensitate modulatae.
Reductio magnitudinis granorum in zona liquefactionis laseris inventa est propter continuam liquefactionem laseris post 1, 3, vel 5 transitus.
Modellatio macroscopica ostendit magnitudinem aestimatam regionis ubi deformatio ultrasonica frontem solidificationis positive afficere potest usque ad \(1~\text {mm}\) esse.
Modellum microscopicum MD ostendit limitem elasticitatis chalybis austenitici inoxidabilis AISI 316 significanter ad \(40~\text {MPa}\) prope punctum liquefactionis reduci.
Resultata obtenta modum suggerunt ad microstructuram materiarum moderandam utens processu laserico complexo modulato et fundamentum ad novas modificationes technicae SLM pulsatilis creandas servire possunt.
Liu, Y. et al. Evolutio microstructuralis et proprietates mechanicae compositorum in situ TiB2/AlSi10Mg per liquefactionem selectivam lasericam [J]. J. Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. *Recrystallizatio limitis granorum fusionis selectivae lasericae chalybis inoxidabilis 316L* [J]. *Acta Almae Mater*, 200, 366–377. https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. et Qiu, C. *Elaboratio *in situ* microstructurarum sandwich cum ductilitate aucta per recalefactionem lasericam mixturarum titanii laser-fusarum. *science*. *Rep.* 10, 15870. https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al. Fabricatio additiva partium Ti-6Al-4V per depositionem metalli lasericam (LMD): processus, microstructura et proprietates mechanicae. J. Alloys.compound.804, 163–191. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. *Modellatio microstructuralis depositionis energiae directae pulveris metallici laserici ex mixtura 718*. Add to manufacture 25, 357–364. https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Studium Imaginum Parametricarum Neutronicorum Bragg Marginis Exemplorum Additive Fabricatorum Tractatorum Per Ictum Lasericum.science.Rep. 11, 14919. https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. *Microstructura gradientis et proprietates mechanicae Ti-6Al-4V additive fabricati per liquefactionem fasciculi electronici*. *Alma Mater Journal*. 97, 1-16. https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).