Når man designer et trykrørssystem, vil den udpegende ingeniør ofte specificere, at systemrørene skal overholde en eller flere dele af ASME B31 Pressure Piping Code. Hvordan følger ingeniører korrekt kodekravene, når de designer rørsystemer?
Først skal ingeniøren bestemme, hvilken designspecifikation der skal vælges. For trykrørssystemer er dette ikke nødvendigvis begrænset til ASME B31. Andre koder udstedt af ASME, ANSI, NFPA eller andre styrende organisationer kan være underlagt projektets placering, anvendelse osv. I ASME B31 er der i øjeblikket syv separate afsnit gældende.
ASME B31.1 Elektriske rør: Dette afsnit dækker rør i kraftværker, industrielle og institutionelle anlæg, geotermiske varmesystemer samt central- og fjernvarme- og kølesystemer. Dette omfatter udvendige og ikke-kedler udvendige rør, der bruges til at installere ASME Sektion I kedler. Dette afsnit gælder ikke for udstyr, der er omfattet af ASME Boiler and Pressure Vessel Code, visse lavtryks varme- og køledistributionsrør og forskellige andre systemer beskrevet i afsnit 100.1.3 i ASME B31.1. Oprindelsen af ​​ASME B31.1 kan spores tilbage til 1920'erne, hvor den første officielle udgave blev udgivet i 1935. Bemærk, at den første udgave, inklusive bilagene, var på mindre end 30 sider, og den nuværende udgave er over 300 sider lang.
ASME B31.3 Procesrør: Dette afsnit dækker rør i raffinaderier; kemiske, farmaceutiske, tekstil-, papir-, halvleder- og kryogene anlæg; og tilhørende forarbejdningsanlæg og terminaler. Dette afsnit minder meget om ASME B31.1, især når det gælder beregning af den minimale vægtykkelse for lige rør. Dette afsnit var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1959.
ASME B31.4 Rørledningstransportsystemer til væsker og slam: Dette afsnit dækker rør, der primært transporterer flydende produkter mellem anlæg og terminaler, og inden for terminaler, pumpe-, konditionerings- og målestationer. Dette afsnit var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1959.
ASME B31.5 Kølerør og varmeoverføringskomponenter: Dette afsnit dækker rør til kølemidler og sekundære kølemidler. Denne del var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1962.
ASME B31.8 Gastransmissions- og distributionsrørsystemer: Dette omfatter rør til transport af primært gasformige produkter mellem kilder og terminaler, herunder kompressorer, konditionerings- og målestationer; og gasopsamlingsrør. Dette afsnit var oprindeligt en del af B31.1 og blev først udgivet separat i 1955.
ASME B31.9 Rørsystemer til bygningsinstallationer: Dette afsnit dækker rørsystemer, der almindeligvis findes i industrielle, institutionelle, kommercielle og offentlige bygninger; og boliger med flere enheder, der ikke kræver de størrelses-, tryk- og temperaturområder, der er dækket i ASME B31.1. Dette afsnit svarer til ASME B31.1 og B31.3, men er mindre konservativt (især ved beregning af minimumsvægtykkelse) og indeholder færre detaljer. Det er begrænset til lavtryks- og lavtemperaturapplikationer som angivet i ASME B31.9 afsnit 900.1.2. Dette blev første gang offentliggjort i 1982.
ASME B31.12 Hydrogenrør og rørledninger: Dette afsnit dækker rørledninger i gasformig og flydende hydrogendrift samt rørledninger i gasformig hydrogendrift. Dette afsnit blev første gang udgivet i 2008.
Hvilken designkode der skal anvendes, er i sidste ende op til ejeren. Introduktionen til ASME B31 siger: "Det er ejerens ansvar at vælge den kodeafsnit, der bedst ligner den foreslåede rørinstallation." I nogle tilfælde kan "flere kodeafsnit gælde for forskellige sektioner af installationen."
2012-udgaven af ​​ASME B31.1 vil tjene som den primære reference for efterfølgende diskussioner. Formålet med denne artikel er at guide den udpegende ingeniør gennem nogle af de vigtigste trin i design af et ASME B31-kompatibelt trykrørssystem. Ved at følge retningslinjerne i ASME B31.1 får du en god repræsentation af det generelle systemdesign. Lignende designmetoder anvendes, hvis ASME B31.3 eller B31.9 følges. Resten af ​​ASME B31 anvendes i mere snævre applikationer, primært til specifikke systemer eller applikationer, og vil ikke blive diskuteret yderligere. Selvom nøgletrin i designprocessen vil blive fremhævet her, er denne diskussion ikke udtømmende, og den komplette kode bør altid refereres til under systemdesign. Alle referencer til tekst refererer til ASME B31.1, medmindre andet er angivet.
Efter at have valgt den korrekte kode skal systemdesigneren også gennemgå eventuelle systemspecifikke designkrav. Afsnit 122 (del 6) indeholder designkrav relateret til systemer, der almindeligvis findes i elektriske rørapplikationer, såsom damp, fødevand, afblæsning og afblæsning, instrumentrør og trykaflastningssystemer. ASME B31.3 indeholder lignende afsnit som ASME B31.1, men med færre detaljer. Overvejelserne i afsnit 122 omfatter systemspecifikke tryk- og temperaturkrav samt forskellige jurisdiktionelle begrænsninger afgrænset mellem kedelhuset, kedlens eksterne rør og ikke-kedelens eksterne rør tilsluttet ASME Sektion I kedelrør. definition. Figur 2 viser disse begrænsninger for tromlekedlen.
Systemdesigneren skal bestemme det tryk og den temperatur, som systemet skal fungere ved, og de betingelser, systemet skal være designet til at opfylde.
I henhold til afsnit 101.2 må det indvendige designtryk ikke være mindre end det maksimale kontinuerlige arbejdstryk (MSOP) i rørsystemet, inklusive effekten af ​​statisk tryk. Rørledninger, der udsættes for eksternt tryk, skal være konstrueret til det maksimale differenstryk, der forventes under drifts-, nedluknings- eller testforhold. Derudover skal miljøpåvirkninger tages i betragtning. I henhold til afsnit 101.4 skal røret, hvis afkøling af væsken sandsynligvis vil reducere trykket i røret til under atmosfærisk tryk, være konstrueret til at modstå eksternt tryk, eller der skal træffes foranstaltninger til at bryde vakuummet. I situationer, hvor væskeekspansion kan øge trykket, skal rørsystemer være konstrueret til at modstå det øgede tryk, eller der skal træffes foranstaltninger til at aflaste overtryk.
Fra og med afsnit 101.3.2 skal metaltemperaturen til rørledningsdesign være repræsentativ for de forventede maksimale vedvarende forhold. For enkelhedens skyld antages det generelt, at metaltemperaturen er lig med væsketemperaturen. Hvis det ønskes, kan den gennemsnitlige metaltemperatur anvendes, så længe den ydre vægtemperatur er kendt. Der skal også lægges særlig vægt på væsker, der trækkes gennem varmevekslere eller fra forbrændingsudstyr, for at sikre, at de værste temperaturforhold tages i betragtning.
Ofte tilføjer designere en sikkerhedsmargin til det maksimale arbejdstryk og/eller temperatur. Størrelsen på marginen afhænger af anvendelsen. Det er også vigtigt at overveje materialebegrænsninger, når designtemperaturen bestemmes. Specifikation af høje designtemperaturer (større end 750 F) kan kræve brug af legeringsmaterialer i stedet for det mere standardiserede kulstofstål. Spændingsværdierne i obligatorisk bilag A er kun angivet for de tilladte temperaturer for hvert materiale. For eksempel kan kulstofstål kun give spændingsværdier op til 800 F. Langvarig eksponering af kulstofstål for temperaturer over 800 F kan få røret til at karbonisere, hvilket gør det mere sprødt og tilbøjeligt til at svigte. Ved drift over 800 F bør den accelererede krybeskade forbundet med kulstofstål også tages i betragtning. Se afsnit 124 for en fuldstændig diskussion af materialetemperaturgrænser.
Nogle gange kan ingeniører også specificere testtryk for hvert system. Afsnit 137 giver vejledning om stresstestning. Typisk vil hydrostatisk testning blive specificeret til 1,5 gange designtrykket; dog må ring- og længdespændingerne i rørledningen ikke overstige 90 % af materialets flydespænding i afsnit 102.3.3 (B) under tryktesten. For nogle eksterne rørsystemer, der ikke er kedelsystemer, kan lækagetestning under drift være en mere praktisk metode til at kontrollere for lækager på grund af vanskeligheder med at isolere dele af systemet, eller simpelthen fordi systemkonfigurationen tillader simpel lækagetestning under den første drift. Det er enig, at dette er acceptabelt.
Når designbetingelserne er fastlagt, kan rørsystemet specificeres. Det første, der skal besluttes, er, hvilket materiale der skal anvendes. Som tidligere nævnt har forskellige materialer forskellige temperaturgrænser. Afsnit 105 giver yderligere begrænsninger for forskellige rørmaterialer. Materialevalg afhænger også af systemvæsken, såsom nikkellegeringer i korrosive kemiske rørsystemer, rustfrit stål til at levere ren instrumentluft eller kulstofstål med et højt kromindhold (mere end 0,1%) for at forhindre strømningsaccelereret korrosion. Strømningsaccelereret korrosion (FAC) er et erosions-/korrosionsfænomen, der har vist sig at forårsage alvorlig vægfortynding og rørfejl i nogle af de mest kritiske rørsystemer. Manglende korrekt overvejelse af fortynding af VVS-komponenter kan og har haft alvorlige konsekvenser, såsom i 2007, da et overophedningsrør på KCP&L's IATAN-kraftværk sprængte, hvilket dræbte to arbejdere og alvorligt sårede en tredje.
Ligning 7 og ligning 9 i afsnit 104.1.1 definerer henholdsvis den mindst krævede vægtykkelse og det maksimale indvendige designtryk for lige rør udsat for indvendigt tryk. Variablerne i disse ligninger inkluderer den maksimalt tilladte spænding (fra obligatorisk bilag A), rørets udvendige diameter, materialefaktoren (som vist i tabel 104.1.2 (A)) og eventuelle yderligere tykkelsestillæg (som beskrevet nedenfor). Med så mange involverede variabler kan det være en iterativ proces at specificere det passende rørmateriale, den nominelle diameter og vægtykkelsen, der også kan omfatte væskehastighed, tryktab samt rør- og pumpeomkostninger. Uanset anvendelsen skal den mindst krævede vægtykkelse verificeres.
Yderligere tykkelsestillæg kan tilføjes for at kompensere for forskellige årsager, herunder FAC (Fastness and Accuracy Accuracy). Tillæg kan være påkrævet på grund af fjernelse af gevind, slidser osv. materiale, der kræves for at fremstille mekaniske samlinger. I henhold til afsnit 102.4.2 skal minimumstillægget være lig med gevinddybden plus bearbejdningstolerancen. Tillæg kan også være påkrævet for at give yderligere styrke for at forhindre rørskader, kollaps, overdreven nedbøjning eller udbøjning på grund af overliggende belastninger eller andre årsager, der er omtalt i afsnit 102.4.4. Tillæg kan også tilføjes for at tage højde for svejsede samlinger (afsnit 102.4.3) og albuer (afsnit 102.4.5). Endelig kan tolerancer tilføjes for at kompensere for korrosion og/eller erosion. Tykkelsen af ​​dette tillæg er efter designerens skøn og skal være i overensstemmelse med rørledningens forventede levetid i overensstemmelse med afsnit 102.4.1.
Det valgfrie bilag IV indeholder vejledning om korrosionskontrol. Beskyttende belægninger, katodisk beskyttelse og elektrisk isolering (såsom isolerende flanger) er alle metoder til at forhindre ekstern korrosion af nedgravede eller nedsænkede rørledninger. Korrosionsinhibitorer eller foringer kan bruges til at forhindre intern korrosion. Man skal også være omhyggelig med at bruge hydrostatisk testvand af passende renhed og om nødvendigt at dræne rørledningen fuldstændigt efter hydrostatisk testning.
Den minimale rørvægtykkelse eller det krævede skema til tidligere beregninger er muligvis ikke konstant på tværs af rørdiameteren og kan kræve specifikationer for forskellige skemaer for forskellige diametre. Passende skema- og vægtykkelsesværdier er defineret i ASME B36.10 Svejste og sømløse smedede stålrør.
Når man specificerer rørmaterialet og udfører de tidligere omtalte beregninger, er det vigtigt at sikre, at de maksimalt tilladte spændingsværdier, der anvendes i beregningerne, stemmer overens med det specificerede materiale. Hvis f.eks. A312 304L rustfrit stålrør fejlagtigt betegnes som A312 304 rustfrit stålrør, kan den angivne vægtykkelse være utilstrækkelig på grund af den betydelige forskel i de maksimalt tilladte spændingsværdier mellem de to materialer. Ligeledes skal rørets fremstillingsmetoder specificeres korrekt. Hvis f.eks. den maksimalt tilladte spændingsværdi for sømløse rør anvendes til beregningen, skal det sømløse rør specificeres. Ellers kan producenten/installatøren tilbyde sømsvejsede rør, hvilket kan resultere i utilstrækkelig vægtykkelse på grund af lavere maksimalt tilladte spændingsværdier.
Antag f.eks., at rørledningens designtemperatur er 300 F, og designtrykket er 1.200 psig. 2″ og 3″. Der vil blive anvendt kulstofståltråd (A53 Grade B sømløs). Bestem den passende rørplan, der skal specificeres for at opfylde kravene i ASME B31.1 Ligning 9. Først forklares designbetingelserne:
Bestem derefter de maksimalt tilladte spændingsværdier for A53 Grad B ved ovenstående designtemperaturer fra tabel A-1. Bemærk, at værdien for sømløse rør anvendes, fordi sømløse rør er specificeret:
Tykkelsestillæg skal også tilføjes. Til denne anvendelse antages et korrosionstillæg på 1/16 tomme. Der antages en separat fræsetolerance.
3 tommer. Røret vil blive specificeret først. Hvis man antager et Schedule 40-rør og en fræsetolerance på 12,5%, skal man beregne det maksimale tryk:
Schedule 40-rør er tilfredsstillende for 3 tommer rør under de ovenfor angivne designforhold. Kontroller derefter 2 tommer. Rørledningen bruger de samme antagelser:
2 tommer. Under de ovenfor angivne designforhold kræver rørene en tykkere vægtykkelse end Schedule 40. Prøv 2 tommer. Schedule 80-rør:
Selvom rørvægtykkelse ofte er den begrænsende faktor i trykdesign, er det stadig vigtigt at verificere, at de anvendte fittings, komponenter og forbindelser er egnede til de specificerede designforhold.
Som en generel regel, i overensstemmelse med afsnit 104.2, 104.7.1, 106 og 107, skal alle ventiler, fittings og andre trykbærende komponenter, der er fremstillet i henhold til standarderne anført i tabel 126.1, anses for egnede til brug under normale driftsforhold eller under de standarder for tryk-temperaturklassificeringer, der er specificeret i [standarderne]. Brugere skal være opmærksomme på, at hvis visse standarder eller producenter måtte pålægge strengere grænser for afvigelser fra normal drift end dem, der er specificeret i ASME B31.1, gælder de strengere grænser.
Ved rørforbindelser anbefales T-stykker, tværstykker, krydsstykker, svejsede grenforbindelser osv., der er fremstillet i henhold til standarderne i tabel 126.1. I nogle tilfælde kan rørforbindelser kræve unikke grenforbindelser. Afsnit 104.3.1 indeholder yderligere krav til grenforbindelser for at sikre, at der er tilstrækkeligt rørmateriale til at modstå trykket.
For at forenkle designet kan designeren vælge at sætte designbetingelserne højere for at opfylde flangeklassificeringen for en bestemt trykklasse (f.eks. ASME klasse 150, 300 osv.) som defineret af tryk-temperaturklassen for specifikke materialer specificeret i ASME B16.5 Rørflanger og flangesamlinger eller lignende standarder anført i tabel 126.1. Dette er acceptabelt, så længe det ikke resulterer i en unødvendig forøgelse af vægtykkelsen eller andre komponentdesigns.
En vigtig del af rørdesign er at sikre, at rørsystemets strukturelle integritet opretholdes, når virkningerne af tryk, temperatur og eksterne kræfter påføres. Systemets strukturelle integritet overses ofte i designprocessen, og hvis det ikke gøres ordentligt, kan det være en af ​​de dyrere dele af designet. Strukturel integritet diskuteres primært to steder, afsnit 104.8: Analyse af rørledningskomponenter og afsnit 119: Udvidelse og fleksibilitet.
Paragraf 104.8 viser de grundlæggende kodeformler, der bruges til at bestemme, om et rørsystem overstiger de tilladte spændinger i henhold til koden. Disse kodeligninger kaldes almindeligvis kontinuerlige belastninger, lejlighedsvise belastninger og forskydningsbelastninger. Vedvarende belastning er effekten af ​​tryk og vægt på et rørsystem. Tilfældige belastninger er kontinuerlige belastninger plus mulige vindbelastninger, seismiske belastninger, terrænbelastninger og andre kortvarige belastninger. Det antages, at hver tilfældig belastning, der påføres, ikke vil påvirke andre tilfældige belastninger på samme tid, så hver tilfældig belastning vil være et separat belastningstilfælde på analysetidspunktet. Forskydningsbelastninger er virkningerne af termisk vækst, udstyrsforskydning under drift eller enhver anden forskydningsbelastning.
Paragraf 119 diskuterer, hvordan man håndterer rørudvidelse og fleksibilitet i rørsystemer, og hvordan man bestemmer reaktionsbelastninger. Fleksibilitet i rørsystemer er ofte vigtigst i udstyrsforbindelser, da de fleste udstyrsforbindelser kun kan modstå den minimale mængde kraft og moment, der påføres ved forbindelsespunktet. I de fleste tilfælde har rørsystemets termiske vækst den største effekt på reaktionsbelastningen, så det er vigtigt at kontrollere den termiske vækst i systemet i overensstemmelse hermed.
For at imødekomme rørsystemets fleksibilitet og sikre, at systemet er korrekt understøttet, er det god praksis at understøtte stålrør i overensstemmelse med tabel 121.5. Hvis en designer stræber efter at overholde standardafstanden for støtter i denne tabel, opnår det tre ting: minimerer egenvægtsafbøjning, reducerer vedvarende belastninger og øger den tilgængelige spænding for forskydningsbelastninger. Hvis designeren placerer støtten i overensstemmelse med tabel 121.5, vil det typisk resultere i mindre end 1/8 tomme egenvægtsforskydning eller nedhængning mellem rørstøtterne. Minimering af egenvægtsafbøjning hjælper med at reducere risikoen for kondens i rør, der fører damp eller gas. Ved at følge afstandsanbefalingerne i tabel 121.5 kan designeren også reducere den vedvarende spænding i rørledningen til ca. 50 % af koden's kontinuerlige tilladte værdi. I henhold til ligning 1B er den tilladte spænding for forskydningsbelastninger omvendt proportional med vedvarende belastninger. Derfor kan forskydningsspændingstolerancen maksimeres ved at minimere den vedvarende belastning. Den anbefalede afstand for rørstøtter er vist i figur 3.
For at sikre, at rørsystemets reaktionsbelastninger tages korrekt i betragtning, og at kodespændingerne overholdes, er en almindelig metode at udføre en computerstøttet rørspændingsanalyse af systemet. Der findes flere forskellige softwarepakker til rørspændingsanalyse, såsom Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex eller en af ​​de andre kommercielt tilgængelige pakker. Fordelen ved at bruge computerstøttet rørspændingsanalyse er, at det giver designeren mulighed for at oprette en finite element-model af rørsystemet for nem verifikation og mulighed for at foretage nødvendige ændringer i konfigurationen. Figur 4 viser et eksempel på modellering og analyse af en sektion af en rørledning.
Når man designer et nyt system, specificerer systemdesignere typisk, at alle rør og komponenter skal fremstilles, svejses, samles osv. som krævet af den anvendte kode. I nogle eftermonteringer eller andre anvendelser kan det dog være gavnligt for en udpeget ingeniør at vejlede om bestemte fremstillingsteknikker, som beskrevet i kapitel V.
Et almindeligt problem i forbindelse med eftermontering er forvarmning af svejsning (afsnit 131) og varmebehandling efter svejsning (afsnit 132). Blandt andre fordele bruges disse varmebehandlinger til at aflaste stress, forhindre revner og øge svejsestyrken. Elementer, der påvirker kravene til varmebehandling før og efter svejsning, omfatter, men er ikke begrænset til, følgende: P-nummergruppering, materialekemi og materialetykkelse ved den samling, der skal svejses. Hvert materiale, der er anført i obligatorisk bilag A, har et tildelt P-nummer. For forvarmning angiver afsnit 131 den minimumstemperatur, som basismetallet skal opvarmes til, før svejsning kan finde sted. For PWHT angiver tabel 132 holdetemperaturområdet og den tid, det tager at holde svejsezonen. Opvarmnings- og afkølingshastigheder, temperaturmålingsmetoder, opvarmningsteknikker og andre procedurer skal nøje følge retningslinjerne i koden. Uventede negative virkninger på det svejsede område kan forekomme på grund af manglende korrekt varmebehandling.
Et andet potentielt problemområde i tryksatte rørsystemer er rørbøjninger. Bøjning af rør kan forårsage udtynding af væggene, hvilket resulterer i utilstrækkelig vægtykkelse. I henhold til afsnit 102.4.5 tillader koden bøjninger, så længe den minimale vægtykkelse opfylder den samme formel, der bruges til at beregne den minimale vægtykkelse for lige rør. Typisk tilføjes et tillæg for at tage højde for vægtykkelse. Tabel 102.4.5 giver anbefalede bøjningstillæg for forskellige bøjningsradier. Bøjninger kan også kræve varmebehandling før bøjning og/eller efter bøjning. Afsnit 129 giver vejledning om fremstilling af albuer.
For mange trykrørssystemer er det nødvendigt at installere en sikkerhedsventil eller overtryksventil for at forhindre overtryk i systemet. Til disse anvendelser er det valgfrie bilag II: Regler for installation af sikkerhedsventiler en meget værdifuld, men til tider lidet kendt ressource.
I overensstemmelse med afsnit II-1.2 er sikkerhedsventiler karakteriseret ved en fuldt åben pop-up-funktion til gas- eller dampdrift, mens sikkerhedsventiler åbner i forhold til opstrøms statisk tryk og primært anvendes til væskedrift.
Sikkerhedsventilenheder er karakteriseret ved, om de er åbne eller lukkede udstødningssystemer. I en åben udstødning vil albuen ved sikkerhedsventilens udløb normalt udstødes i udstødningsrøret til atmosfæren. Typisk vil dette resultere i mindre modtryk. Hvis der skabes tilstrækkeligt modtryk i udstødningsrøret, kan en del af udstødningsgassen udstødes eller tilbageskylles fra udstødningsrørets indløbsende. Udstødningsrørets størrelse skal være stor nok til at forhindre tilbageslag. I lukkede udluftningsapplikationer opbygges tryk ved overtryksventilens udløb på grund af luftkompression i udluftningsledningen, hvilket potentielt kan forårsage udbredelse af trykbølger. I afsnit II-2.2.2 anbefales det, at designtrykket for den lukkede udløbsledning er mindst dobbelt så stort som det stabile driftstryk. Figur 5 og 6 viser sikkerhedsventilinstallationen henholdsvis åben og lukket.
Sikkerhedsventilinstallationer kan være udsat for forskellige kræfter, som opsummeret i afsnit II-2. Disse kræfter omfatter termisk ekspansionseffekter, interaktionen mellem flere sikkerhedsventiler, der udluftes samtidigt, seismiske og/eller vibrationseffekter og trykeffekter under trykaflastningshændelser. Selvom designtrykket op til sikkerhedsventilens udløb skal matche designtrykket i nedløbsrøret, afhænger designtrykket i udløbssystemet af udløbssystemets konfiguration og sikkerhedsventilens egenskaber. Ligninger findes i afsnit II-2.2 til bestemmelse af tryk og hastighed ved udløbsknæben, udløbsrørets indløb og udløbsrørets udløb for åbne og lukkede udløbssystemer. Ved hjælp af disse oplysninger kan reaktionskræfterne på forskellige punkter i udstødningssystemet beregnes og tages i betragtning.
Et eksempel på et problem for en åben afløbsapplikation er angivet i afsnit II-7. Der findes andre metoder til beregning af strømningsegenskaber i aflastningsventilsystemer, og læseren opfordres til at kontrollere, at den anvendte metode er tilstrækkelig konservativ. En sådan metode er beskrevet af GS Liao i "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis", udgivet af ASME i Journal of Electrical Engineering, oktober 1975.
Overtryksventilen skal placeres i en minimumsafstand af lige rør væk fra eventuelle bøjninger. Denne minimumsafstand afhænger af systemets service og geometri som defineret i afsnit II-5.2.1. For installationer med flere overtryksventiler afhænger den anbefalede afstand til ventilforgreningsforbindelser af forgrenings- og servicerørenes radius, som vist i note (10)(c) i tabel D-1. I overensstemmelse med afsnit II-5.7.1 kan det være nødvendigt at forbinde rørstøtter placeret ved overtryksventilens afløb til driftsrør i stedet for tilstødende strukturer for at minimere virkningerne af termisk udvidelse og seismiske interaktioner. En oversigt over disse og andre designmæssige overvejelser i forbindelse med design af sikkerhedsventilenheder findes i afsnit II-5.
Det er naturligvis ikke muligt at dække alle designkrav i ASME B31 inden for rammerne af denne artikel. Men enhver udpeget ingeniør, der er involveret i design af et trykrørssystem, bør i det mindste være bekendt med denne designkode. Forhåbentlig vil læserne med ovenstående information finde ASME B31 en mere værdifuld og tilgængelig ressource.
Monte K. Engelkemier er projektleder hos Stanley Consultants. Engelkemier er medlem af Iowa Engineering Society, NSPE og ASME og sidder i B31.1 Electrical Piping Code Committee og Subcommittee. Han har over 12 års praktisk erfaring med layout, design, evaluering af afstivning og spændingsanalyse af rørsystemer. Matt Wilkey er maskiningeniør hos Stanley Consultants. Han har over 6 års professionel erfaring med at designe rørsystemer til en række forskellige forsynings-, kommunale, institutionelle og industrielle kunder og er medlem af ASME og Iowa Engineering Society.
Har du erfaring og ekspertise inden for de emner, der er dækket i dette indhold? Du bør overveje at bidrage til vores CFE Media-redaktionsteam og få den anerkendelse, du og din virksomhed fortjener. Klik her for at starte processen.