Vid konstruktion av ett tryckrörssystem specificerar den utseende ingenjören ofta att systemrören ska överensstämma med en eller flera delar av ASME B31 Pressure Piping Code. Hur följer ingenjörer korrekt kodkraven vid konstruktion av rörsystem?
Först måste ingenjören avgöra vilken konstruktionsspecifikation som ska väljas. För tryckrörssystem är detta inte nödvändigtvis begränsat till ASME B31. Andra koder utfärdade av ASME, ANSI, NFPA eller andra styrande organisationer kan styras av projektets plats, tillämpning etc. I ASME B31 finns det för närvarande sju separata avsnitt i kraft.
ASME B31.1 Elrör: Detta avsnitt omfattar rör i kraftverk, industriella och institutionella anläggningar, geotermiska värmesystem samt central- och fjärrvärme- och kylsystem. Detta inkluderar pannans utvändiga och icke-pannliga rör som används för att installera ASME Section I-pannor. Detta avsnitt gäller inte utrustning som omfattas av ASME Boiler and Pressure Vessel Code, vissa lågtrycksrör för värme och kylning och olika andra system som beskrivs i punkt 100.1.3 i ASME B31.1. Ursprunget till ASME B31.1 kan spåras tillbaka till 1920-talet, med den första officiella utgåvan publicerad 1935. Observera att den första utgåvan, inklusive bilagorna, var mindre än 30 sidor lång, och den nuvarande utgåvan är över 300 sidor lång.
ASME B31.3 Processrör: Detta avsnitt omfattar rörledningar i raffinaderier; kemiska, farmaceutiska, textil-, pappers-, halvledar- och kryogena anläggningar; och tillhörande bearbetningsanläggningar och terminaler. Detta avsnitt är mycket likt ASME B31.1, särskilt vid beräkning av minsta väggtjocklek för raka rör. Detta avsnitt var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1959.
ASME B31.4 Rörledningstransportsystem för vätskor och slam: Detta avsnitt omfattar rör som transporterar huvudsakligen flytande produkter mellan anläggningar och terminaler, och inom terminaler, pump-, konditionerings- och mätstationer. Detta avsnitt var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1959.
ASME B31.5 Kylrör och värmeöverföringskomponenter: Detta avsnitt omfattar rör för köldmedier och sekundära kylmedel. Denna del var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1962.
ASME B31.8 Rörledningssystem för gasöverföring och distribution: Detta inkluderar rörledningar för att transportera främst gasformiga produkter mellan källor och terminaler, inklusive kompressorer, konditionerings- och mätstationer; och gasuppsamlingsrör. Detta avsnitt var ursprungligen en del av B31.1 och släpptes först separat 1955.
ASME B31.9 Rörledningar för byggnadsinstallationer: Detta avsnitt omfattar rörledningar som vanligtvis finns i industriella, institutionella, kommersiella och offentliga byggnader; och flerbostadshus som inte kräver de storlekar, tryck och temperaturområden som täcks av ASME B31.1. Detta avsnitt liknar ASME B31.1 och B31.3, men är mindre konservativt (särskilt vid beräkning av minsta väggtjocklek) och innehåller mindre detaljer. Det är begränsat till lågtrycks- och lågtemperaturapplikationer som anges i ASME B31.9 paragraf 900.1.2. Detta publicerades först 1982.
ASME B31.12 Vätgasrör och rörledningar: Detta avsnitt behandlar rörledningar i gasformig och flytande vätgasanvändning, och rörledningar i gasformig vätgasanvändning. Detta avsnitt publicerades första gången 2008.
Vilken konstruktionskod som ska användas är i slutändan upp till ägaren. Inledningen till ASME B31 anger: ”Det är ägarens ansvar att välja det kodavsnitt som närmast motsvarar den föreslagna rörinstallationen.” I vissa fall kan ”flera kodavsnitt gälla för olika delar av installationen.”
2012 års utgåva av ASME B31.1 kommer att fungera som primär referens för efterföljande diskussioner. Syftet med denna artikel är att vägleda den utseende ingenjören genom några av de viktigaste stegen i att designa ett ASME B31-kompatibelt tryckrörssystem. Att följa riktlinjerna i ASME B31.1 ger en god representation av generell systemdesign. Liknande designmetoder används om ASME B31.3 eller B31.9 följs. Resten av ASME B31 används i snävare tillämpningar, främst för specifika system eller tillämpningar, och kommer inte att diskuteras ytterligare. Även om viktiga steg i designprocessen kommer att lyftas fram här, är denna diskussion inte uttömmande och den fullständiga koden bör alltid refereras till under systemdesign. Alla hänvisningar till text hänvisar till ASME B31.1 om inget annat anges.
Efter att ha valt rätt kod måste systemkonstruktören också granska eventuella systemspecifika konstruktionskrav. Punkt 122 (del 6) anger konstruktionskrav relaterade till system som vanligtvis finns i elektriska rörledningstillämpningar, såsom ånga, matarvatten, avblåsning och avblåsning, instrumentrör och tryckavlastningssystem. ASME B31.3 innehåller liknande stycken som ASME B31.1, men med mindre detaljer. Överväganden i punkt 122 inkluderar systemspecifika tryck- och temperaturkrav, samt olika jurisdiktionsbegränsningar avgränsade mellan pannkroppen, pannans externa rörledningar och icke-pannans externa rörledningar anslutna till ASME avsnitt I-pannans rörledningar. definition. Figur 2 visar dessa begränsningar för trumpannan.
Systemkonstruktören måste bestämma det tryck och den temperatur vid vilken systemet ska arbeta och de förhållanden systemet ska vara utformat för att uppfylla.
Enligt punkt 101.2 får det inre konstruktionstrycket inte vara lägre än det maximala kontinuerliga arbetstrycket (MSOP) i rörsystemet, inklusive effekten av statiskt tryck. Rörledningar som utsätts för externt tryck ska dimensioneras för det maximala differenstryck som förväntas under drifts-, avstängnings- eller testförhållanden. Dessutom måste miljöpåverkan beaktas. Enligt punkt 101.4 ska röret, om kylning av vätskan sannolikt kommer att minska trycket i röret till under atmosfärstryck, dimensioneras för att motstå externt tryck eller så ska åtgärder vidtas för att bryta vakuumet. I situationer där vätskans expansion kan öka trycket bör rörsystem dimensioneras för att motstå det ökade trycket eller så bör åtgärder vidtas för att avlasta övertryck.
Med början i avsnitt 101.3.2 ska metalltemperaturen för rörledningskonstruktion vara representativ för de förväntade maximala bibehållna förhållandena. För enkelhetens skull antas det generellt att metalltemperaturen är lika med vätsketemperaturen. Om så önskas kan den genomsnittliga metalltemperaturen användas så länge ytterväggstemperaturen är känd. Särskild uppmärksamhet bör också ägnas åt vätskor som dras genom värmeväxlare eller från förbränningsutrustning för att säkerställa att de värsta temperaturförhållandena beaktas.
Ofta lägger konstruktörer till en säkerhetsmarginal till det maximala arbetstrycket och/eller temperaturen. Marginalens storlek beror på tillämpningen. Det är också viktigt att beakta materialbegränsningar när man bestämmer konstruktionstemperaturen. Att specificera höga konstruktionstemperaturer (högre än 750 F) kan kräva användning av legeringsmaterial snarare än det mer vanliga kolstålet. Spänningsvärdena i obligatorisk bilaga A anges endast för de tillåtna temperaturerna för varje material. Till exempel kan kolstål endast ge spänningsvärden upp till 800 F. Långvarig exponering av kolstål för temperaturer över 800 F kan orsaka att röret förkolnas, vilket gör det mer sprött och benäget att gå sönder. Vid drift över 800 F bör även den accelererade krypskadan som är förknippad med kolstål beaktas. Se punkt 124 för en fullständig diskussion om materialtemperaturgränser.
Ibland kan ingenjörer också specificera testtryck för varje system. Punkt 137 ger vägledning om spänningstestning. Vanligtvis specificeras hydrostatisk testning vid 1,5 gånger konstruktionstrycket; dock får ring- och longitudinella spänningar i rörledningen inte överstiga 90 % av materialets sträckgräns i punkt 102.3.3 (B) under trycktestet. För vissa externa rörsystem som inte är pannor kan läckagetestning under drift vara en mer praktisk metod för att kontrollera läckor på grund av svårigheter att isolera delar av systemet, eller helt enkelt för att systemkonfigurationen möjliggör enkel läckagetestning under den första driften. Jag håller med, detta är acceptabelt.
När konstruktionsförhållandena är fastställda kan rören specificeras. Det första man måste bestämma är vilket material som ska användas. Som tidigare nämnts har olika material olika temperaturgränser. Punkt 105 ger ytterligare begränsningar för olika rörmaterial. Materialvalet beror också på systemvätskan, såsom nickellegeringar i korrosiva kemiska rörledningsapplikationer, rostfritt stål för att leverera ren instrumentluft eller kolstål med hög kromhalt (mer än 0,1 %) för att förhindra flödesaccelererad korrosion. Flödesaccelererad korrosion (FAC) är ett erosions-/korrosionsfenomen som har visat sig orsaka allvarlig väggförtunning och rörfel i några av de mest kritiska rörsystemen. Underlåtenhet att ordentligt beakta förtunning av VVS-komponenter kan och har haft allvarliga konsekvenser, till exempel 2007 när ett överhettningsrör vid KCP&L:s IATAN-kraftverk brast, vilket dödade två arbetare och skadade en tredje allvarligt.
Ekvation 7 och ekvation 9 i stycke 104.1.1 definierar den minsta erforderliga väggtjockleken respektive det maximala inre konstruktionstrycket för raka rör som utsätts för inre tryck. Variablerna i dessa ekvationer inkluderar den maximalt tillåtna spänningen (från obligatorisk bilaga A), rörets ytterdiameter, materialfaktorn (som visas i tabell 104.1.2 (A)) och eventuella ytterligare tjocklekstillägg (som beskrivs nedan). Med så många variabler inblandade kan specificering av lämpligt rörmaterial, nominell diameter och väggtjocklek vara en iterativ process som även kan inkludera vätskehastighet, tryckfall samt rör- och pumpkostnader. Oavsett tillämpning måste den minsta erforderliga väggtjockleken verifieras.
Ytterligare tjocklekstillägg kan läggas till för att kompensera av olika skäl, inklusive FAC (Funktionsjämförelse). Tillägg kan krävas på grund av borttagning av gängor, spår etc. material som krävs för att tillverka mekaniska fogar. Enligt punkt 102.4.2 ska den minsta tilläggstillägget vara lika med gängdjupet plus bearbetningstoleransen. Tillägg kan också krävas för att ge ytterligare styrka för att förhindra rörskador, kollaps, överdriven nedböjning eller buckling på grund av överlagrade belastningar eller andra orsaker som diskuteras i punkt 102.4.4. Tillägg kan också läggas till för att ta hänsyn till svetsförband (punkt 102.4.3) och böjar (punkt 102.4.5). Slutligen kan toleranser läggas till för att kompensera för korrosion och/eller erosion. Tjockleken på detta tillägg är konstruktörens gottfinnande och ska överensstämma med rörledningens förväntade livslängd i enlighet med punkt 102.4.1.
Den valfria bilagan IV ger vägledning om korrosionskontroll. Skyddande beläggningar, katodiskt skydd och elektrisk isolering (såsom isolerande flänsar) är alla metoder för att förhindra yttre korrosion av nedgrävda eller nedsänkta rörledningar. Korrosionsinhibitorer eller foder kan användas för att förhindra inre korrosion. Man bör också vara noga med att använda hydrostatiskt testvatten av lämplig renhet och, om nödvändigt, att tömma rörledningen helt efter hydrostatisk provning.
Den minsta rörväggtjockleken eller det schema som krävs för tidigare beräkningar kanske inte är konstant över rördiametern och kan kräva specifikationer för olika scheman för olika diametrar. Lämpliga schema- och väggtjockleksvärden definieras i ASME B36.10 Welded and Seamless Forged Steel Pipe.
När man specificerar rörmaterialet och utför de beräkningar som diskuterats tidigare är det viktigt att säkerställa att de maximalt tillåtna spänningsvärdena som används i beräkningarna överensstämmer med det specificerade materialet. Om till exempel A312 304L rostfritt stålrör felaktigt betecknas som A312 304 rostfritt stålrör, kan den angivna väggtjockleken vara otillräcklig på grund av den betydande skillnaden i maximalt tillåtna spänningsvärden mellan de två materialen. Likaså ska tillverkningsmetoden för röret specificeras på lämpligt sätt. Om till exempel det maximalt tillåtna spänningsvärdet för sömlösa rör används för beräkningen, bör det sömlösa röret specificeras. Annars kan tillverkaren/installatören erbjuda sömsvetsat rör, vilket kan resultera i otillräcklig väggtjocklek på grund av lägre maximalt tillåtna spänningsvärden.
Anta till exempel att rörledningens konstruktionstemperatur är 300 F och konstruktionstrycket är 1 200 psig. 2″ och 3″. Kolstålstråd (A53 Grade B sömlös) kommer att användas. Bestäm lämplig rörledningsplan som ska specificeras för att uppfylla kraven i ASME B31.1 Ekvation 9. Först förklaras konstruktionsförhållandena:
Bestäm sedan de maximalt tillåtna spänningsvärdena för A53 Grad B vid ovanstående konstruktionstemperaturer från tabell A-1. Observera att värdet för sömlösa rör används eftersom sömlösa rör specificeras:
Tjocklekstillägg måste också läggas till. För denna applikation antas en korrosionstillägg på 1/16 tum. En separat frästolerans kommer att läggas till senare.
7,5 cm. Röret specificeras först. Om man antar ett Schedule 40-rör och en frästolerans på 12,5 %, beräkna det maximala trycket:
Schedule 40-rör är tillfredsställande för 3-tums rör under de konstruktionsförhållanden som anges ovan. Kontrollera sedan 2 tum. Rörledningen använder samma antaganden:
2 tum. Under de ovan angivna konstruktionsförhållandena kommer rören att kräva en tjockare väggtjocklek än Schedule 40. Försök med 2 tum. Schedule 80-rör:
Även om rörväggstjocklek ofta är den begränsande faktorn vid tryckdimensionering, är det fortfarande viktigt att verifiera att de rördelar, komponenter och anslutningar som används är lämpliga för de angivna konstruktionsförhållandena.
Som en allmän regel, i enlighet med punkterna 104.2, 104.7.1, 106 och 107, ska alla ventiler, kopplingar och andra tryckhållande komponenter som tillverkats enligt standarderna i tabell 126.1 anses lämpliga för användning under normala driftsförhållanden eller under de standarder för tryck-temperatur som anges i . Användare bör vara medvetna om att om vissa standarder eller tillverkare kan införa strängare gränser för avvikelser från normal drift än de som anges i ASME B31.1, ska de strängare gränserna gälla.
Vid rörkorsningar rekommenderas T-stycken, tvärgående rör, korsstycken, svetsade grenskarvar etc., tillverkade enligt standarderna i tabell 126.1. I vissa fall kan rörledningskorsningar kräva unika grenanslutningar. Punkt 104.3.1 anger ytterligare krav för grenanslutningar för att säkerställa att det finns tillräckligt med rörmaterial för att motstå trycket.
För att förenkla konstruktionen kan konstruktören välja att sätta högre konstruktionsvillkor för att uppfylla flänsklassificeringen för en viss tryckklass (t.ex. ASME klass 150, 300, etc.) enligt definitionen av tryck-temperaturklassen för specifika material som anges i ASME B16.5 Rörflänsar och flänskopplingar, eller liknande standarder som anges i tabell 126.1. Detta är acceptabelt så länge det inte resulterar i en onödig ökning av väggtjockleken eller andra komponentkonstruktioner.
En viktig del av rörledningsdesignen är att säkerställa att rörsystemets strukturella integritet bibehålls när effekterna av tryck, temperatur och externa krafter appliceras. Systemets strukturella integritet förbises ofta i designprocessen och kan, om den inte görs på rätt sätt, vara en av de dyrare delarna av designen. Strukturell integritet diskuteras huvudsakligen på två ställen, punkt 104.8: Analys av rörledningskomponenter och punkt 119: Expansion och flexibilitet.
Paragraf 104.8 listar de grundläggande kodformler som används för att avgöra om ett rörsystem överstiger kodtillåtna spänningar. Dessa kodekvationer kallas vanligtvis kontinuerliga laster, tillfälliga laster och förskjutningslaster. Ihållande last är effekten av tryck och vikt på ett rörsystem. Tillfälliga laster är kontinuerliga laster plus möjliga vindlaster, seismiska laster, terränglaster och andra kortvariga laster. Det antas att varje tillämplig tillfällig last inte kommer att verka på andra tillfälliga laster samtidigt, så varje tillfällig last kommer att vara ett separat lastfall vid tidpunkten för analysen. Förskjutningslaster är effekterna av termisk tillväxt, utrustningsförskjutning under drift eller någon annan förskjutningslast.
Punkt 119 diskuterar hur man hanterar rörutvidgning och flexibilitet i rörsystem och hur man bestämmer reaktionsbelastningar. Flexibilitet i rörsystem är ofta viktigast vid utrustningsanslutningar, eftersom de flesta utrustningsanslutningar bara kan motstå den minsta mängd kraft och moment som appliceras vid anslutningspunkten. I de flesta fall har rörsystemets termiska tillväxt störst effekt på reaktionsbelastningen, så det är viktigt att kontrollera den termiska tillväxten i systemet därefter.
För att möjliggöra rörsystemets flexibilitet och säkerställa att systemet har korrekt stöd är det god praxis att stödja stålrör i enlighet med tabell 121.5. Om en konstruktör strävar efter att uppfylla standardstödavståndet för denna tabell uppnår det tre saker: minimerar egenviktsförskjutning, minskar ihållande belastningar och ökar tillgänglig spänning för förskjutningsbelastningar. Om konstruktören placerar stödet i enlighet med tabell 121.5 kommer det vanligtvis att resultera i mindre än 1/8 tum egenviktsförskjutning eller nedsänkning mellan rörstöden. Att minimera egenviktsförskjutning hjälper till att minska risken för kondens i rör som transporterar ånga eller gas. Genom att följa avståndsrekommendationerna i tabell 121.5 kan konstruktören också minska den ihållande spänningen i rörledningen till cirka 50 % av kodens kontinuerliga tillåtna värde. Enligt ekvation 1B är den tillåtna spänningen för förskjutningsbelastningar omvänt proportionell till ihållande belastningar. Genom att minimera den ihållande belastningen kan därför förskjutningsspänningstoleransen maximeras. Det rekommenderade avståndet för rörstöd visas i figur 3.
För att säkerställa att reaktionsbelastningar i rörsystemet beaktas korrekt och att kodspänningar uppfylls är en vanlig metod att utföra en datorstödd rörspänningsanalys av systemet. Det finns flera olika programvarupaket för rörspänningsanalys tillgängliga, såsom Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex eller något av de andra kommersiellt tillgängliga paketen. Fördelen med att använda datorstödd rörspänningsanalys är att det gör det möjligt för konstruktören att skapa en finita elementmodell av rörsystemet för enkel verifiering och möjligheten att göra nödvändiga ändringar i konfigurationen. Figur 4 visar ett exempel på modellering och analys av en sektion av en rörledning.
Vid utformning av ett nytt system specificerar systemkonstruktörer vanligtvis att alla rörledningar och komponenter ska tillverkas, svetsas, monteras etc. enligt kraven i den kod som används. Vid vissa eftermonteringar eller andra tillämpningar kan det dock vara fördelaktigt för en utsedd ingenjör att ge vägledning om vissa tillverkningstekniker, såsom beskrivs i kapitel V.
Ett vanligt problem som uppstår vid eftermontering är svetsförvärmning (punkt 131) och värmebehandling efter svetsning (punkt 132). Bland andra fördelar används dessa värmebehandlingar för att lindra spänningar, förhindra sprickbildning och öka svetshållfastheten. Punkter som påverkar kraven för värmebehandling före och efter svetsning inkluderar, men är inte begränsade till, följande: P-nummergruppering, materialkemi och materialtjocklek vid fogen som ska svetsas. Varje material som listas i obligatorisk bilaga A har ett tilldelat P-nummer. För förvärmning anger punkt 131 den lägsta temperatur som basmetallen måste värmas upp till innan svetsning kan ske. För PWHT anger tabell 132 hålltemperaturintervallet och tidslängden för att hålla svetszonen. Uppvärmnings- och kylningshastigheter, temperaturmätningsmetoder, uppvärmningstekniker och andra procedurer bör strikt följa riktlinjerna i koden. Oväntade negativa effekter på det svetsade området kan uppstå på grund av att värmebehandlingen inte utförs korrekt.
Ett annat potentiellt problemområde i trycksatta rörsystem är rörböjar. Böjning av rör kan orsaka väggförtunning, vilket resulterar i otillräcklig väggtjocklek. Enligt punkt 102.4.5 tillåter koden böjar så länge den minsta väggtjockleken uppfyller samma formel som används för att beräkna den minsta väggtjockleken för raka rör. Vanligtvis läggs en tilläggsmängd till för att ta hänsyn till väggtjockleken. Tabell 102.4.5 ger rekommenderade böjningsreduceringstillägg för olika böjningsradier. Böjar kan också kräva värmebehandling före böjning och/eller efterböjning. Punkt 129 ger vägledning om tillverkning av böjar.
För många tryckrörssystem är det nödvändigt att installera en säkerhetsventil eller övertrycksventil för att förhindra övertryck i systemet. För dessa tillämpningar är den valfria bilagan II: Regler för installation av säkerhetsventiler en mycket värdefull men ibland lite känd resurs.
I enlighet med punkt II-1.2 kännetecknas säkerhetsventiler av en helt öppen popup-funktion för gas- eller ånganvändning, medan säkerhetsventiler öppnas i förhållande till uppströms statiskt tryck och används främst för vätskeanvändning.
Säkerhetsventilenheter kännetecknas av om de är öppna eller slutna utloppssystem. I ett öppet avgasrör kommer kröken vid säkerhetsventilens utlopp vanligtvis att avgasas in i avgasröret till atmosfären. Vanligtvis resulterar detta i mindre mottryck. Om tillräckligt mottryck skapas i avgasröret kan en del av avgaserna sprutas ut eller spolas tillbaka från avgasrörets inloppsände. Avgasrörets storlek bör vara tillräckligt stor för att förhindra bakslag. I slutna ventilationsapplikationer byggs tryck upp vid säkerhetsventilens utlopp på grund av luftkompression i ventilationsledningen, vilket potentiellt kan orsaka att tryckvågor fortplantar sig. I punkt II-2.2.2 rekommenderas att konstruktionstrycket för den slutna utloppsledningen är minst två gånger större än det stationära arbetstrycket. Figur 5 och 6 visar säkerhetsventilinstallationen öppen respektive stängd.
Säkerhetsventilinstallationer kan utsättas för olika krafter, vilket sammanfattas i punkt II-2. Dessa krafter inkluderar termiska expansionseffekter, samspelet mellan flera säkerhetsventiler som ventilerar samtidigt, seismiska och/eller vibrationseffekter samt tryckeffekter under tryckavlastningshändelser. Även om konstruktionstrycket upp till säkerhetsventilens utlopp bör matcha konstruktionstrycket i nedloppsröret, beror konstruktionstrycket i utloppssystemet på utloppssystemets konfiguration och säkerhetsventilens egenskaper. Ekvationer finns i punkt II-2.2 för att bestämma tryck och hastighet vid utloppskröken, utloppsrörets inlopp och utloppsrörets utlopp för öppna och slutna utloppssystem. Med hjälp av denna information kan reaktionskrafterna vid olika punkter i avgassystemet beräknas och redovisas.
Ett exempelproblem för en tillämpning med öppet utlopp ges i stycke II-7. Andra metoder finns för att beräkna flödesegenskaper i avlastningsventilsystem, och läsaren uppmanas att kontrollera att den metod som används är tillräckligt konservativ. En sådan metod beskrivs av GS Liao i "Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis" publicerad av ASME i Journal of Electrical Engineering, oktober 1975.
Övertrycksventilen ska placeras på ett minsta avstånd från eventuella böjar på ett rakt rör. Detta minsta avstånd beror på systemets service och geometri enligt definitionen i punkt II-5.2.1. För installationer med flera övertrycksventiler beror det rekommenderade avståndet för ventilgrenanslutningar på gren- och servicerörens radier, såsom visas i not (10)(c) i tabell D-1. I enlighet med punkt II-5.7.1 kan det vara nödvändigt att ansluta rörstöd placerade vid övertrycksventilens utlopp till driftrör snarare än angränsande strukturer för att minimera effekterna av termisk expansion och seismiska interaktioner. En sammanfattning av dessa och andra konstruktionsöverväganden vid konstruktionen av säkerhetsventilaggregat finns i punkt II-5.
Det är uppenbart att det inte är möjligt att täcka alla konstruktionskrav i ASME B31 inom ramen för den här artikeln. Men alla utsedda ingenjörer som är involverade i konstruktionen av ett tryckrörssystem bör åtminstone vara bekanta med denna konstruktionskod. Förhoppningsvis kommer läsarna, med ovanstående information, att finna ASME B31 som en mer värdefull och lättillgänglig resurs.
Monte K. Engelkemier är projektledare på Stanley Consultants. Engelkemier är medlem i Iowa Engineering Society, NSPE och ASME, och tjänstgör i B31.1 Electrical Piping Code Committee och Subcommittee. Han har över 12 års praktisk erfarenhet av rörsystemlayout, design, utvärdering av förstärkningar och spänningsanalys. Matt Wilkey är maskiningenjör på Stanley Consultants. Han har över 6 års yrkeserfarenhet av att designa rörsystem för en mängd olika företag, kommunala, institutionella och industriella kunder och är medlem i ASME och Iowa Engineering Society.
Har du erfarenhet och expertis inom de ämnen som tas upp i detta innehåll? Du bör överväga att bidra till vår redaktion på CFE Media och få det erkännande som du och ditt företag förtjänar. Klicka här för att starta processen.