При проектирането на тръбопроводна система под налягане, инженерът, който я определя, често ще уточни, че тръбопроводната система трябва да отговаря на една или повече части от Кодекса за напорни тръбопроводи ASME B31. Как инженерите правилно спазват изискванията на кода при проектирането на тръбопроводни системи?
Първо, инженерът трябва да определи коя проектна спецификация трябва да бъде избрана. За тръбопроводни системи под налягане това не е задължително ограничено до ASME B31. Други кодове, издадени от ASME, ANSI, NFPA или други управляващи организации, могат да се регулират от местоположението на проекта, приложението и др. В ASME B31 понастоящем има седем отделни раздела, които са в сила.
ASME B31.1 Електрически тръбопроводи: Този раздел обхваща тръбопроводи в електроцентрали, промишлени и институционални инсталации, геотермални отоплителни системи и централни и районни отоплителни и охладителни системи. Това включва външни тръбопроводи за котли и външни тръбопроводи, различни от котли, използвани за инсталиране на котли от раздел I на ASME. Този раздел не се прилага за оборудване, обхванато от Кодекса за котли и съдове под налягане ASME, някои нисконапорни разпределителни тръбопроводи за отопление и охлаждане и различни други системи, описани в параграф 100.1.3 на ASME B31.1. Произходът на ASME B31.1 може да се проследи до 20-те години на миналия век, като първото официално издание е публикувано през 1935 г. Обърнете внимание, че първото издание, включително приложенията, е било по-малко от 30 страници, а настоящото издание е над 300 страници.
ASME B31.3 Технологични тръбопроводи: Този раздел обхваща тръбопроводи в рафинерии; химически, фармацевтични, текстилни, хартиени, полупроводникови и криогенни инсталации; и свързани с тях преработвателни предприятия и терминали. Този раздел е много подобен на ASME B31.1, особено при изчисляване на минималната дебелина на стената за прави тръби. Този раздел първоначално е бил част от B31.1 и е публикуван отделно за първи път през 1959 г.
ASME B31.4 Системи за тръбопроводен транспорт за течности и суспензии: Този раздел обхваща тръбопроводи, които транспортират предимно течни продукти между инсталации и терминали, както и в рамките на терминали, помпени, кондициониращи и измервателни станции. Този раздел първоначално е бил част от B31.1 и е публикуван отделно за първи път през 1959 г.
ASME B31.5 Хладилни тръбопроводи и компоненти за топлопренос: Този раздел обхваща тръбопроводи за хладилни агенти и вторични охлаждащи течности. Тази част първоначално е била част от B31.1 и е издадена отделно за първи път през 1962 г.
ASME B31.8 Системи за газопреносни и разпределителни тръбопроводи: Това включва тръбопроводи за транспортиране предимно на газообразни продукти между източници и терминали, включително компресори, станции за кондициониране и измерване; и тръбопроводи за събиране на газ. Този раздел първоначално е бил част от B31.1 и е публикуван отделно за първи път през 1955 г.
ASME B31.9 Тръбопроводи за сградни услуги: Този раздел обхваща тръбопроводи, често срещани в промишлени, институционални, търговски и обществени сгради; и многоетажни жилища, които не изискват диапазоните на размер, налягане и температура, обхванати в ASME B31.1. Този раздел е подобен на ASME B31.1 и B31.3, но е по-малко консервативен (особено при изчисляване на минималната дебелина на стената) и съдържа по-малко подробности. Той е ограничен до приложения с ниско налягане и ниска температура, както е посочено в ASME B31.9, параграф 900.1.2. Публикувано за първи път през 1982 г.
ASME B31.12 Водородни тръбопроводи и тръбопроводи: Този раздел обхваща тръбопроводи за газообразен и течен водород, както и тръбопроводи за газообразен водород. Този раздел е публикуван за първи път през 2008 г.
Кой проектен код трябва да се използва в крайна сметка зависи от собственика. Въведението към ASME B31 гласи: „Отговорност на собственика е да избере раздела от кода, който най-много се доближава до предложената тръбопроводна инсталация.“ В някои случаи „няколко раздела от кода може да се прилагат за различни части от инсталацията“.
Изданието на ASME B31.1 от 2012 г. ще служи като основен ориентир за последващи дискусии. Целта на тази статия е да насочи инженера, който проектира, през някои от основните стъпки при проектирането на система от тръбопроводи под налягане, съвместима с ASME B31. Следването на указанията на ASME B31.1 осигурява добро представяне на общия дизайн на системата. Подобни методи за проектиране се използват, ако се спазва ASME B31.3 или B31.9. Останалата част от ASME B31 се използва в по-тесни приложения, предимно за специфични системи или приложения, и няма да бъде обсъждана по-нататък. Въпреки че тук ще бъдат подчертани ключови стъпки в процеса на проектиране, това обсъждане не е изчерпателно и пълният код винаги трябва да бъде цитиран по време на проектирането на системата. Всички препратки към текста се отнасят до ASME B31.1, освен ако не е посочено друго.
След като избере правилния код, системният проектант трябва също да прегледа всички специфични за системата изисквания за проектиране. Параграф 122 (част 6) предоставя изисквания за проектиране, свързани със системи, често срещани в електрически тръбопроводни приложения, като пара, захранваща вода, продувка и продувка, тръбопроводи за контролно-измервателни уреди и системи за освобождаване на налягането. ASME B31.3 съдържа подобни параграфи на ASME B31.1, но с по-малко подробности. Съображенията в параграф 122 включват специфични за системата изисквания за налягане и температура, както и различни юрисдикционни ограничения, очертани между тялото на котела, външните тръбопроводи на котела и външните тръбопроводи, различни от котела, свързани с тръбопроводите на котела по ASME Section I. Фигура 2 показва тези ограничения на барабанния котел.
Проектантът на системата трябва да определи налягането и температурата, при които системата ще работи, и условията, на които системата трябва да бъде проектирана.
Съгласно параграф 101.2, вътрешното проектно налягане не трябва да бъде по-малко от максималното непрекъснато работно налягане (MSOP) в тръбопроводната система, включително ефекта на статичния напор. Тръбите, подложени на външно налягане, трябва да бъдат проектирани за максималното диференциално налягане, очаквано при експлоатационни, изключени или тестови условия. Освен това трябва да се вземат предвид въздействията върху околната среда. Съгласно параграф 101.4, ако охлаждането на флуида е вероятно да намали налягането в тръбата под атмосферното налягане, тръбата трябва да бъде проектирана да издържа на външно налягане или да се вземат мерки за прекъсване на вакуума. В ситуации, когато разширяването на флуида може да увеличи налягането, тръбопроводните системи трябва да бъдат проектирани да издържат на повишеното налягане или да се вземат мерки за облекчаване на излишното налягане.
Започвайки от раздел 101.3.2, температурата на метала за проектиране на тръбопроводи трябва да бъде представителна за очакваните максимални устойчиви условия. За опростяване обикновено се приема, че температурата на метала е равна на температурата на флуида. Ако е необходимо, може да се използва средната температура на метала, стига да е известна температурата на външната стена. Особено внимание трябва да се обърне и на флуидите, изтеглени през топлообменници или от горивни съоръжения, за да се гарантира, че са взети предвид най-лошите температурни условия.
Често проектантите добавят граница на безопасност към максималното работно налягане и/или температура. Размерът на границата зависи от приложението. Важно е също да се вземат предвид ограниченията на материалите при определяне на проектната температура. Определянето на високи проектни температури (по-високи от 750 F) може да изисква използването на легирани материали, а не по-стандартната въглеродна стомана. Стойностите на напреженията в Задължителното приложение А са предоставени само за допустимите температури за всеки материал. Например, въглеродната стомана може да осигури стойности на напрежения само до 800 F. Продължителното излагане на въглеродна стомана на температури над 800 F може да доведе до карбонизация на тръбата, което я прави по-крехка и податлива на повреда. Ако се работи над 800 F, трябва да се вземе предвид и ускореното пълзене, свързано с въглеродната стомана. Вижте параграф 124 за пълно обсъждане на температурните граници на материала.
Понякога инженерите могат също да посочат изпитвателно налягане за всяка система. Параграф 137 предоставя насоки за изпитване под налягане. Обикновено хидростатичното изпитване ще бъде специфицирано при 1,5 пъти проектното налягане; обаче, надлъжните и скобените напрежения в тръбопровода не трябва да надвишават 90% от границата на провлачване на материала в параграф 102.3.3 (B) по време на изпитването под налягане. За някои външни тръбопроводни системи, различни от котли, изпитването за течове по време на експлоатация може да бъде по-практичен метод за проверка за течове поради трудности при изолирането на части от системата или просто защото конфигурацията на системата позволява просто изпитване за течове по време на първоначалната експлоатация. Съгласен съм, това е приемливо.
След като проектните условия са установени, тръбопроводите могат да бъдат специфицирани. Първото нещо, което трябва да се реши, е какъв материал да се използва. Както бе споменато по-рано, различните материали имат различни температурни ограничения. Параграф 105 предоставя допълнителни ограничения за различните материали за тръбопроводи. Изборът на материал зависи и от системния флуид, като например никелови сплави в тръбопроводи за корозивни химикали, неръждаема стомана за подаване на чист инструментален въздух или въглеродна стомана с високо съдържание на хром (повече от 0,1%) за предотвратяване на корозия, ускорена от потока. Корозията, ускорена от потока (FAC), е явление на ерозия/корозия, за което е доказано, че причинява силно изтъняване на стените и повреда на тръбите в някои от най-критичните тръбопроводни системи. Неправилното отчитане на изтъняването на водопроводните компоненти може и е имало сериозни последици, като например през 2007 г., когато тръба за охлаждане на прегряване в електроцентралата IATAN на KCP&L се спука, убивайки двама работници и сериозно ранявайки трети.
Уравнение 7 и уравнение 9 в параграф 104.1.1 определят съответно минималната необходима дебелина на стената и максималното вътрешно проектно налягане за права тръба, подложена на вътрешно налягане. Променливите в тези уравнения включват максимално допустимото напрежение (от Задължително приложение А), външния диаметър на тръбата, коефициента на материала (както е показано в Таблица 104.1.2 (А)) и всички допълнителни допустими отклонения за дебелина (както е описано по-долу). С толкова много включени променливи, определянето на подходящия материал за тръбопровода, номиналния диаметър и дебелината на стената може да бъде итеративен процес, който може да включва и скорост на флуида, спад на налягането и разходи за тръбопроводи и изпомпване. Независимо от приложението, минималната необходима дебелина на стената трябва да бъде проверена.
Може да се добави допълнителен допустим дебелина, за да се компенсират различни причини, включително FAC (фактор на абразивния кондензатор). Може да се изискват допустими отклонения поради отстраняването на резби, прорези и др. материали, необходими за направата на механични съединения. Съгласно параграф 102.4.2, минималният допустим отклонение трябва да бъде равен на дълбочината на резбата плюс допустимото отклонение за обработка. Може да се изисква и допустимо отклонение, за да се осигури допълнителна якост, за да се предотврати повреда, срутване, прекомерно провисване или извиване на тръбата поради наложени товари или други причини, обсъдени в параграф 102.4.4. Могат да се добавят и допустими отклонения, за да се отчетат заварени съединения (параграф 102.4.3) и колена (параграф 102.4.5). Накрая, могат да се добавят допустими отклонения, за да се компенсира корозията и/или ерозията. Дебелината на този допустим отклонение е по преценка на проектанта и трябва да е в съответствие с очаквания живот на тръбопровода в съответствие с параграф 102.4.1.
Незадължителното приложение IV предоставя насоки за контрол на корозията. Защитните покрития, катодната защита и електрическата изолация (като изолационни фланци) са методи за предотвратяване на външна корозия на заровени или потопени тръбопроводи. Инхибитори на корозия или облицовки могат да се използват за предотвратяване на вътрешна корозия. Трябва също да се внимава да се използва вода за хидростатично изпитване с подходяща чистота и, ако е необходимо, тръбопроводът да се изпразни напълно след хидростатично изпитване.
Минималната дебелина на стената на тръбата или графикът, необходими за предишни изчисления, може да не са постоянни за целия диаметър на тръбата и може да изискват спецификации за различни графики за различни диаметри. Подходящите стойности за графика и дебелината на стената са определени в ASME B36.10 Заварени и безшевни ковани стоманени тръби.
При определяне на материала на тръбата и извършване на изчисленията, обсъдени по-рано, е важно да се гарантира, че максимално допустимите стойности на напрежение, използвани в изчисленията, съответстват на посочения материал. Например, ако тръбата от неръждаема стомана A312 304L е неправилно обозначена като тръба от неръждаема стомана A312 304, предоставената дебелина на стената може да е недостатъчна поради значителната разлика в максимално допустимите стойности на напрежение между двата материала. По същия начин, методът на производство на тръбата трябва да бъде подходящо посочен. Например, ако за изчислението се използва максимално допустимата стойност на напрежение за безшевна тръба, трябва да се посочи безшевна тръба. В противен случай производителят/монтажникът може да предложи шевно заварена тръба, което може да доведе до недостатъчна дебелина на стената поради по-ниски максимално допустими стойности на напрежение.
Например, да предположим, че проектната температура на тръбопровода е 300 F (300 F), а проектното налягане е 1200 psig (1200 psig). Ще се използва тел от въглеродна стомана (безшевна A53 клас B). Определете подходящия план за тръбопроводи, който да отговаря на изискванията на ASME B31.1, уравнение 9. Първо, обяснени са проектните условия:
След това, определете максимално допустимите стойности на напрежение за A53 клас B при горните проектни температури от Таблица A-1. Обърнете внимание, че стойността за безшевна тръба се използва, защото е посочена безшевна тръба:
Трябва да се добави и допустима дебелина. За това приложение се приема допустима дебелина от 1/16 инча. По-късно ще бъде добавен отделен толеранс за фрезоване.
3 инча. Тръбата ще бъде специфицирана първо. Ако приемем тръба от Schedule 40 и толеранс на фрезоване от 12,5%, изчислете максималното налягане:
Тръбата от Schedule 40 е задоволителна за 3 инча при посочените по-горе проектни условия. След това проверете 2 инча. Тръбопроводът използва същите допускания:
2 инча. При посочените по-горе проектни условия, тръбопроводът ще изисква по-дебела стена от Schedule 40. Опитайте 2 инча. Тръби Schedule 80:
Въпреки че дебелината на стената на тръбата често е ограничаващ фактор при проектирането на налягане, все пак е важно да се провери дали използваните фитинги, компоненти и връзки са подходящи за определените проектни условия.
Като общо правило, в съответствие с параграфи 104.2, 104.7.1, 106 и 107, всички клапани, фитинги и други компоненти под налягане, произведени по стандартите, изброени в Таблица 126.1, се считат за подходящи за употреба при нормални експлоатационни условия или под стандартните стойности на налягане-температура, посочени в . Потребителите трябва да са наясно, че ако определени стандарти или производители могат да налагат по-строги ограничения за отклонения от нормалната работа, отколкото посочените в ASME B31.1, се прилагат по-строгите ограничения.
При пресичания на тръби се препоръчват тройници, напречни елементи, кръстовидни съединения, разклонителни заварени съединения и др., произведени съгласно стандартите, изброени в Таблица 126.1. В някои случаи пресичанията на тръбопроводи може да изискват уникални разклонителни връзки. Параграф 104.3.1 предоставя допълнителни изисквания за разклонителните връзки, за да се гарантира, че има достатъчно тръбен материал, който да издържи на налягането.
За да опрости проекта, проектантът може да избере да зададе по-високи проектни условия, за да отговори на номиналната стойност на фланеца за определен клас налягане (напр. ASME клас 150, 300 и др.), както е определено от класа налягане-температура за специфични материали, посочени в ASME B16 .5 Тръбни фланци и фланцови съединения или подобни стандарти, изброени в Таблица 126.1. Това е приемливо, стига да не води до ненужно увеличаване на дебелината на стената или други конструкции на компоненти.
Важна част от проектирането на тръбопроводи е осигуряването на структурната цялост на тръбопроводната система, след като се прилагат ефектите от налягане, температура и външни сили. Структурната цялост на системата често се пренебрегва в процеса на проектиране и, ако не се направи добре, може да бъде една от по-скъпите части от проекта. Структурната цялост се обсъжда предимно на две места, Параграф 104.8: Анализ на компонентите на тръбопровода и Параграф 119: Разширение и гъвкавост.
Параграф 104.8 изброява основните формули на кода, използвани за определяне дали дадена тръбопроводна система превишава допустимите по кода напрежения. Тези уравнения на кода обикновено се наричат ​​непрекъснати натоварвания, случайни натоварвания и натоварвания от изместване. Постоянното натоварване е ефектът от налягането и теглото върху тръбопроводната система. Случайните натоварвания са непрекъснати натоварвания плюс възможни ветрови натоварвания, сеизмични натоварвания, натоварвания от терена и други краткосрочни натоварвания. Приема се, че всяко приложено случайно натоварване няма да действа едновременно върху други случайни натоварвания, така че всяко случайно натоварване ще бъде отделен случай на натоварване по време на анализа. Натоварванията от изместване са ефектите от термичното нарастване, изместването на оборудването по време на работа или всяко друго натоварване от изместване.
Параграф 119 обсъжда как да се справяме с разширението и гъвкавостта на тръбите в тръбопроводните системи и как да определяме реакционните товари. Гъвкавостта на тръбопроводните системи често е най-важна при връзките на оборудването, тъй като повечето връзки на оборудването могат да издържат само на минималното количество сила и момент, приложени в точката на свързване. В повечето случаи термичното разрастване на тръбопроводната система има най-голям ефект върху реакционното натоварване, така че е важно да се контролира съответно термичното разрастване в системата.
За да се осигури гъвкавостта на тръбопроводната система и да се гарантира правилното ѝ поддържане, е добра практика стоманените тръби да се поддържат в съответствие с Таблица 121.5. Ако проектантът се стреми да спази стандартното разстояние между опорите за тази таблица, той постига три неща: минимизира отклонението от собственото тегло, намалява постоянните натоварвания и увеличава наличното напрежение за товари от изместване. Ако проектантът постави опората в съответствие с Таблица 121.5, това обикновено ще доведе до изместване или провисване от по-малко от 1/8 инча от собственото тегло между опорите на тръбите. Минимизирането на отклонението от собственото тегло помага за намаляване на вероятността от конденз в тръбите, пренасящи пара или газ. Следването на препоръките за разстояние в Таблица 121.5 също така позволява на проектанта да намали постоянното напрежение в тръбопровода до приблизително 50% от допустимата стойност по кода. Съгласно Уравнение 1B, допустимото напрежение за товари от изместване е обратнопропорционално на постоянните натоварвания. Следователно, чрез минимизиране на постоянното натоварване, толерансът на напрежение от изместване може да бъде максимизиран. Препоръчителното разстояние за опорите на тръбите е показано на Фигура 3.
За да се гарантира, че реакционните натоварвания на тръбопроводната система са правилно взети предвид и че са спазени изискванията за напрежения, често срещан метод е извършването на компютъризиран анализ на напреженията в тръбопроводите. Налични са няколко различни софтуерни пакета за анализ на напреженията в тръбопроводите, като Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex или някой от другите предлагани на пазара пакети. Предимството на използването на компютъризиран анализ на напреженията в тръбопроводите е, че той позволява на проектанта да създаде модел с крайни елементи на тръбопроводната система за лесна проверка и възможност за извършване на необходимите промени в конфигурацията. Фигура 4 показва пример за моделиране и анализ на участък от тръбопровод.
Когато проектират нова система, системните проектанти обикновено уточняват, че всички тръбопроводи и компоненти трябва да бъдат изработени, заварени, сглобени и т.н., както се изисква от използвания код. Въпреки това, при някои преустройства или други приложения може да е полезно определен инженер да предостави насоки относно определени производствени техники, както е описано в Глава V.
Често срещан проблем, срещан при приложенията за преоборудване, е предварителното нагряване на заварката (параграф 131) и термичната обработка след заваряване (параграф 132). Сред другите предимства, тези термични обработки се използват за облекчаване на напрежението, предотвратяване на напукване и увеличаване на якостта на заварката. Елементите, които влияят върху изискванията за термична обработка преди и след заваряване, включват, но не се ограничават до следното: групиране по P номер, химичен състав на материала и дебелина на материала в съединението, което ще се заварява. Всеки материал, посочен в Задължителното приложение А, има присвоен P номер. За предварително нагряване, параграф 131 предоставя минималната температура, до която основният метал трябва да се нагрее, преди да може да се извърши заваряване. За PWHT, Таблица 132 предоставя диапазона на температурата на задържане и продължителността на времето за задържане на зоната на заваряване. Скоростите на нагряване и охлаждане, методите за измерване на температурата, техниките на нагряване и други процедури трябва стриктно да следват указанията, посочени в кода. Неочаквани неблагоприятни ефекти върху заварената зона могат да възникнат поради неправилна термична обработка.
Друга потенциална област на безпокойство в тръбопроводните системи под налягане са тръбните извивки. Огъването на тръбите може да доведе до изтъняване на стените, което води до недостатъчна дебелина на стената. Съгласно параграф 102.4.5, кодът позволява извивки, стига минималната дебелина на стената да отговаря на същата формула, използвана за изчисляване на минималната дебелина на стената за прави тръби. Обикновено се добавя надбавка, за да се отчете дебелината на стената. Таблица 102.4.5 предоставя препоръчителни допустими отклонения за намаляване на огъването за различни радиуси на огъване. Извивките могат също да изискват термична обработка преди огъване и/или след огъване. Параграф 129 предоставя насоки за производството на колена.
За много системи от тръбопроводи под налягане е необходимо да се монтира предпазен клапан или изпускателен клапан, за да се предотврати свръхналягане в системата. За тези приложения, незадължителното Приложение II: Правила за проектиране на монтаж на предпазни клапани е много ценен, но понякога малко известен ресурс.
В съответствие с параграф II-1.2, предпазните клапани се характеризират с напълно отворено действие на изскачане за работа с газ или пара, докато предпазните клапани се отварят спрямо статичното налягане нагоре по течението и се използват предимно за работа с течности.
Предпазните клапани се характеризират с това дали са отворени или затворени системи за изпускане. При отворена система за изпускане, коляното на изхода на предпазния клапан обикновено се изпуска в изпускателната тръба към атмосферата. Обикновено това води до по-малко обратно налягане. Ако в изпускателната тръба се създаде достатъчно обратно налягане, част от отработените газове може да бъде изхвърлена или обратно продухана от входния край на изпускателната тръба. Размерът на изпускателната тръба трябва да е достатъчно голям, за да предотврати обратно изпускане. При затворени вентилационни приложения, налягането се натрупва на изхода на предпазния клапан поради компресията на въздуха във вентилационната линия, което потенциално може да причини разпространение на вълни от налягане. В параграф II-2.2.2 се препоръчва проектното налягане на затворената изпускателна линия да бъде поне два пъти по-голямо от работното налягане в стационарно състояние. Фигури 5 и 6 показват съответно отворена и затворена инсталация на предпазния клапан.
Инсталациите на предпазни клапани могат да бъдат подложени на различни сили, както е обобщено в параграф II-2. Тези сили включват ефекти на топлинно разширение, взаимодействието на множество предпазни клапани, които се обезвъздушават едновременно, сеизмични и/или вибрационни ефекти и ефекти на налягането по време на събития за освобождаване на налягането. Въпреки че проектното налягане до изхода на предпазния клапан трябва да съответства на проектното налягане на долната тръба, проектното налягане в изпускателната система зависи от конфигурацията на изпускателната система и характеристиките на предпазния клапан. В параграф II-2.2 са предоставени уравнения за определяне на налягането и скоростта в изпускателното коляно, входа на изпускателната тръба и изхода на изпускателната тръба за отворени и затворени изпускателни системи. Използвайки тази информация, силите на реакция в различни точки на изпускателната система могат да бъдат изчислени и отчетени.
Примерен проблем за приложение с отворено изпускане е предоставен в параграф II-7. Съществуват и други методи за изчисляване на характеристиките на потока в системи за изпускане с предпазни клапани и читателят е предупреден да провери дали използваният метод е достатъчно консервативен. Един такъв метод е описан от GS Liao в „Безопасност на електроцентралите и анализ на групата отработени газове на предпазни клапани“, публикувано от ASME в Journal of Electrical Engineering, октомври 1975 г.
Предпазният клапан трябва да бъде разположен на минимално разстояние от правата тръба до всякакви завои. Това минимално разстояние зависи от услугата и геометрията на системата, както е определено в параграф II-5.2.1. За инсталации с множество предпазни клапани, препоръчителното разстояние за разклоненията на клапаните зависи от радиусите на разклонението и сервизните тръби, както е показано в Забележка (10)(в) на Таблица D-1. В съответствие с параграф II-5.7.1 може да се наложи да се свържат опорите на тръбите, разположени на изпускателните отвори на предпазните клапани, към работните тръбопроводи, а не към съседни конструкции, за да се минимизират ефектите от термичното разширение и сеизмичните взаимодействия. Обобщение на тези и други конструктивни съображения при проектирането на предпазните клапани може да се намери в параграф II-5.
Очевидно е, че не е възможно да се обхванат всички проектни изисквания на ASME B31 в рамките на тази статия. Но всеки определен инженер, участващ в проектирането на тръбопроводна система под налягане, трябва поне да е запознат с този проектен код. Надяваме се, че с горната информация читателите ще намерят ASME B31 за по-ценен и достъпен ресурс.
Монте К. Енгелкемиер е ръководител на проекти в Stanley Consultants. Енгелкемиер е член на Инженерното дружество на Айова, NSPE и ASME и е член на Комитета и подкомитета по електрически тръбопроводи B31.1. Той има над 12 години практически опит в оформлението, проектирането, оценката на укрепването и анализа на напрежението на тръбопроводни системи. Мат Уилкей е машинен инженер в Stanley Consultants. Той има над 6 години професионален опит в проектирането на тръбопроводни системи за различни комунални, общински, институционални и индустриални клиенти и е член на ASME и Инженерното дружество на Айова.
Имате ли опит и експертиза по темите, обхванати в това съдържание? Трябва да обмислите да се присъедините към нашия редакционен екип на CFE Media и да получите признанието, което вие и вашата компания заслужавате. Кликнете тук, за да започнете процеса.