Ao projetar um sistema de tubulação de pressão, o engenheiro responsável pela designação geralmente especifica que a tubulação do sistema deve estar em conformidade com uma ou mais partes do Código de Tubulação de Pressão ASME B31. Como os engenheiros seguem corretamente os requisitos do código ao projetar sistemas de tubulação?
Primeiro, o engenheiro deve determinar qual especificação de projeto deve ser selecionada. Para sistemas de tubulação de pressão, isso não está necessariamente limitado ao ASME B31. Outros códigos emitidos pela ASME, ANSI, NFPA ou outras organizações governamentais podem ser regidos pela localização do projeto, aplicação, etc. No ASME B31, há atualmente sete seções separadas em vigor.
ASME B31.1 Tubulação Elétrica: Esta seção abrange tubulações em usinas de energia, plantas industriais e institucionais, sistemas de aquecimento geotérmico e sistemas de aquecimento e resfriamento centrais e distritais. Isso inclui tubulações externas e externas de caldeiras usadas para instalar caldeiras da Seção I da ASME. Esta seção não se aplica a equipamentos cobertos pelo Código de Caldeiras e Vasos de Pressão da ASME, certas tubulações de distribuição de aquecimento e resfriamento de baixa pressão e vários outros sistemas descritos no parágrafo 100.1.3 da ASME B31.1. As origens da ASME B31.1 podem ser rastreadas até a década de 1920, com a primeira edição oficial publicada em 1935. Observe que a primeira edição, incluindo os apêndices, tinha menos de 30 páginas, e a edição atual tem mais de 300 páginas.
ASME B31.3 Tubulação de Processo: Esta seção abrange tubulações em refinarias; plantas químicas, farmacêuticas, têxteis, de papel, semicondutores e criogênicas; e plantas de processamento e terminais associados. Esta seção é muito semelhante à ASME B31.1, especialmente ao calcular a espessura mínima de parede para tubos retos. Esta seção era originalmente parte da B31.1 e foi lançada separadamente pela primeira vez em 1959.
ASME B31.4 Sistemas de transporte de líquidos e lamas por dutos: Esta seção abrange tubulações que transportam principalmente produtos líquidos entre plantas e terminais e, dentro dos terminais, estações de bombeamento, condicionamento e medição. Esta seção era originalmente parte do B31.1 e foi lançada separadamente pela primeira vez em 1959.
ASME B31.5 Tubulação de refrigeração e componentes de transferência de calor: Esta seção abrange tubulações para refrigerantes e refrigerantes secundários. Esta parte era originalmente parte do B31.1 e foi lançada separadamente pela primeira vez em 1962.
ASME B31.8 Sistemas de tubulação de transmissão e distribuição de gás: inclui tubulação para transportar principalmente produtos gasosos entre fontes e terminais, incluindo compressores, estações de condicionamento e medição; e tubulação de coleta de gás. Esta seção era originalmente parte do B31.1 e foi lançada separadamente pela primeira vez em 1955.
ASME B31.9 Tubulação de serviços de construção: esta seção abrange tubulações comumente encontradas em edifícios industriais, institucionais, comerciais e públicos; e residências multifamiliares que não exigem as faixas de tamanho, pressão e temperatura cobertas na ASME B31.1. Esta seção é semelhante à ASME B31.1 e B31.3, mas é menos conservadora (especialmente ao calcular a espessura mínima da parede) e contém menos detalhes. Ela é limitada a aplicações de baixa pressão e baixa temperatura, conforme indicado na ASME B31.9 parágrafo 900.1.2. Esta foi publicada pela primeira vez em 1982.
ASME B31.12 Tubulações e encanamentos de hidrogênio: Esta seção abrange tubulações em serviços de hidrogênio gasoso e líquido, e tubulações em serviços de hidrogênio gasoso. Esta seção foi publicada pela primeira vez em 2008.
A escolha do código de projeto a ser utilizado é, em última análise, do proprietário. A introdução da ASME B31 afirma: "É responsabilidade do proprietário selecionar a seção do código que mais se aproxima da instalação de tubulação proposta". Em alguns casos, "várias seções do código podem se aplicar a diferentes seções da instalação".
A edição de 2012 da ASME B31.1 servirá como referência principal para discussões subsequentes. O objetivo deste artigo é orientar o engenheiro responsável pela designação por algumas das principais etapas do projeto de um sistema de tubulação de pressão em conformidade com a ASME B31. Seguir as diretrizes da ASME B31.1 fornece uma boa representação do projeto geral do sistema. Métodos de projeto semelhantes são usados ​​se a ASME B31.3 ou B31.9 for seguida. O restante da ASME B31 é usado em aplicações mais restritas, principalmente para sistemas ou aplicações específicas, e não será discutido mais detalhadamente. Embora as principais etapas do processo de projeto sejam destacadas aqui, esta discussão não é exaustiva e o código completo deve sempre ser referenciado durante o projeto do sistema. Todas as referências ao texto referem-se à ASME B31.1, a menos que indicado de outra forma.
Após selecionar o código correto, o projetista do sistema também deve revisar todos os requisitos de projeto específicos do sistema. O parágrafo 122 (Parte 6) fornece requisitos de projeto relacionados a sistemas comumente encontrados em aplicações de tubulação elétrica, como vapor, água de alimentação, descarga e purga, tubulação de instrumentação e sistemas de alívio de pressão. A ASME B31.3 contém parágrafos semelhantes à ASME B31.1, mas com menos detalhes. As considerações no parágrafo 122 incluem requisitos de pressão e temperatura específicos do sistema, bem como várias limitações jurisdicionais delineadas entre o corpo da caldeira, a tubulação externa da caldeira e a tubulação externa não pertencente à caldeira conectada à tubulação da caldeira ASME Seção I. definição. A Figura 2 mostra essas limitações da caldeira de tambor.
O projetista do sistema deve determinar a pressão e a temperatura nas quais o sistema irá operar e as condições que o sistema deve ser projetado para atender.
De acordo com o parágrafo 101.2, a pressão interna de projeto não deve ser menor que a pressão máxima de trabalho contínua (MSOP) dentro do sistema de tubulação, incluindo o efeito da pressão estática. A tubulação submetida à pressão externa deve ser projetada para a pressão diferencial máxima esperada sob condições de operação, desligamento ou teste. Além disso, os impactos ambientais precisam ser considerados. De acordo com o parágrafo 101.4, se o resfriamento do fluido provavelmente reduzir a pressão na tubulação abaixo da pressão atmosférica, a tubulação deve ser projetada para suportar pressão externa ou medidas devem ser tomadas para quebrar o vácuo. Em situações onde a expansão do fluido pode aumentar a pressão, os sistemas de tubulação devem ser projetados para suportar o aumento de pressão ou medidas devem ser tomadas para aliviar o excesso de pressão.
A partir da Seção 101.3.2, a temperatura do metal para projeto de tubulação deve ser representativa das condições máximas sustentadas esperadas. Para simplificar, geralmente assume-se que a temperatura do metal é igual à temperatura do fluido. Se desejado, a temperatura média do metal pode ser usada, desde que a temperatura da parede externa seja conhecida. Atenção especial também deve ser dada aos fluidos extraídos de trocadores de calor ou de equipamentos de combustão para garantir que as piores condições de temperatura sejam levadas em consideração.
Frequentemente, os projetistas adicionam uma margem de segurança à pressão e/ou temperatura máxima de trabalho. O tamanho da margem depende da aplicação. Também é importante considerar as restrições de material ao determinar a temperatura de projeto. Especificar altas temperaturas de projeto (maiores que 750 F) pode exigir o uso de materiais de liga em vez do aço carbono mais padrão. Os valores de tensão no Apêndice A obrigatório são fornecidos apenas para as temperaturas permitidas para cada material. Por exemplo, o aço carbono só pode fornecer valores de tensão de até 800 F. A exposição prolongada do aço carbono a temperaturas acima de 800 F pode fazer com que o tubo carbonize, tornando-o mais quebradiço e propenso a falhas. Se operar acima de 800 F, o dano de fluência acelerada associado ao aço carbono também deve ser considerado. Consulte o parágrafo 124 para uma discussão completa dos limites de temperatura do material.
Às vezes, os engenheiros também podem especificar pressões de teste para cada sistema. O parágrafo 137 fornece orientações sobre testes de estresse. Normalmente, o teste hidrostático será especificado em 1,5 vez a pressão de projeto; no entanto, as tensões de arco e longitudinais na tubulação não devem exceder 90% da resistência ao escoamento do material no parágrafo 102.3.3 (B) durante o teste de pressão. Para alguns sistemas de tubulação externa sem caldeira, o teste de vazamento em serviço pode ser um método mais prático de verificação de vazamentos devido a dificuldades no isolamento de partes do sistema ou simplesmente porque a configuração do sistema permite testes de vazamento simples durante o serviço inicial. Concordo, isso é aceitável.
Uma vez estabelecidas as condições de projeto, a tubulação pode ser especificada. A primeira coisa a decidir é qual material usar. Como mencionado anteriormente, diferentes materiais têm diferentes limites de temperatura. O parágrafo 105 fornece restrições adicionais sobre vários materiais de tubulação. A seleção do material também depende do fluido do sistema, como ligas de níquel em aplicações de tubulação química corrosiva, aço inoxidável para fornecer ar limpo para instrumentos ou aço carbono com alto teor de cromo (maior que 0,1%) para evitar corrosão acelerada pelo fluxo. A corrosão acelerada pelo fluxo (FAC) é um fenômeno de erosão/corrosão que demonstrou causar afinamento severo da parede e falha da tubulação em alguns dos sistemas de tubulação mais críticos. A falha em considerar adequadamente o afinamento dos componentes de encanamento pode ter e teve consequências sérias, como em 2007, quando um tubo de dessuperaquecimento na usina de energia IATAN da KCP&L estourou, matando dois trabalhadores e ferindo gravemente um terceiro.
A Equação 7 e a Equação 9 no parágrafo 104.1.1 definem a espessura de parede mínima necessária e a pressão interna máxima de projeto, respectivamente, para tubos retos sujeitos à pressão interna. As variáveis ​​nessas equações incluem a tensão máxima permitida (do Apêndice A obrigatório), o diâmetro externo do tubo, o fator material (conforme mostrado na Tabela 104.1.2 (A)) e quaisquer tolerâncias de espessura adicionais (conforme descrito abaixo). Com tantas variáveis ​​envolvidas, especificar o material de tubulação apropriado, o diâmetro nominal e a espessura da parede pode ser um processo iterativo que também pode incluir velocidade do fluido, queda de pressão e custos de tubulação e bombeamento. Independentemente da aplicação, a espessura mínima de parede necessária deve ser verificada.
Tolerância de espessura adicional pode ser adicionada para compensar por vários motivos, incluindo FAC. Tolerâncias podem ser necessárias devido à remoção de roscas, ranhuras, etc. material necessário para fazer juntas mecânicas. De acordo com o parágrafo 102.4.2, a tolerância mínima deve ser igual à profundidade da rosca mais a tolerância de usinagem. A tolerância também pode ser necessária para fornecer resistência adicional para evitar danos ao tubo, colapso, flacidez excessiva ou flambagem devido a cargas sobrepostas ou outras causas discutidas no parágrafo 102.4.4. Tolerâncias também podem ser adicionadas para levar em conta juntas soldadas (parágrafo 102.4.3) e cotovelos (parágrafo 102.4.5). Finalmente, tolerâncias podem ser adicionadas para compensar corrosão e/ou erosão. A espessura desta tolerância fica a critério do projetista e deve ser consistente com a vida útil esperada da tubulação de acordo com o parágrafo 102.4.1.
O Anexo IV opcional fornece orientação sobre o controle da corrosão. Revestimentos protetores, proteção catódica e isolamento elétrico (como flanges isolantes) são métodos de prevenção da corrosão externa de tubulações enterradas ou submersas. Inibidores de corrosão ou revestimentos podem ser usados ​​para evitar corrosão interna. Também deve-se tomar cuidado ao usar água de teste hidrostático com a pureza apropriada e, se necessário, drenar completamente a tubulação após o teste hidrostático.
A espessura mínima da parede do tubo ou o cronograma exigido para cálculos anteriores podem não ser constantes em todo o diâmetro do tubo e podem exigir especificações para cronogramas diferentes para diâmetros diferentes. Os valores apropriados de cronograma e espessura de parede são definidos na norma ASME B36.10 Tubos de aço forjados soldados e sem costura.
Ao especificar o material do tubo e realizar os cálculos discutidos anteriormente, é importante garantir que os valores de tensão máxima permitida usados ​​nos cálculos correspondam ao material especificado. Por exemplo, se o tubo de aço inoxidável A312 304L for incorretamente designado como tubo de aço inoxidável A312 304, a espessura da parede fornecida pode ser insuficiente devido à diferença significativa nos valores de tensão máxima permitida entre os dois materiais. Da mesma forma, o método de fabricação do tubo deve ser especificado adequadamente. Por exemplo, se o valor de tensão máxima permitida para tubo sem costura for usado para o cálculo, o tubo sem costura deve ser especificado. Caso contrário, o fabricante/instalador pode oferecer tubo soldado por costura, o que pode resultar em espessura de parede insuficiente devido a valores de tensão máxima permitida mais baixos.
Por exemplo, suponha que a temperatura de projeto da tubulação seja 300 F e a pressão de projeto seja 1.200 psig. 2″ e 3″. Fio de aço carbono (A53 Grau B sem costura) será usado. Determine o plano de tubulação apropriado para especificar para atender aos requisitos da Equação 9 da ASME B31.1. Primeiro, as condições de projeto são explicadas:
Em seguida, determine os valores máximos de tensão permitidos para A53 Grau B nas temperaturas de projeto acima da Tabela A-1. Observe que o valor para tubo sem costura é usado porque o tubo sem costura é especificado:
Também é necessário adicionar uma tolerância de espessura. Para esta aplicação, é assumida uma tolerância de corrosão de 1/16 pol. Uma tolerância de fresamento separada será adicionada posteriormente.
3 polegadas. O tubo será especificado primeiro. Supondo um tubo Schedule 40 e uma tolerância de fresamento de 12,5%, calcule a pressão máxima:
O tubo Schedule 40 é satisfatório para tubos de 3 polegadas nas condições de projeto especificadas acima. Em seguida, verifique 2 polegadas. A tubulação usa as mesmas premissas:
2 polegadas. Sob as condições de projeto especificadas acima, a tubulação exigirá uma espessura de parede maior que a do Anexo 40. Experimente 2 polegadas. Tubos do Anexo 80:
Embora a espessura da parede do tubo seja frequentemente o fator limitante no projeto de pressão, ainda é importante verificar se os acessórios, componentes e conexões usados ​​são adequados para as condições de projeto especificadas.
Como regra geral, de acordo com os parágrafos 104.2, 104.7.1, 106 e 107, todas as válvulas, conexões e outros componentes que contêm pressão fabricados de acordo com os padrões listados na Tabela 126.1 devem ser considerados adequados para uso em condições normais de operação ou abaixo das classificações de pressão-temperatura padrão especificadas em . Os usuários devem estar cientes de que, se certos padrões ou fabricantes podem impor limites mais rigorosos em desvios da operação normal do que aqueles especificados na ASME B31.1, os limites mais rigorosos devem ser aplicados.
Nas intersecções de tubos, são recomendados tês, transversais, cruzamentos, juntas soldadas de derivação, etc., fabricados de acordo com os padrões listados na Tabela 126.1. Em alguns casos, as intersecções de tubulações podem exigir conexões de derivação exclusivas. O parágrafo 104.3.1 fornece requisitos adicionais para conexões de derivação para garantir que haja material de tubulação suficiente para suportar a pressão.
Para simplificar o projeto, o projetista pode optar por definir condições de projeto mais altas para atender à classificação de flange de uma determinada classe de pressão (por exemplo, classe ASME 150, 300, etc.), conforme definido pela classe de pressão-temperatura para materiais específicos especificados na ASME B16 .5 Flanges de tubos e juntas de flange, ou padrões semelhantes listados na Tabela 126.1. Isso é aceitável, desde que não resulte em um aumento desnecessário na espessura da parede ou em outros projetos de componentes.
Uma parte importante do projeto de tubulação é garantir que a integridade estrutural do sistema de tubulação seja mantida quando os efeitos de pressão, temperatura e forças externas forem aplicados. A integridade estrutural do sistema é frequentemente negligenciada no processo de projeto e, se não for bem feita, pode ser uma das partes mais caras do projeto. A integridade estrutural é discutida principalmente em dois lugares, Parágrafo 104.8: Análise de componentes de tubulação e Parágrafo 119: Expansão e flexibilidade.
O parágrafo 104.8 lista as fórmulas básicas do código usadas para determinar se um sistema de tubulação excede as tensões permitidas pelo código. Essas equações de código são comumente chamadas de cargas contínuas, cargas ocasionais e cargas de deslocamento. A carga sustentada é o efeito da pressão e do peso em um sistema de tubulação. As cargas incidentais são cargas contínuas mais possíveis cargas de vento, cargas sísmicas, cargas de terreno e outras cargas de curto prazo. Supõe-se que cada carga incidental aplicada não atuará sobre outras cargas incidentais ao mesmo tempo, portanto, cada carga incidental será um caso de carga separado no momento da análise. As cargas de deslocamento são os efeitos do crescimento térmico, deslocamento do equipamento durante a operação ou qualquer outra carga de deslocamento.
O parágrafo 119 discute como lidar com a expansão e a flexibilidade de tubos em sistemas de tubulação e como determinar cargas de reação. A flexibilidade dos sistemas de tubulação geralmente é mais importante nas conexões de equipamentos, pois a maioria das conexões de equipamentos só pode suportar a quantidade mínima de força e momento aplicados no ponto de conexão. Na maioria dos casos, o crescimento térmico do sistema de tubulação tem o maior efeito na carga de reação, por isso é importante controlar o crescimento térmico no sistema adequadamente.
Para acomodar a flexibilidade do sistema de tubulação e garantir que o sistema seja adequadamente suportado, é uma boa prática suportar tubos de aço de acordo com a Tabela 121.5. Se um projetista se esforça para atender ao espaçamento de suporte padrão para esta tabela, ele realiza três coisas: minimiza a deflexão do peso próprio, reduz as cargas sustentadas e aumenta a tensão disponível para cargas de deslocamento. Se o projetista posicionar o suporte de acordo com a Tabela 121.5, normalmente resultará em menos de 1/8 de polegada de deslocamento do peso próprio ou flecha entre os suportes dos tubos. Minimizar a deflexão do peso próprio ajuda a reduzir a chance de condensação em tubos que transportam vapor ou gás. Seguir as recomendações de espaçamento na Tabela 121.5 também permite que o projetista reduza a tensão sustentada na tubulação para aproximadamente 50% do valor contínuo permitido do código. De acordo com a Equação 1B, a tensão permitida para cargas de deslocamento é inversamente relacionada às cargas sustentadas. Portanto, ao minimizar a carga sustentada, a tolerância à tensão de deslocamento pode ser maximizado. O espaçamento recomendado para suportes de tubos é mostrado na Figura 3.
Para ajudar a garantir que as cargas de reação do sistema de tubulação sejam devidamente consideradas e que as tensões do código sejam atendidas, um método comum é executar uma análise de tensão de tubulação auxiliada por computador do sistema. Existem vários pacotes de software de análise de tensão de tubulação disponíveis, como Bentley AutoPIPE, Intergraph Caesar II, Piping Solutions Tri-Flex ou um dos outros pacotes disponíveis comercialmente. A vantagem de usar a análise de tensão de tubulação auxiliada por computador é que ela permite que o projetista crie um modelo de elemento finito do sistema de tubulação para fácil verificação e a capacidade de fazer as alterações necessárias na configuração. A Figura 4 mostra um exemplo de modelagem e análise de uma seção de tubulação.
Ao projetar um novo sistema, os projetistas de sistemas normalmente especificam que todas as tubulações e componentes devem ser fabricados, soldados, montados, etc., conforme exigido pelo código utilizado. No entanto, em algumas adaptações ou outras aplicações, pode ser benéfico que um engenheiro designado forneça orientação sobre determinadas técnicas de fabricação, conforme descrito no Capítulo V.
Um problema comum encontrado em aplicações de retrofit é o pré-aquecimento da solda (parágrafo 131) e o tratamento térmico pós-soldagem (parágrafo 132). Entre outros benefícios, esses tratamentos térmicos são usados ​​para aliviar o estresse, evitar rachaduras e aumentar a resistência da solda. Os itens que afetam os requisitos de tratamento térmico pré e pós-soldagem incluem, mas não estão limitados ao seguinte: agrupamento do número P, química do material e espessura do material na junta a ser soldada. Cada material listado no Apêndice A obrigatório tem um número P atribuído. Para pré-aquecimento, o parágrafo 131 fornece a temperatura mínima à qual o metal base deve ser aquecido antes que a soldagem possa ocorrer. Para PWHT, a Tabela 132 fornece a faixa de temperatura de retenção e o tempo para manter a zona de solda. As taxas de aquecimento e resfriamento, métodos de medição de temperatura, técnicas de aquecimento e outros procedimentos devem seguir estritamente as diretrizes estabelecidas no código. Efeitos adversos inesperados na área soldada podem ocorrer devido à falha no tratamento térmico adequado.
Outra área potencial de preocupação em sistemas de tubulação pressurizada são as curvas de tubos. Dobrar tubos pode causar afinamento da parede, resultando em espessura de parede insuficiente. De acordo com o parágrafo 102.4.5, o código permite curvas, desde que a espessura mínima da parede satisfaça a mesma fórmula usada para calcular a espessura mínima da parede para tubos retos. Normalmente, uma tolerância é adicionada para contabilizar a espessura da parede. A Tabela 102.4.5 fornece tolerâncias de redução de curvatura recomendadas para diferentes raios de curvatura. As curvas também podem exigir tratamento térmico pré-dobramento e/ou pós-dobramento. O parágrafo 129 fornece orientação sobre a fabricação de cotovelos.
Para muitos sistemas de tubulação de pressão, é necessário instalar uma válvula de segurança ou válvula de alívio para evitar sobrepressão no sistema. Para essas aplicações, o Apêndice II opcional: Regras de projeto de instalação de válvula de segurança é um recurso muito valioso, mas às vezes pouco conhecido.
De acordo com o parágrafo II-1.2, as válvulas de segurança são caracterizadas por uma ação de abertura total para serviço de gás ou vapor, enquanto as válvulas de segurança abrem em relação à pressão estática a montante e são usadas principalmente para serviço de líquidos.
As unidades de válvula de segurança são caracterizadas por serem sistemas de descarga abertos ou fechados. Em um escapamento aberto, o cotovelo na saída da válvula de segurança geralmente exaure no tubo de escapamento para a atmosfera. Normalmente, isso resulta em menos contrapressão. Se for criada contrapressão suficiente no tubo de escapamento, uma parte do gás de escapamento pode ser expelida ou retrolavada da extremidade de entrada do tubo de escapamento. O tamanho do tubo de escapamento deve ser grande o suficiente para evitar o retorno. Em aplicações de ventilação fechada, a pressão aumenta na saída da válvula de alívio devido à compressão do ar na linha de ventilação, potencialmente causando a propagação de ondas de pressão. No parágrafo II-2.2.2, é recomendado que a pressão de projeto da linha de descarga fechada seja pelo menos duas vezes maior que a pressão de trabalho em estado estacionário. As Figuras 5 e 6 mostram a instalação da válvula de segurança aberta e fechada, respectivamente.
As instalações de válvulas de segurança podem estar sujeitas a várias forças, conforme resumido no parágrafo II-2. Essas forças incluem efeitos de expansão térmica, a interação de múltiplas válvulas de alívio ventilando simultaneamente, efeitos sísmicos e/ou de vibração e efeitos de pressão durante eventos de alívio de pressão. Embora a pressão de projeto até a saída da válvula de segurança deva corresponder à pressão de projeto do tubo de descida, a pressão de projeto no sistema de descarga depende da configuração do sistema de descarga e das características da válvula de segurança. As equações são fornecidas no parágrafo II-2.2 para determinar a pressão e a velocidade no cotovelo de descarga, na entrada do tubo de descarga e na saída do tubo de descarga para sistemas de descarga abertos e fechados. Usando essas informações, as forças de reação em vários pontos do sistema de exaustão podem ser calculadas e contabilizadas.
Um exemplo de problema para uma aplicação de descarga aberta é fornecido no parágrafo II-7. Existem outros métodos para calcular características de fluxo em sistemas de descarga de válvula de alívio, e o leitor é avisado para verificar se o método usado é suficientemente conservador. Um desses métodos é descrito por GS Liao em “Power Plant Safety and Pressure Relief Valve Exhaust Group Analysis” publicado pela ASME no Journal of Electrical Engineering, outubro de 1975.
A válvula de alívio deve estar localizada a uma distância mínima de tubo reto de qualquer curva. Essa distância mínima depende do serviço e da geometria do sistema, conforme definido no parágrafo II-5.2.1. Para instalações com múltiplas válvulas de alívio, o espaçamento recomendado para conexões de derivação da válvula depende dos raios da tubulação de derivação e serviço, conforme mostrado na Nota (10)(c) da Tabela D-1. De acordo com o parágrafo II-5.7.1, pode ser necessário conectar suportes de tubulação localizados em descargas de válvulas de alívio à tubulação operacional em vez de estruturas adjacentes para minimizar os efeitos da expansão térmica e interações sísmicas. Um resumo dessas e de outras considerações de projeto no projeto de conjuntos de válvulas de segurança pode ser encontrado no parágrafo II-5.
Obviamente, não é possível cobrir todos os requisitos de projeto da ASME B31 dentro do escopo deste artigo. Mas qualquer engenheiro designado envolvido no projeto de um sistema de tubulação de pressão deve pelo menos estar familiarizado com este código de projeto. Esperamos que, com as informações acima, os leitores considerem a ASME B31 um recurso mais valioso e acessível.
Monte K. Engelkemier é o líder de projetos na Stanley Consultants. Engelkemier é membro da Iowa Engineering Society, NSPE e ASME, e atua no Comitê e Subcomitê do Código de Tubulação Elétrica B31.1. Ele tem mais de 12 anos de experiência prática em layout de sistemas de tubulação, projeto, avaliação de contraventamento e análise de tensão. Matt Wilkey é engenheiro mecânico na Stanley Consultants. Ele tem mais de 6 anos de experiência profissional projetando sistemas de tubulação para uma variedade de clientes de serviços públicos, municipais, institucionais e industriais, e é membro da ASME e da Iowa Engineering Society.
Você tem experiência e conhecimento nos tópicos abordados neste conteúdo? Considere contribuir para nossa equipe editorial da CFE Media e obter o reconhecimento que você e sua empresa merecem. Clique aqui para iniciar o processo.