Tack för att du besöker Nature.com. Webbläsarversionen du använder har begränsat stöd för CSS. För bästa möjliga upplevelse rekommenderar vi att du använder en uppdaterad webbläsare (eller stänger av kompatibilitetsläge i Internet Explorer). Under tiden, för att säkerställa fortsatt stöd, kommer vi att visa webbplatsen utan stilar och JavaScript.
En ny mekanism baserad på selektiv lasersmältning för att kontrollera mikrostrukturen hos produkter i tillverkningsprocessen föreslås. Mekanismen bygger på generering av högintensiva ultraljudsvågor i smältbadet genom komplex intensitetsmodulerad laserbestrålning. Experimentella studier och numeriska simuleringar visar att denna kontrollmekanism är tekniskt genomförbar och effektivt kan integreras i designen av moderna selektiva lasersmältningsmaskiner.
Additiv tillverkning (AM) av komplexformade delar har ökat avsevärt under de senaste decennierna. Trots de många olika additiva tillverkningsprocesserna, inklusive selektiv lasersmältning (SLM)1,2,3, direkt lasermetallavsättning4,5,6, elektronstrålesmältning7,8 och andra9,10, kan delarna vara defekta. Detta beror främst på de specifika egenskaperna hos den smälta badsolideringsprocessen som är förknippade med höga termiska gradienter, höga kylningshastigheter och komplexiteten i uppvärmningscykler vid smältning och omsmältning av materialet11, vilket leder till epitaxiell korntillväxt och betydande porositet.12,13 visade att det är nödvändigt att kontrollera termiska gradienter, kylningshastigheter och legeringssammansättning, eller applicera ytterligare fysiska chocker från externa fält med olika egenskaper, såsom ultraljud, för att uppnå fina likaxliga kornstrukturer.
Ett flertal publikationer behandlar effekten av vibrationsbehandling på stelningsprocessen i konventionella gjutprocesser14,15. Emellertid producerar applicering av ett externt fält på en bulksmälta inte den önskade materialmikrostrukturen. Om volymen av den flytande fasen är liten förändras situationen dramatiskt. I detta fall påverkar det externa fältet stelningsprocessen avsevärt. Intensiva ljudfält16,17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27, bågomrörning28 och oscillation29, elektromagnetiska effekter under pulserade plasmabågar30,31 och andra metoder32 har övervägts. Fäst vid substratet med hjälp av en extern högintensiv ultraljudskälla (vid 20 kHz). Den ultraljudsinducerade kornförfiningen tillskrivs den ökade konstitutiva underkylningszonen på grund av den minskade temperaturgradienten och ultraljudsförbättringen för att generera nya kristalliter genom kavitation.
I detta arbete undersökte vi möjligheten att förändra kornstrukturen hos austenitiska rostfria stål genom att sonikera den smälta poolen med ljudvågor som genereras av själva smältlasern. Intensitetsmoduleringen av laserstrålningen som infaller på det ljusabsorberande mediet resulterar i generering av ultraljudsvågor, vilka förändrar materialets mikrostruktur. Denna intensitetsmodulering av laserstrålning kan enkelt integreras i befintliga SLM 3D-skrivare. Experimenten i detta arbete utfördes på rostfria stålplattor vars ytor exponerades för intensitetsmodulerad laserstrålning. Så tekniskt sett utförs laserytbehandling. Men om en sådan laserbehandling utförs på ytan av varje lager, under lager-för-lager-uppbyggnad, uppnås effekter på hela volymen eller på utvalda delar av volymen. Med andra ord, om delen konstrueras lager för lager, är laserytbehandlingen av varje lager likvärdig med "laservolymbehandling".
Medan ultraljudsterapi med horn fördelas ultraljudsenergin från den stående ljudvågen genom hela komponenten, medan den laserinducerade ultraljudsintensiteten är starkt koncentrerad nära den punkt där laserstrålningen absorberas. Att använda en sonotrod i en SLM-pulverbäddsfusionsmaskin är komplicerat eftersom den övre ytan av pulverbädden som exponeras för laserstrålningen bör förbli stationär. Dessutom finns det ingen mekanisk spänning på delens övre yta. Därför är den akustiska spänningen nära noll och partikelhastigheten har en maximal amplitud över hela delens övre yta. Ljudtrycket inuti hela smältbassängen får inte överstiga 0,1 % av det maximala trycket som genereras av svetshuvudet, eftersom våglängden för ultraljudsvågor med en frekvens på 20 kHz i rostfritt stål är \(\sim 0,3~\text {m}\), och djupet är vanligtvis mindre än \(\sim 0,3~\text {mm}\). Därför kan effekten av ultraljud på kavitation vara liten.
Det bör noteras att användningen av intensitetsmodulerad laserstrålning vid direkt lasermetallavsättning är ett aktivt forskningsområde35,36,37,38.
De termiska effekterna av laserstrålning som infaller på mediet är grunden för nästan alla lasertekniker för materialbearbetning 39, 40, såsom skärning 41, svetsning, härdning, borrning 42, ytrengöring, ytlegering, ytpolering 43 etc. inom materialbearbetningsteknik och sammanfattade preliminära resultat i många översikter och monografier 44, 45, 46.
Det bör noteras att all icke-stationär verkan på mediet, inklusive laserverkan på det absorberande mediet, resulterar i excitation av akustiska vågor i det med mer eller mindre effektivitet. Inledningsvis låg huvudfokus på laserexcitering av vågor i vätskor och de olika termiska excitationsmekanismerna för ljud (termisk expansion, avdunstning, volymförändring under fasövergång, kontraktion, etc.) 47, 48, 49. Många monografier 50, 51, 52 ger teoretiska analyser av denna process och dess möjliga praktiska tillämpningar.
Dessa frågor diskuterades därefter vid olika konferenser, och laserexcitering av ultraljud har tillämpningar inom både industriella tillämpningar av laserteknik53 och medicin54. Därför kan det anses att det grundläggande konceptet för processen genom vilken pulserande laserljus verkar på ett absorberande medium har etablerats. Laserultraljudsinspektion används för defektdetektering av SLM-tillverkade prover55,56.
Effekten av lasergenererade stötvågor på material är grunden för laserstötbearbetning57,58,59, som också används för ytbehandling av additivt tillverkade delar60. Laserstötbearbetning är dock mest effektiv på nanosekundlaserpulser och mekaniskt belastade ytor (t.ex. med ett vätskelager)59 eftersom mekanisk belastning ökar topptrycket.
Experiment utfördes för att undersöka de möjliga effekterna av olika fysikaliska fält på mikrostrukturen hos stelnade material. Funktionsdiagrammet för den experimentella uppställningen visas i figur 1. En pulsad Nd:YAG-fastfaslaser som arbetar i fritt löpande läge (pulslängd \(\tau _L \sim 150~\upmu \text {s}\)) användes. Varje laserpuls passerar genom en serie neutraldensitetsfilter och ett stråldelningsplattsystem. Beroende på kombinationen av neutraldensitetsfilter varierar pulsenergin på målet från \(E_L \sim 20~\text {mJ}\) till \(E_L \sim 100~\text {mJ}\). Laserstrålen som reflekteras från stråldelaren matas till en fotodiod för samtidig datainsamling, och två kalorimetrar (fotodioder med en lång svarstid som överstiger \(1~\text {ms}\)) används för att bestämma det infallande till och reflekterade från målet, och två effektmätare (fotodioder med kort svarstid gånger (<10~\text {ns}\)) för att bestämma infallande och reflekterad optisk effekt. Kalorimetrar och effektmätare kalibrerades för att ge värden i absoluta enheter med hjälp av en termopildetektor Gentec-EO XLP12-3S-H2-D0 och en dielektrisk spegel monterad på provplatsen. Fokusera strålen på målet med hjälp av en lins (antireflexbeläggning vid (1,06 μm), brännvidd (160~\text {mm}\)) och en strålmidja vid målytan 60– (100~\text {m}\).
Funktionellt schematiskt diagram över experimentuppställningen: 1—laser; 2—laserstråle; 3—neutralt densitetsfilter; 4—synkroniserad fotodiod; 5—stråldelare; 6—membran; 7—kalorimeter för infallande stråle; 8—kalorimeter för reflekterad stråle; 9—effektmätare för infallande stråle; 10—effektmätare för reflekterad stråle; 11—fokuseringslins; 12—spegel; 13—prov; 14—bredbandig piezoelektrisk givare; 15—2D-omvandlare; 16—positioneringsmikrokontroller; 17—synkroniseringsenhet; 18—flerkanaligt digitalt förvärvssystem med olika samplingsfrekvenser; 19—persondator.
Ultraljudsbehandling utförs enligt följande. Lasern arbetar i fritt löpande läge; därför är laserpulsens varaktighet ∫(∫_L \sim 150~\upmu \text {s}\), vilket består av flera varaktigheter på ungefär ∫(1,5~\upmu \text {s} \) vardera. Laserpulsens tidsform och dess spektrum består av en lågfrekvent envelopp och en högfrekvent modulering, med en medelfrekvens på cirka ∫(0,7~\text {MHz}\), såsom visas i figur 2. - Frekvensenveloppen tillhandahåller uppvärmning och efterföljande smältning och avdunstning av materialet, medan högfrekvenskomponenten tillhandahåller ultraljudsvibrationerna på grund av den fotoakustiska effekten. Vågformen för ultraljudspulsen som genereras av lasern bestäms huvudsakligen av tidsformen för laserpulsens intensitet. Den är från \(7~\text {kHz}\) till \(2~\text {MHz}\), och mittfrekvensen är \(~ 0,7~\text {MHz}\). Akustiska pulser på grund av den fotoakustiska effekten registrerades med hjälp av bredbandiga piezoelektriska givare gjorda av polyvinylidenfluoridfilmer. Den inspelade vågformen och dess spektrum visas i figur 2. Det bör noteras att formen på laserpulserna är typisk för en fritt löpande laser.
Temporal fördelning av laserpulsintensitet (a) och ljudhastighet (b) på provets bakre yta, spektra (blå kurva) för en enskild laserpuls (c) och en ultraljudspuls (d) i genomsnitt över 300 laserpulser (röd kurva).
Vi kan tydligt skilja lågfrekventa och högfrekventa komponenter i den akustiska behandlingen, motsvarande laserpulsens lågfrekventa envelopp respektive högfrekventmoduleringen. Våglängderna för de akustiska vågorna som genereras av laserpulsens envelopp överstiger 40 cm; därför förväntas den huvudsakliga effekten av de bredbandiga högfrekventa komponenterna i den akustiska signalen på mikrostrukturen.
De fysikaliska processerna i SLM är komplexa och sker samtidigt på olika rumsliga och tidsmässiga skalor. Därför är flerskaliga metoder mest lämpade för teoretisk analys av SLM. Matematiska modeller bör initialt vara multifysikaliska. Mekaniken och termofysiken hos ett flerfasmedium "fast-flytande smälta" som interagerar med en inert gasatmosfär kan sedan effektivt beskrivas. Egenskaperna hos materialets termiska belastningar i SLM är följande.
Uppvärmnings- och kylningshastigheter upp till 10⁶⁻⁶ K/s) / s på grund av lokal laserbestrålning med effekttätheter upp till 10⁶⁻⁶ W cm².
Smält-stelningscykeln varar mellan 1 och 10 ms, vilket bidrar till den snabba stelningen av smältzonen under kylning.
Snabb uppvärmning av provytan resulterar i bildandet av höga termoelastiska spänningar i ytskiktet. En tillräcklig del (upp till 20 %) av pulverskiktet avdunstas kraftigt63, vilket resulterar i en ytterligare tryckbelastning på ytan som svar på laserablation. Följaktligen förvränger den inducerade spänningen avsevärt delens geometri, särskilt nära stöd och tunna strukturella element. Den höga uppvärmningshastigheten vid pulserad laserglödgning resulterar i generering av ultraljudsspänningsvågor som fortplantar sig från ytan till substratet. För att erhålla noggranna kvantitativa data om den lokala spännings- och töjningsfördelningen utförs en mesoskopisk simulering av det elastiska deformationsproblemet konjugerat till värme- och massöverföring.
De styrande ekvationerna för modellen inkluderar (1) instabila värmeöverföringsekvationer där värmeledningsförmågan beror på fastillstånd (pulver, smälta, polykristallin) och temperatur, (2) fluktuationer i elastisk deformation efter kontinuumablation och termoelastisk expansionsekvation. Randvärdesproblemet bestäms av experimentella förhållanden. Det modulerade laserflödet definieras på provytan. Konvektiv kylning inkluderar konduktiv värmeväxling och förångningsflöde. Massflödet definieras baserat på beräkningen av det mättade ångtrycket för det förångande materialet. Det elastoplastiska spännings-töjningsförhållandet används där den termoelastiska spänningen är proportionell mot temperaturskillnaden. För nominell effekt (300~ W), frekvens (10^5~ Hz), intermittent koefficient 100 och (200~m) för den effektiva stråldiametern.
Figur 3 visar resultaten av numerisk simulering av den smälta zonen med hjälp av en makroskopisk matematisk modell. Smältzonens diameter är 200~m (100~m radie) och 40~m djup. Simuleringsresultaten visar att yttemperaturen varierar lokalt med tiden vid 100K på grund av den höga intermittenta faktorn för pulsmoduleringen. Uppvärmnings- och kylningshastigheterna (V_h) är i storleksordningen 10^7 respektive 10^6~K/s. Dessa värden överensstämmer väl med vår tidigare analys64. En skillnad på en storleksordning mellan (V_h) och (V_c) resulterar i snabb överhettning av ytskiktet, där värmeledningsförmågan till substratet är otillräcklig för att avlägsna värmen. Därför, vid t=26~ {s}\) yttemperaturen når en topp på så högt som \(4800~\text {K}\). Kraftig avdunstning av materialet kan orsaka att provytan utsätts för för högt tryck och flagas av.
Numeriska simuleringsresultat av smältzonen för glödgning med en enda laserpuls på en 316L-provplatta. Tiden från pulsens början till dess att den smälta pölen når sitt maximala värde är \(180~\upmu\text {s}\). Isotermen\(T = T_L = 1723~\text {K}\) representerar gränsen mellan den flytande och den fasta fasen. Isobarerna (gula linjer) motsvarar sträckgränsen beräknad som en funktion av temperaturen i nästa avsnitt. Därför utsätts den fasta fasen för starka mekaniska belastningar i domänen mellan de två isolinjerna (isotermer\(T=T_L\) och isobarer\(\sigma =\sigma _V(T)\)), vilket kan leda till förändringar i mikrostrukturen.
Denna effekt förklaras ytterligare i figur 4a, där trycknivån i den smälta zonen är ritad som en funktion av tid och avstånd från ytan. För det första är tryckbeteendet relaterat till moduleringen av laserpulsintensiteten som beskrivs i figur 2 ovan. Ett maximalt tryck \text{s}\) på cirka \(10~\text {MPa}\) observerades vid cirka \(t=26~\upmu). För det andra har fluktuationen av det lokala trycket vid kontrollpunkten samma oscillationsegenskaper som frekvensen på \(500~\text {kHz}\). Detta innebär att ultraljudstryckvågor genereras vid ytan och sedan fortplantas in i substratet.
De beräknade egenskaperna för deformationszonen nära smältzonen visas i figur 4b. Laserablation och termoelastisk spänning genererar elastiska deformationsvågor som fortplantar sig in i substratet. Som framgår av figuren finns det två steg av spänningsgenerering. Under den första fasen av (t < 40~\upmu \text {s}) stiger Mises-spänningen till (8~\text {MPa}) med en modulering liknande yttrycket. Denna spänning uppstår på grund av laserablation, och ingen termoelastisk spänning observerades i kontrollpunkterna eftersom den initiala värmepåverkade zonen var för liten. När värme avleds in i substratet genererar kontrollpunkten hög termoelastisk spänning över (40~\text {MPa}).
De erhållna modulerade spänningsnivåerna har en betydande inverkan på gränssnittet mellan fast och vätska och kan vara den kontrollmekanism som styr stelningsvägen. Storleken på deformationszonen är 2 till 3 gånger större än smältzonens. Som visas i figur 3 jämförs smältisotermens placering och spänningsnivån lika med sträckgränsen. Detta innebär att den pulserade laserbestrålningen ger höga mekaniska belastningar i lokaliserade områden med en effektiv diameter mellan 300 och 800 m beroende på den momentana tiden.
Därför leder den komplexa moduleringen av den pulserade laserglödgningen till ultraljudseffekten. Mikrostrukturens valväg skiljer sig jämfört med SLM utan ultraljudsbelastning. Deformerade instabila regioner leder till periodiska cykler av kompression och sträckning i den fasta fasen. Således blir bildandet av nya korngränser och underkornsgränser möjligt. Därför kan de mikrostrukturella egenskaperna avsiktligt ändras, såsom visas nedan. De erhållna slutsatserna ger möjlighet att designa en pulsmodulationsinducerad ultraljudsdriven SLM-prototyp. I detta fall kan den piezoelektriska induktorn 26 som används på andra ställen uteslutas.
(a) Tryck som funktion av tid, beräknat på olika avstånd från ytan 0, 20 och 40 m längs symmetriaxeln. (b) Tidsberoende Von Mises-spänning beräknad i en solid matris på avstånden 70, 120 och 170 m från provytan.
Experiment utfördes på plattor av rostfritt stål AISI 321H med dimensionerna 20 × 20 × 5 mm. Efter varje laserpuls rör sig plattan 50 m, och laserstrålens midja på målytan är ungefär 100 m. Upp till fem efterföljande strålpassager utförs längs samma spår för att inducera omsmältning av det bearbetade materialet för kornförfining. I samtliga fall sonikerades den omsmälta zonen, beroende på den oscillerande komponenten i laserstrålningen. Detta resulterar i en mer än 5-faldig minskning av den genomsnittliga kornytan. Figur 5 visar hur mikrostrukturen i det lasersmälta området förändras med antalet efterföljande omsmältningscykler (passager).
Deldiagram (a, d, g, j) och (b, e, h, k) – mikrostruktur av lasersmälta områden, deldiagram (c, f, i, l) – areafördelning av färgade korn. Skuggning representerar de partiklar som används för att beräkna histogrammet. Färger motsvarar kornregioner (se färgstapeln högst upp i histogrammet). Deldiagram (ac) motsvarar obehandlat rostfritt stål, och deldiagram (df), (gi), (jl) motsvarar 1, 3 och 5 omsmältningar.
Eftersom laserpulsenergin inte ändras mellan efterföljande passager är djupet på den smälta zonen detsamma. Således "täcker" den efterföljande kanalen helt den föregående. Histogrammet visar dock att medel- och mediankornarean minskar med ökande antal passager. Detta kan indikera att lasern verkar på substratet snarare än smältan.
Kornförfining kan orsakas av snabb kylning av smältan65. En annan uppsättning experiment utfördes där ytorna på rostfria stålplattor (321H och 316L) exponerades för kontinuerlig laserstrålning i atmosfär (Fig. 6) och vakuum (Fig. 7). Den genomsnittliga lasereffekten (300 W respektive 100 W) och smältdjupet ligger nära de experimentella resultaten för Nd:YAG-lasern i fritt löpande läge. Emellertid observerades en typisk kolumnär struktur.
Mikrostruktur av det lasersmälta området hos en kontinuerlig våglaser (300 W konstant effekt, 200 mm/s skanningshastighet, rostfritt stål AISI 321H).
(a) Mikrostruktur och (b) elektronbakåtspridningsdiffraktionsbild av lasersmältzonen hos en vakuumkontinuerlig våglaser (konstant effekt 100 W, skanningshastighet 200 mm/s, rostfritt stål AISI 316L) \ (\sim 2~\text {mbar}\).
Därför visas det tydligt att den komplexa moduleringen av laserpulsintensiteten har en betydande effekt på den resulterande mikrostrukturen. Vi tror att denna effekt är mekanisk till sin natur och uppstår på grund av genereringen av ultraljudsvibrationer som sprider sig från den bestrålade ytan av smältan djupt in i provet. Liknande resultat erhölls i 13, 26, 34, 66, 67 med hjälp av externa piezoelektriska givare och sonotroder som ger högintensivt ultraljud i olika material, inklusive Ti-6Al-4V-legering 26 och rostfritt stål 34, vilket är resultatet av detta. Den möjliga mekanismen spekuleras enligt följande. Intensivt ultraljud kan orsaka akustisk kavitation, vilket demonstreras i ultrasnabb in situ synkrotronröntgenavbildning. Kollapsen av kavitationsbubblorna genererar i sin tur chockvågor i det smälta materialet, vars fronttryck når cirka 100 MPa 69. Sådana chockvågor kan vara tillräckligt starka för att främja bildandet av kritiskt stora fastfaskärnor i bulkvätskor, vilket stör den typiska kolumnära kornstrukturen hos lager-för-lager-tillsatsmedel. tillverkning.
Här föreslår vi en annan mekanism som ansvarar för strukturell modifiering genom intensiv sonikering. Materialet har strax efter stelning en hög temperatur nära smältpunkten och har en extremt låg sträckgräns. Intensiva ultraljudsvågor kan orsaka att plastisk flöde förändrar kornstrukturen hos det varma materialet som just stelnat. Emellertid finns tillförlitliga experimentella data om temperaturberoendet av sträckgräns tillgängliga på \(T\lesssim 1150~\text {K}\) (se figur 8). För att testa hypotesen utförde vi därför molekylära dynamik (MD) simuleringar av en Fe-Cr-Ni-komposition liknande AISI 316 L-stål för att utvärdera sträckgränsbeteendet nära smältpunkten. För att beräkna sträckgränsen använde vi MD-skjuvspänningsrelaxationstekniken som beskrivs i 70, 71, 72, 73. För beräkningarna av interatomära interaktioner använde vi den inbäddade atommodellen (EAM) från 74. MD-simuleringar utfördes med LAMMPS-koder 75,76. Detaljer om MD-simuleringen kommer att publiceras på annat håll. MD-beräkningsresultaten för sträckgräns som funktion av temperaturen är visas i figur 8 tillsammans med tillgängliga experimentella data och andra utvärderingar77,78,79,80,81,82.
Sträckgräns för austenitiskt rostfritt stål AISI 316 och modellsammansättning kontra temperatur för MD-simuleringar. Experimentella mätningar från referenser: (a) 77, (b) 78, (c) 79, (d) 80, (e) 81. Se. (f)82 är en empirisk modell av sträckgräns-temperaturberoende för in-line-spänningsmätning under laserassisterad additiv tillverkning. Resultaten från storskalig MD-simulering i denna studie betecknas som \(\vartriangleleft\) för en defektfri oändlig enkristall och \(\vartriangleright\) för ändliga korn med hänsyn till den genomsnittliga kornstorleken via Hall-Petch-relationen. Dimensions\(d = 50~\upmu \text {m}\).
Det kan ses att vid \(T>1500~\text {K}\) sjunker sträckgränsen under \(40~\text {MPa}\). Å andra sidan förutspår uppskattningar att den lasergenererade ultraljudsamplituden överstiger \(40~\text {MPa}\) (se fig. 4b), vilket är tillräckligt för att inducera plastisk flytning i det varma materialet som just stelnat.
Mikrostrukturbildningen av 12Cr18Ni10Ti (AISI 321H) austenitiskt rostfritt stål under SLM undersöktes experimentellt med hjälp av en komplex intensitetsmodulerad pulsad laserkälla.
Kornstorleksreduktion i lasersmältzonen observerades på grund av kontinuerlig laseromsmältning efter 1, 3 eller 5 passager.
Makroskopisk modellering visar att den uppskattade storleken på det område där ultraljudsdeformation kan påverka stelningsfronten positivt är upp till 1 mm.
Den mikroskopiska MD-modellen visar att sträckgränsen för austenitiskt rostfritt stål AISI 316 reduceras avsevärt till \(40~\text {MPa}\) nära smältpunkten.
De erhållna resultaten tyder på en metod för att kontrollera materials mikrostruktur med hjälp av komplex modulerad laserbehandling och skulle kunna tjäna som grund för att skapa nya modifieringar av den pulsade SLM-tekniken.
Liu, Y. et al. Mikrostrukturell utveckling och mekaniska egenskaper hos in situ TiB2/AlSi10Mg-kompositer genom laserselektiv smältning [J]. J. Alloys.compound.853, 157287. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2020.157287 (2021).
Gao, S. et al. Omkristallisationskorngränsteknik för laserselektiv smältning av 316L rostfritt stål [J]. Journal of Alma Mater. 200, 366–377. https://doi.org/10.1016/j.actamat.2020.09.015 (2020).
Chen, X. & Qiu, C. In situ-utveckling av sandwichmikrostrukturer med förbättrad duktilitet genom laseråteruppvärmning av lasersmälta titanlegeringar. science.Rep. 10, 15870. https://doi.org/10.1038/s41598-020-72627-x (2020).
Azarniya, A. et al. Additiv tillverkning av Ti-6Al-4V-delar genom lasermetallavsättning (LMD): process, mikrostruktur och mekaniska egenskaper. J. Alloys.compound.804, 163–191. https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2019.04.255 (2019).
Kumara, C. et al. Mikrostrukturell modellering av lasermetallpulverstyrd energideponering av legering 718. Add to.manufacture.25, 357–364.https://doi.org/10.1016/j.addma.2018.11.024 (2019).
Busey, M. et al. Parametrisk neutron-Bragg-kantavbildningsstudie av additivt tillverkade prover behandlade med laserchockpeening. science. Rep. 11, 14919. https://doi.org/10.1038/s41598-021-94455-3 (2021).
Tan, X. et al. Gradientmikrostruktur och mekaniska egenskaper hos Ti-6Al-4V additivt tillverkad genom elektronstrålesmältning. Alma Mater Journal. 97, 1-16. https://doi.org/10.1016/j.actamat.2015.06.036 (2015).